JPS6086260A - セラミツク被覆金属体 - Google Patents
セラミツク被覆金属体Info
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- JPS6086260A JPS6086260A JP58191011A JP19101183A JPS6086260A JP S6086260 A JPS6086260 A JP S6086260A JP 58191011 A JP58191011 A JP 58191011A JP 19101183 A JP19101183 A JP 19101183A JP S6086260 A JPS6086260 A JP S6086260A
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- Japan
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- ceramic
- coating
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- plasma spraying
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
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- Organic Chemistry (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐衝撃性、耐傷性、およびＩＩＩ）ｔＪ￥
８耗性を改善した溶射セラミック被覆金属体に関し、下
地被覆およびセラミック被覆の素材ならびに、被覆厚さ
を特定することにより被膜の密着性（耐衝撃性）および
耐摩耗性を併せて改善せんとするものである。
８耗性を改善した溶射セラミック被覆金属体に関し、下
地被覆およびセラミック被覆の素材ならびに、被覆厚さ
を特定することにより被膜の密着性（耐衝撃性）および
耐摩耗性を併せて改善せんとするものである。
鉄系等の金属製品は、その用途により、１ｉｌ）ｌ衝撃
強度、耐傷性、耐摩耗性等の性質を改善することが望ま
しい場合が多い。たとえば、ゴルフクラブのアイアンヘ
ッドは、ボールとともに、芝、砂、土等をも強打する場
合があるので、耐衝撃強度に加えて、耐傷性、耐摩耗性
等の表面特性の改善が要求される。たとえば、ゴルフク
ラブのアイアンヘッドに関しては、表面特性を改善する
ために、鉄系等の金属基体」二に、下地金属溶射層、セ
ラミック溶射層を形成したのち、液状合成樹脂を含浸し
て硬化させることが提案されている（特公昭５３−３４
−５３７号公報）。すなわち、この技術では、下地金属
ならびにセラミック溶射層の多孔性を利用して、これら
溶射層を樹脂被覆のアンカリング層として使用するもの
である。しかしながら、このような被覆による表面特性
改良技術にも、いくつかの不都合が見出された。その第
１は、強い衝撃を与えたときに被覆層が剥離することで
ある。またその第２は、樹脂被覆の耐摩耗性が必ずしも
良好とは云えず、また金属の特質を減殺しかねないこと
である。したがって、樹脂被覆は、行うとしても基体金
属の選択に応じてその防錆等の観点で必要とされる最小
限に止めるべきである。
強度、耐傷性、耐摩耗性等の性質を改善することが望ま
しい場合が多い。たとえば、ゴルフクラブのアイアンヘ
ッドは、ボールとともに、芝、砂、土等をも強打する場
合があるので、耐衝撃強度に加えて、耐傷性、耐摩耗性
等の表面特性の改善が要求される。たとえば、ゴルフク
ラブのアイアンヘッドに関しては、表面特性を改善する
ために、鉄系等の金属基体」二に、下地金属溶射層、セ
ラミック溶射層を形成したのち、液状合成樹脂を含浸し
て硬化させることが提案されている（特公昭５３−３４
−５３７号公報）。すなわち、この技術では、下地金属
ならびにセラミック溶射層の多孔性を利用して、これら
溶射層を樹脂被覆のアンカリング層として使用するもの
である。しかしながら、このような被覆による表面特性
改良技術にも、いくつかの不都合が見出された。その第
１は、強い衝撃を与えたときに被覆層が剥離することで
ある。またその第２は、樹脂被覆の耐摩耗性が必ずしも
良好とは云えず、また金属の特質を減殺しかねないこと
である。したがって、樹脂被覆は、行うとしても基体金
属の選択に応じてその防錆等の観点で必要とされる最小
限に止めるべきである。
この発明の主要な目的は、金属基体の特質をできるだけ
生かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性等の表面特性を改善
し、且つ密着性（したがって１Ｉｌ）Ｉ衝撃性）の良好
な被覆層を有するセラミック被覆金属体を提供すること
にある。
生かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性等の表面特性を改善
し、且つ密着性（したがって１Ｉｌ）Ｉ衝撃性）の良好
な被覆層を有するセラミック被覆金属体を提供すること
にある。
本発明名らの研究によれば、特定の組成のセラミック溶
射膜を、特定の下地金属層を介して鉄系等の金属基体上
に被覆し、目一つ被覆層の合計厚さを特定の極めて薄い
厚さとすることが、」二連の１”１的の達成に極めて有
効であることが見出された。
射膜を、特定の下地金属層を介して鉄系等の金属基体上
に被覆し、目一つ被覆層の合計厚さを特定の極めて薄い
厚さとすることが、」二連の１”１的の達成に極めて有
効であることが見出された。
この発明のセラミック被覆金属体は、このＪ：うな知見
に基づくものであり、更に詳しくは、鉄系金属基体−に
に、Ｎｉ−Ｃｒ合金溶射膜ならびに、Ｃｒ５Ｃ２４０−
８６重■％およびＴｉｅ、、６０〜１４重量％からなる
セラミック溶射膜、を順次形成してなり、溶射膜の合計
厚さが２０〜２００ｊａｍであることを特徴とするもの
である。
に基づくものであり、更に詳しくは、鉄系金属基体−に
に、Ｎｉ−Ｃｒ合金溶射膜ならびに、Ｃｒ５Ｃ２４０−
８６重■％およびＴｉｅ、、６０〜１４重量％からなる
セラミック溶射膜、を順次形成してなり、溶射膜の合計
厚さが２０〜２００ｊａｍであることを特徴とするもの
である。
すなわち、この発明のセラミック被覆金属体においては
、鉄系等の金属基体」−に、形成される下地被覆層が、
これら基体金属と密着性が良く且つ耐蝕性に優れたＮｉ
−Ｃｒ合金により形成されており、またその−にのセラ
ミック溶射層が、金属的性質が残存し且つＮｉ−Ｃｒ合
金と密着性の良好なＣｒ３Ｃ２と耐摩耗性の良好なＴｉ
Ｏ２との組合せからなること、また被覆の合計厚さが基
体に対して良好な密着性を与える２０〜２００ＩＬｍと
されているため、全体として基体の金属的特性を損なわ
ずに密着性（したがって耐衝撃性）が優れ１１．つ耐摩
耗性に優れたセラミック被覆金属体が与えられる。
、鉄系等の金属基体」−に、形成される下地被覆層が、
これら基体金属と密着性が良く且つ耐蝕性に優れたＮｉ
−Ｃｒ合金により形成されており、またその−にのセラ
ミック溶射層が、金属的性質が残存し且つＮｉ−Ｃｒ合
金と密着性の良好なＣｒ３Ｃ２と耐摩耗性の良好なＴｉ
Ｏ２との組合せからなること、また被覆の合計厚さが基
体に対して良好な密着性を与える２０〜２００ＩＬｍと
されているため、全体として基体の金属的特性を損なわ
ずに密着性（したがって耐衝撃性）が優れ１１．つ耐摩
耗性に優れたセラミック被覆金属体が与えられる。
以下、この発明を更に詳細に説明する。以下の記載にお
いて、量比を表わす「％」および「部」は７ｊ）に断ら
ない限り重量基準とする。
いて、量比を表わす「％」および「部」は７ｊ）に断ら
ない限り重量基準とする。
本発明のセラミック被覆金属体の基体金属としては、鉄
系金属またはチタン系金属等が好ましく用いられる。そ
の好ましい具体例としては、ステンレススチール（ＳＵ
Ｓ３０４等）ならびに構造用鋼材（ＳＳ３０等）が挙げ
られる。
系金属またはチタン系金属等が好ましく用いられる。そ
の好ましい具体例としては、ステンレススチール（ＳＵ
Ｓ３０４等）ならびに構造用鋼材（ＳＳ３０等）が挙げ
られる。
このような金属基体の被覆所要部、たとえばアイアンク
ラブのヘッドフェースの打球面部ならびにその少なくと
も地面と接触する下方延長部に。
ラブのヘッドフェースの打球面部ならびにその少なくと
も地面と接触する下方延長部に。
まずＮ ｉ −Ｃｒ合金の下地溶射１１りを形成する。
このＮ１−Ｃ丁合全下地溶射膜は、被覆層全体のＷ；着
性を向」−シまた１１ｆｌＩ付性の向−１−にも若干の
寄与をするものであり、Ｎ ｉ−Ｃｒ合金としてｔｆ、
Ｃｒ５〜３０％を含有し、残部が主としてＮｉ力１らな
るものが好ましく用いられる。このＮｉ−Ｃｒ下地溶射
膜は、比較的薄くとも、その効果を発弔Ｖするが、好ま
しくは５〜２０用ｍの厚さ４こ形成される。
性を向」−シまた１１ｆｌＩ付性の向−１−にも若干の
寄与をするものであり、Ｎ ｉ−Ｃｒ合金としてｔｆ、
Ｃｒ５〜３０％を含有し、残部が主としてＮｉ力１らな
るものが好ましく用いられる。このＮｉ−Ｃｒ下地溶射
膜は、比較的薄くとも、その効果を発弔Ｖするが、好ま
しくは５〜２０用ｍの厚さ４こ形成される。
なお、１−記した被覆所要部以外のへ’、ｌ”フェース
面については、基体がステアｌ／ススチールの１易合に
は、ハフ什」−げが多く行われる力く、５Ｓ３０のよう
な鋼材の場合には、一般に硬質クロムメ・ツキが行なわ
れる。
面については、基体がステアｌ／ススチールの１易合に
は、ハフ什」−げが多く行われる力く、５Ｓ３０のよう
な鋼材の場合には、一般に硬質クロムメ・ツキが行なわ
れる。
次いで、Ｎ ｉ −Ｃｒ ＴｉＩ！！溶射膜−１−に、
実質的にＣｒ、、Ｃ２４Ｏ−８６％、好ましくｔ±５０
〜７０％、Ｔｉｅ２６０〜１４％、好ましくは５０〜３
０％の組成を有するセラミ・ンク溶射膜を形成し、溶射
膜の合λ１厚さを２０〜２００用ｍ、特にｋＣましくは
６０〜１００ ｐ−ｍ、とする。Ｃｒ、Ｃ２４土、先に
も述べたように金属的性質が残存することに起因すると
推測されるが、Ｎｉ−Ｃｒ合金との良好な密着性を与え
るのに効果があり、４０％未満では良好な密着性を与え
ることができず、８６％を超えて添加すると被覆層の耐
摩耗性が低下する。一方、Ｔ ｉ ０２はセラミック被
覆層の耐摩耗性の向−１−に効果があり、１４％未満で
は効果が乏しく、６０％を越えて使用すると、被覆層の
密着に１が低下する。また溶射層の合計厚さが２０μｍ
未満では、溶射層表面に粗面が残り、耐摩性ならびに被
覆層の耐久性が不足してくるとともに、溶射層の気孔性
効果による衝撃減衰能が低下してしまう。一方、溶射層
の合計厚さが２００１Ｌｍを超えると、溶射層と基体と
の！！＋膨張の差によりストレスが増大するため、その
密着強度が不足し、耐衝撃性が不足してくる。
実質的にＣｒ、、Ｃ２４Ｏ−８６％、好ましくｔ±５０
〜７０％、Ｔｉｅ２６０〜１４％、好ましくは５０〜３
０％の組成を有するセラミ・ンク溶射膜を形成し、溶射
膜の合λ１厚さを２０〜２００用ｍ、特にｋＣましくは
６０〜１００ ｐ−ｍ、とする。Ｃｒ、Ｃ２４土、先に
も述べたように金属的性質が残存することに起因すると
推測されるが、Ｎｉ−Ｃｒ合金との良好な密着性を与え
るのに効果があり、４０％未満では良好な密着性を与え
ることができず、８６％を超えて添加すると被覆層の耐
摩耗性が低下する。一方、Ｔ ｉ ０２はセラミック被
覆層の耐摩耗性の向−１−に効果があり、１４％未満で
は効果が乏しく、６０％を越えて使用すると、被覆層の
密着に１が低下する。また溶射層の合計厚さが２０μｍ
未満では、溶射層表面に粗面が残り、耐摩性ならびに被
覆層の耐久性が不足してくるとともに、溶射層の気孔性
効果による衝撃減衰能が低下してしまう。一方、溶射層
の合計厚さが２００１Ｌｍを超えると、溶射層と基体と
の！！＋膨張の差によりストレスが増大するため、その
密着強度が不足し、耐衝撃性が不足してくる。
下地被覆層およびセラミック被覆層の溶射は、通常のプ
ラズマ溶射により行うことができ、プラズマ用ギヤリヤ
ガスとしては、溶射材料の酸化あるいは窒化を防止して
電り性の良い溶射層を形成するために、アルゴン−Ｈｅ
を使用することが好ましく、また密着性を良好とするた
めに、基体をｌＯＯ〜１５０℃程度に予熱して溶射を行
うことが好ましい溶射材料の粒径は、下地Ｎ ｉ −Ｃ
ｒ合金については、ｌ −１５ｐ、ｍ、Ｃｒ ３ Ｃ２
およびＴｉＯ２粉末については、ｌ ＝ １０ 用ｍの
範囲が好ましく用いられる。
ラズマ溶射により行うことができ、プラズマ用ギヤリヤ
ガスとしては、溶射材料の酸化あるいは窒化を防止して
電り性の良い溶射層を形成するために、アルゴン−Ｈｅ
を使用することが好ましく、また密着性を良好とするた
めに、基体をｌＯＯ〜１５０℃程度に予熱して溶射を行
うことが好ましい溶射材料の粒径は、下地Ｎ ｉ −Ｃ
ｒ合金については、ｌ −１５ｐ、ｍ、Ｃｒ ３ Ｃ２
およびＴｉＯ２粉末については、ｌ ＝ １０ 用ｍの
範囲が好ましく用いられる。
このようにして基体−］二に得られる溶射層は、一般に
多孔質となるため、基体が５Ｓ３０のように発錆性であ
る場合には、ポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂等の樹脂
を５〜３０８Ｌｍの厚さに塗ｉＢ ｌ。
多孔質となるため、基体が５Ｓ３０のように発錆性であ
る場合には、ポリウレタン樹脂、エポキシ樹脂等の樹脂
を５〜３０８Ｌｍの厚さに塗ｉＢ ｌ。
て耐食性を向」−することが好ましい。
上述したように、この発明によれば、鉄系等のノ、Ｖ体
金属を、Ｎｉ−Ｃｒ溶射下地層を介してセラミック溶射
被覆するに際して、セラミンク溶射材としてＣｒ３Ｃ２
とＴ ｉ Ｏ２との混合物を用い、目、つ溶射層の合計
厚さを、２０〜２００ ｐＬｍと比較的薄い範囲に限定
することにより、金属基体の４４Ｎ！（をできるだけ生
かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性、衝蛤減衰能等の表面
特性を改善し、汁っ密着性（したがって耐衝撃性）の良
好な被覆層を有するセラミック被覆金属体が提供される
。この発明のセラミック被覆金属体は、ゴルフクラブの
アイアンヘッド以外にも、耐傷性、耐摩耗性、耐衝撃性
が要求される鉄系等の金属製品に一般に好適に使用され
る。
金属を、Ｎｉ−Ｃｒ溶射下地層を介してセラミック溶射
被覆するに際して、セラミンク溶射材としてＣｒ３Ｃ２
とＴ ｉ Ｏ２との混合物を用い、目、つ溶射層の合計
厚さを、２０〜２００ ｐＬｍと比較的薄い範囲に限定
することにより、金属基体の４４Ｎ！（をできるだけ生
かしつつ、その耐傷性、耐摩耗性、衝蛤減衰能等の表面
特性を改善し、汁っ密着性（したがって耐衝撃性）の良
好な被覆層を有するセラミック被覆金属体が提供される
。この発明のセラミック被覆金属体は、ゴルフクラブの
アイアンヘッド以外にも、耐傷性、耐摩耗性、耐衝撃性
が要求される鉄系等の金属製品に一般に好適に使用され
る。
以下、この発明を実施例、比較例により、更に具体的に
説明する。
説明する。
例」。
５ＵＳ３０４製ならびに５Ｓ３０製の各基材を、１００
〜１５０℃に加熱しつツ、Ｃｒ２Ｏ％−Ｎｉ残部の組成
を有するＮｉ−Ｃｒ合金（平均粒径約１０１０１Ｌを、
プラズマガン（メトコ製）を用い、４０Ｖ、８００Ａの
入力でアルゴン−Ｈｅプラズマにより溶射して、約１５
ｇｍの厚さの溶射層を形成した。
〜１５０℃に加熱しつツ、Ｃｒ２Ｏ％−Ｎｉ残部の組成
を有するＮｉ−Ｃｒ合金（平均粒径約１０１０１Ｌを、
プラズマガン（メトコ製）を用い、４０Ｖ、８００Ａの
入力でアルゴン−Ｈｅプラズマにより溶射して、約１５
ｇｍの厚さの溶射層を形成した。
次いで、上記下地被覆基体上に、Ｃｒ３Ｃ２含借が、そ
れぞれ２０，３０，４０，６０，８０゜１００容積％（
重量基準で、２８．４ｏ、５１．７０．８６．１００％
） （７） Ｃｒ Ｂ Ｃ２Ｔ Ｉ Ｏ２複合溶射粉末
（平均粒径約５角）を、上記と同様なプラズマ溶射条件
で溶射し、厚さ約２５Ｊｉ、ｍのセラミンク被覆層を形
成し、被覆層の合胴厚さを４０Ｉｊ、ｍとした。
れぞれ２０，３０，４０，６０，８０゜１００容積％（
重量基準で、２８．４ｏ、５１．７０．８６．１００％
） （７） Ｃｒ Ｂ Ｃ２Ｔ Ｉ Ｏ２複合溶射粉末
（平均粒径約５角）を、上記と同様なプラズマ溶射条件
で溶射し、厚さ約２５Ｊｉ、ｍのセラミンク被覆層を形
成し、被覆層の合胴厚さを４０Ｉｊ、ｍとした。
次いで、これらの溶射膜の面に直径２５ｍ＋ｅの鉄棒の
端面をエポキシ樹脂で接着し、棒軸方向に引張り、溶射
膜の破断に要する張力を測定した。
端面をエポキシ樹脂で接着し、棒軸方向に引張り、溶射
膜の破断に要する張力を測定した。
４１１１定結果を第１図に示す。
別途、」−記と同様の溶剤被覆条件で、５ＵＳ３０４製
アイアンヘット基体のフェース標準打球面および地面と
の接触面に、Ｎｉ−Ｃｒ下地層およびＣｒ３Ｃ２溶射層
を合計厚さ４．０ ｇ ｍに形成し、このヘン１：を装
着したゴルフクラブ（７番）を、粒径が２〜３用ｍの砂
粒中に４０ｍ／秒の速四で３００回打込み、最大斤耗部
（標準打球面上のスイートスポ、１・の位置）の残存膜
厚を１１１１１定した。この測定結果も、第１図に示す
。
アイアンヘット基体のフェース標準打球面および地面と
の接触面に、Ｎｉ−Ｃｒ下地層およびＣｒ３Ｃ２溶射層
を合計厚さ４．０ ｇ ｍに形成し、このヘン１：を装
着したゴルフクラブ（７番）を、粒径が２〜３用ｍの砂
粒中に４０ｍ／秒の速四で３００回打込み、最大斤耗部
（標準打球面上のスイートスポ、１・の位置）の残存膜
厚を１１１１１定した。この測定結果も、第１図に示す
。
第１図の結果を見れば、Ｃｒ５Ｃ２−Ｔｉ０２被覆層中
のＣｒ３Ｃ２含量が、この発明に従い、３０〜８０容積
％、特に４０〜６０容積％の範囲において、密着性（引
張強度）と耐摩耗性（残存膜厚）がともに良好な被覆層
を与えることがわかる。
のＣｒ３Ｃ２含量が、この発明に従い、３０〜８０容積
％、特に４０〜６０容積％の範囲において、密着性（引
張強度）と耐摩耗性（残存膜厚）がともに良好な被覆層
を与えることがわかる。
釘λ
例１と同様にして、５ＵＳ３０４および５Ｓ３０基体」
二に、厚さ１５ｐｍのＮｉ−Ｃｒ下地層を形成し、その
上にＣｒ５ｃ２を４０容積％の割合で含む複合溶射材料
（平均粒径約５ｇｍ）を、例１と同様の条件で溶射し、
合計厚さが２０〜３００ｐＬｍの溶射被覆層を形成し、
例１と同様に引張強度を測定した。その結果、第２図の
測定結果を得た。
二に、厚さ１５ｐｍのＮｉ−Ｃｒ下地層を形成し、その
上にＣｒ５ｃ２を４０容積％の割合で含む複合溶射材料
（平均粒径約５ｇｍ）を、例１と同様の条件で溶射し、
合計厚さが２０〜３００ｐＬｍの溶射被覆層を形成し、
例１と同様に引張強度を測定した。その結果、第２図の
測定結果を得た。
第２図の結果は、溶射層厚（特にセラミック溶ｑ４層厚
）の増大とともに、被覆の密着性（引張強度）が低下す
ることを示している。
）の増大とともに、被覆の密着性（引張強度）が低下す
ることを示している。
凱Ａ
例２と同様にして、５ＵＳ３０４基材を用いる場合につ
いて、セラミック溶射層の厚さを変えて合計厚さが、２
０〜６５．ｍの溶射層の表面粗さく凹凸の頂部から谷部
までの深さ）を測定した。
いて、セラミック溶射層の厚さを変えて合計厚さが、２
０〜６５．ｍの溶射層の表面粗さく凹凸の頂部から谷部
までの深さ）を測定した。
その結果を第３図に示す。
第３図の結果は、溶射層厚が小さ過ぎると、被覆表面に
大きな凹凸が存在することを示している
大きな凹凸が存在することを示している
第１図〜第３図は、実施例および比較例による溶射被覆
層の特性評価結果を示すグラフであり、第１図は密着性
（引張強度）および１ｌｌｉＪ庁耗性（残存膜厚）のセ
ラミンク溶射材中のＣｒ３Ｃ２含量に対する依存性を、 第２図は電着性（引張強度）の被覆層厚依存性を、 第３図は表面粗さの被覆層厚依存性を、それぞれ示す。 第 ｌ 図 ２θ ４θ ６０ ８０ １００ セラミ、ｙ７溶射甘中のＣｒ３Ｃ２含艷（容積％）弗
２ 図 ２０４θ ６０ ／θ０ ２００ ３００イ〉３１月に
之ノ５Ｌ（μｍ） Ｌ３ 図 合二↑月牙し々【 （μｍす）
層の特性評価結果を示すグラフであり、第１図は密着性
（引張強度）および１ｌｌｉＪ庁耗性（残存膜厚）のセ
ラミンク溶射材中のＣｒ３Ｃ２含量に対する依存性を、 第２図は電着性（引張強度）の被覆層厚依存性を、 第３図は表面粗さの被覆層厚依存性を、それぞれ示す。 第 ｌ 図 ２θ ４θ ６０ ８０ １００ セラミ、ｙ７溶射甘中のＣｒ３Ｃ２含艷（容積％）弗
２ 図 ２０４θ ６０ ／θ０ ２００ ３００イ〉３１月に
之ノ５Ｌ（μｍ） Ｌ３ 図 合二↑月牙し々【 （μｍす）
Claims (1)
- 金属基体」二に、Ｎｉ−Ｃｒ合金溶射膜ならびにＣｒ
３ Ｃ２４０〜８６重星％およびＴｊＯ２６０〜１４重
量％からなるセラミック溶射膜を形成してなり、溶Ｑ４
膜の合計厚さが２０〜２００ ｐｍであることを特徴と
するセラミ・ンク被覆金属体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58191011A JPS6086260A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | セラミツク被覆金属体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58191011A JPS6086260A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | セラミツク被覆金属体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086260A true JPS6086260A (ja) | 1985-05-15 |
| JPS6352105B2 JPS6352105B2 (ja) | 1988-10-18 |
Family
ID=16267387
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58191011A Granted JPS6086260A (ja) | 1983-10-14 | 1983-10-14 | セラミツク被覆金属体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086260A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997020961A1 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Black Ice Golf Company, L.L.C. | Method for coating a golf club striking surface |
| EP0796929A1 (en) * | 1996-03-21 | 1997-09-24 | United Technologies Corporation | Abrasive Seal coatings |
| US5851158A (en) * | 1997-04-03 | 1998-12-22 | Winrow; Thomas L. | Coating for sports implements |
| CN113897573A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-07 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种适用于化纤倍捻机铝基转杯陶瓷涂层的制备方法 |
| CN113913728A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-11 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种提高超喂罗拉盘表面等离子喷涂at涂层粘接强度的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49121564A (ja) * | 1973-03-20 | 1974-11-20 | ||
| JPS5248584A (en) * | 1975-10-16 | 1977-04-18 | Goi Kasei Kk | Method of regenerating solid acid catalyst |
-
1983
- 1983-10-14 JP JP58191011A patent/JPS6086260A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49121564A (ja) * | 1973-03-20 | 1974-11-20 | ||
| JPS5248584A (en) * | 1975-10-16 | 1977-04-18 | Goi Kasei Kk | Method of regenerating solid acid catalyst |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997020961A1 (en) * | 1995-12-06 | 1997-06-12 | Black Ice Golf Company, L.L.C. | Method for coating a golf club striking surface |
| EP0796929A1 (en) * | 1996-03-21 | 1997-09-24 | United Technologies Corporation | Abrasive Seal coatings |
| KR100500872B1 (ko) * | 1996-03-21 | 2005-09-26 | 유나이티드 테크놀로지스 코포레이션 | 복합코팅,분말혼합물,가스터빈엔진회전자조립체에사용하기위한물품및연마코팅형성방법 |
| US5851158A (en) * | 1997-04-03 | 1998-12-22 | Winrow; Thomas L. | Coating for sports implements |
| CN113897573A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-07 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种适用于化纤倍捻机铝基转杯陶瓷涂层的制备方法 |
| CN113913728A (zh) * | 2021-09-28 | 2022-01-11 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种提高超喂罗拉盘表面等离子喷涂at涂层粘接强度的方法 |
| CN113897573B (zh) * | 2021-09-28 | 2023-12-12 | 德清创智科技股份有限公司 | 一种适用于化纤倍捻机铝基转杯陶瓷涂层的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6352105B2 (ja) | 1988-10-18 |
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