JPS6086216A - 耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法 - Google Patents
耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法Info
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- JPS6086216A JPS6086216A JP19419683A JP19419683A JPS6086216A JP S6086216 A JPS6086216 A JP S6086216A JP 19419683 A JP19419683 A JP 19419683A JP 19419683 A JP19419683 A JP 19419683A JP S6086216 A JPS6086216 A JP S6086216A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
油井用鋼管として使用すべき電気抵抗溶接鋼管用鋼の製
造方法に関連して、この明細書に述べる技術内容は、耐
硫化物応力腐食割れ性の改善についての開発成果を提案
するものである。
造方法に関連して、この明細書に述べる技術内容は、耐
硫化物応力腐食割れ性の改善についての開発成果を提案
するものである。
背景技術
油井用鋼管の使途に供される電気抵抗溶接鋼管用素材は
、強度上の要請から、０．２〜０．５重量％（以下％で
示す）の炭素含有量とされる。
、強度上の要請から、０．２〜０．５重量％（以下％で
示す）の炭素含有量とされる。
油井用鋼管は、硫化水素を含む湿＠環境下にて、いわゆ
る硫化物応力腐食割れ（以下ＳＳＣと略す）という劣化
、破壊現象の生ずることが知られているとおりであり、
とくに近年エネルギー消費の増大および入手容易な良質
石油資源の減少に伴ない、硫化水素含有量の多いガス田
、オイル田が多く開発されるようになって来たすう勢の
下ではますます過酷な使用条件に充分耐え得る、耐ＳＳ
Ｃ性のすぐれた油井用鋼管が多量に必要とされるに至っ
たわけである。
る硫化物応力腐食割れ（以下ＳＳＣと略す）という劣化
、破壊現象の生ずることが知られているとおりであり、
とくに近年エネルギー消費の増大および入手容易な良質
石油資源の減少に伴ない、硫化水素含有量の多いガス田
、オイル田が多く開発されるようになって来たすう勢の
下ではますます過酷な使用条件に充分耐え得る、耐ＳＳ
Ｃ性のすぐれた油井用鋼管が多量に必要とされるに至っ
たわけである。
従来ＳＳＣは硫化水素を含む環境中での鋼の腐食反応に
よって発生した水素が鋼中に侵入することによって起こ
る水素脆化現象の一つとされてきたが、その機構は未だ
不明の部分も多く、鋼の組成、組織などの冶金学的因子
や鋼に加わる応力などの種々な要因が複雑に関連する現
象である。
よって発生した水素が鋼中に侵入することによって起こ
る水素脆化現象の一つとされてきたが、その機構は未だ
不明の部分も多く、鋼の組成、組織などの冶金学的因子
や鋼に加わる応力などの種々な要因が複雑に関連する現
象である。
鋼の成分を考慮した熱処理などにより、耐ＳＳＣ性を向
上させる方法については、以前から種々提案されている
が、いずれも完全な方策となり得す、方法によっては、
高価な合金元素を用いたり、複雑な熱処理を妥すること
となって製造コストを著しく上昇させ現実的でない。
上させる方法については、以前から種々提案されている
が、いずれも完全な方策となり得す、方法によっては、
高価な合金元素を用いたり、複雑な熱処理を妥すること
となって製造コストを著しく上昇させ現実的でない。
とくにこの発明の対象とする電気抵抗溶接鋼管用鋼につ
いては、熱処理がしにくいこともあって今まで有効な耐
ＳＳＣ対策がほとんど講じられてはいなかったのである
。
いては、熱処理がしにくいこともあって今まで有効な耐
ＳＳＣ対策がほとんど講じられてはいなかったのである
。
発明の動機
発明者らは、油井用鋼管に使用すべき電気抵抗溶接鋼管
用鋼のホットコイルについて耐ＳＳＣ性を調食したとこ
ろ、同一成分のコイルでもコイル単重の大きいもの程、
またコイルの内側のものほど、耐ＳＳＣ性が良いことが
見出された。そこで該コイルの冷却速度と耐ＳＳＣ性の
関係について解明を試み、以下の知見を得た。
用鋼のホットコイルについて耐ＳＳＣ性を調食したとこ
ろ、同一成分のコイルでもコイル単重の大きいもの程、
またコイルの内側のものほど、耐ＳＳＣ性が良いことが
見出された。そこで該コイルの冷却速度と耐ＳＳＣ性の
関係について解明を試み、以下の知見を得た。
ポットコイルの表面側か内側かによって耐ＳＳＣ性の差
異を生じる所以は、それらの各部分にて冷却速度が異な
るが、その如何に由来する鋼材硬度の不均一性としてあ
られれる材質不同と、これに加えて鋼中の介在物の形態
とがＳＳＣ挙動と密接に関連していることである。
異を生じる所以は、それらの各部分にて冷却速度が異な
るが、その如何に由来する鋼材硬度の不均一性としてあ
られれる材質不同と、これに加えて鋼中の介在物の形態
とがＳＳＣ挙動と密接に関連していることである。
すなわち硫化水素環境下における腐食によって発生し、
鋼中に侵入した水素は、冷却速度の不均一によって生じ
る部分的に硬度の高い組織に集中し易く、また介在物、
とくに圧延方向に伸長したＭｎＳ系介在物の周辺に集中
し易いところ、ＳＳＣはこれらの水素の集中した組織あ
るいは介在物を起点として発生するものであり、従つ工
これら硬度不均一の解消と、上記介在物の減少とによっ
て耐ＳＳＣ性を向上させ得ることが想定され得たのであ
る。
鋼中に侵入した水素は、冷却速度の不均一によって生じ
る部分的に硬度の高い組織に集中し易く、また介在物、
とくに圧延方向に伸長したＭｎＳ系介在物の周辺に集中
し易いところ、ＳＳＣはこれらの水素の集中した組織あ
るいは介在物を起点として発生するものであり、従つ工
これら硬度不均一の解消と、上記介在物の減少とによっ
て耐ＳＳＣ性を向上させ得ることが想定され得たのであ
る。
このような観点に立って種々の実験を行った結果、まず
低Ｓ化Ｃａ処理による介在物の形態制御と、これに加え
て圧延後のコイルの適切な保温・徐冷とを同時に実施す
ることによって耐ＳＳＣ性にすぐれた鋼材を安価に製造
し得ることの基本的認識に到達した。
低Ｓ化Ｃａ処理による介在物の形態制御と、これに加え
て圧延後のコイルの適切な保温・徐冷とを同時に実施す
ることによって耐ＳＳＣ性にすぐれた鋼材を安価に製造
し得ることの基本的認識に到達した。
発明の目的
この発明は、油井用鋼管の使途に適合すべき耐ＳＳＣ性
を完備した電気抵抗溶接用釧管の簡便、安価な製造方法
を与えることを目的とするものである。
を完備した電気抵抗溶接用釧管の簡便、安価な製造方法
を与えることを目的とするものである。
発明の構成
上記の目的は、次の事項を骨子とする手順により有利に
成就される。
成就される。
ｃ ： ０．２〜０．５％、 Ｓｉ ： ０．０１〜０
．５０％。
．５０％。
Ｍｎ ： ０．５〜２．０％およびＡｌ ： ０．０１
〜０．１０％を含み、Ｎｉ ： ０．０５％以下、 Ｐ
： ０．０８０％以下であって必要によりさらに８．
０％以下のＯｒ 、 ０．１０％以下のＴｉ 、 １．
０％以下のＭｏ 、 ０．１０％以下のＮｂ。
〜０．１０％を含み、Ｎｉ ： ０．０５％以下、 Ｐ
： ０．０８０％以下であって必要によりさらに８．
０％以下のＯｒ 、 ０．１０％以下のＴｉ 、 １．
０％以下のＭｏ 、 ０．１０％以下のＮｂ。
０．１５％以下（ＩＤＶ 、 ０．１％以下）Ｚｒ、お
よび０．００５０％以下のＢのうち少くとも１２ｉを含
有する電気抵抗溶接鋼管用素材につき、ｓ ： ｏ、ｏ
ｏｚ。
よび０．００５０％以下のＢのうち少くとも１２ｉを含
有する電気抵抗溶接鋼管用素材につき、ｓ ： ｏ、ｏ
ｏｚ。
％以下でかつＧａ ： ’０．０００５〜０．００５０
％を含有する組成に成分調整を行うこと、この素材スラ
ブを熱間圧延したホットストリップのコイル巻取り後に
該コイルを０．５’Ｃ／分以下の冷却速度で徐冷するこ
との結合に成る、耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電
気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法。
％を含有する組成に成分調整を行うこと、この素材スラ
ブを熱間圧延したホットストリップのコイル巻取り後に
該コイルを０．５’Ｃ／分以下の冷却速度で徐冷するこ
との結合に成る、耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電
気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法。
この発明ではまず、熱間圧延に伴い鋼中に伸長して介在
し、３３０の起点となるＭｎＳにつき、とくに個中Ｓを
０．００２０％以下に低減した上で０．０００５〜０．
００５０％のＯａを添加することによって、伸長し難い
ＣａＳ系の介在物に変換することに加え、圧延後のコイ
ルを保温・徐冷し、とくにその冷却速度を０．５”Ｃ／
分以下とすることによって組織中の硬度の不均一を解消
することでＳＳＯ挙動の抑止を実現する。
し、３３０の起点となるＭｎＳにつき、とくに個中Ｓを
０．００２０％以下に低減した上で０．０００５〜０．
００５０％のＯａを添加することによって、伸長し難い
ＣａＳ系の介在物に変換することに加え、圧延後のコイ
ルを保温・徐冷し、とくにその冷却速度を０．５”Ｃ／
分以下とすることによって組織中の硬度の不均一を解消
することでＳＳＯ挙動の抑止を実現する。
ここで上記の冷却速度は、５００〜４００°Ｃのコイル
温度領域における平均冷却速度である。
温度領域における平均冷却速度である。
なおこの徐冷によって鋼材の偏析に起因する材質の不均
一も解消することができ、これもまた耐ＳＳａ性の向上
に寄与する。
一も解消することができ、これもまた耐ＳＳａ性の向上
に寄与する。
かくしてこの発明により、圧延のままですぐれた耐ＳＳ
Ｃ性を有する電気抵抗溶接鋼管用（（ｍｌを得るもので
ある。
Ｃ性を有する電気抵抗溶接鋼管用（（ｍｌを得るもので
ある。
この発明は本質的に、ｃ ： ０．２〜０．５％、Ｓｌ
：０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ ： ０．５〜２．０
％およびＡｌ：０．０１〜０．１０％を含み、とくにＮ
ｉ ： ０．０５％以下。
：０．０１〜０．５０％、 Ｍｎ ： ０．５〜２．０
％およびＡｌ：０．０１〜０．１０％を含み、とくにＮ
ｉ ： ０．０５％以下。
Ｐ ： ０．０８０％以下に抑制し、Ｓ ： ０．００
２０箋諷％以下でかつＣａ ： ０．０００５〜０．０
０５０％を食材した成分組成の電気抵抗溶接鋼管用鋼に
適用して有効であるが強度、靭性力どの要請に従い、０
．１〜８．０％のＯｒ 、 ０．０１〜０．１０％のＴ
ｉ 、 ０．０１〜１．０％のＭｏ 、 ０．０１〜０
．１０％のＮｂ 、 ０．０１〜０．１５％のＶ 、’
０．０１〜０．１％〕Ｚｒおよび０．０００５〜０．０
０５％のＢのうち少くともＩＮをさらに含有する組成に
もよく適合する。
２０箋諷％以下でかつＣａ ： ０．０００５〜０．０
０５０％を食材した成分組成の電気抵抗溶接鋼管用鋼に
適用して有効であるが強度、靭性力どの要請に従い、０
．１〜８．０％のＯｒ 、 ０．０１〜０．１０％のＴ
ｉ 、 ０．０１〜１．０％のＭｏ 、 ０．０１〜０
．１０％のＮｂ 、 ０．０１〜０．１５％のＶ 、’
０．０１〜０．１％〕Ｚｒおよび０．０００５〜０．０
０５％のＢのうち少くともＩＮをさらに含有する組成に
もよく適合する。
これら各成分の寄与は次のとおりである。
０ ： ０．２〜０．５％
Ｃは鋼の強度を向上させる最も有効かつ安価な元素であ
り、油井用鋼管としての必要強度を得るために最低限０
．２％の含有を不可欠とするが、０．５％を越えると鋼
の靭性に悪影響を与え、０．２〜０．５％の範囲で適合
する。
り、油井用鋼管としての必要強度を得るために最低限０
．２％の含有を不可欠とするが、０．５％を越えると鋼
の靭性に悪影響を与え、０．２〜０．５％の範囲で適合
する。
Ｓｉ ： ０．０１〜０．５０％
Ｓｌは、脱酸上必要な元素であるが０．０１％未満では
脱酸効果がない反面、０．５０％を越して過多となると
鋼の靭性を劣化させ、従って０．０１〜０．５０％の範
囲を必要とする。
脱酸効果がない反面、０．５０％を越して過多となると
鋼の靭性を劣化させ、従って０．０１〜０．５０％の範
囲を必要とする。
Ｉｎ ０．５ 〜２．０ ％
Ｍｎは鋼の強度を確保するために必要な元素であるが、
そのためには少くとも０．５％を必要とし、反面２．０
％を越えると靭性に悪影響を与えることから０．５〜２
゜０％の範囲とする。
そのためには少くとも０．５％を必要とし、反面２．０
％を越えると靭性に悪影響を与えることから０．５〜２
゜０％の範囲とする。
Ａｌ： ０．０１〜０．１０％
Ａｌは強力な脱酸作用を有し、それにより後述Ｏａの歩
留向上にも寄与させるため少くとも０．０１％を必要と
するが、０．１％を越す添加は靭性に悪Ｆ ４１を与え
るので０．０１〜０．１θ％の範囲とする。
留向上にも寄与させるため少くとも０．０１％を必要と
するが、０．１％を越す添加は靭性に悪Ｆ ４１を与え
るので０．０１〜０．１θ％の範囲とする。
Ｎｉ ： ０．０５％以下
Ｎｉは耐食性の向上に役立つ反面、硫化水素を含む環墳
中では、とくに鋼表面におけるＳＳＣの発生を助長する
作用があって、その弊害が０．０５％を越えると、より
著しくなるので０．０５％以下に市１］限するを要する
。
中では、とくに鋼表面におけるＳＳＣの発生を助長する
作用があって、その弊害が０．０５％を越えると、より
著しくなるので０．０５％以下に市１］限するを要する
。
ｐ ： ｏ、ｏｓｏ％以下
Ｐは有害な不純物で、耐ＳＳＣ性のためにも少ないほう
が望ましいけれども、低Ｐ化に伴う製造コストの上昇を
考慮してｏ、ｏｓｏ％以下ならば許容される。
が望ましいけれども、低Ｐ化に伴う製造コストの上昇を
考慮してｏ、ｏｓｏ％以下ならば許容される。
ｓｈｏ。００２０％以下
Ｓは上述のＰとともに有害な元素であるが、とくに０．
００２０％を越えるともはや硫化物形態制御に拘らず耐
ＳＳＣ性を劣化させるので０．００２０％以下に限定さ
れる。
００２０％を越えるともはや硫化物形態制御に拘らず耐
ＳＳＣ性を劣化させるので０．００２０％以下に限定さ
れる。
Ｏａ ： ０．０００５〜０．００５０％Ｃδは非金属
介在物の分散、球状化の効果を、０．０００５％以上で
もたらすが、０．００５０％を越えるとかえってＣａ系
介在物の増加によって耐ＳＳＣ性に悪影＃會央すように
なるため０．０００５〜０．００５０％の範囲に限定さ
れる。
介在物の分散、球状化の効果を、０．０００５％以上で
もたらすが、０．００５０％を越えるとかえってＣａ系
介在物の増加によって耐ＳＳＣ性に悪影＃會央すように
なるため０．０００５〜０．００５０％の範囲に限定さ
れる。
一上記の基本組成の鋼スラブをホットストリップミルに
より圧延して得られた熱蝋コイルを、圧延終了・巻取り
後直ちに保温徐冷し、コイル温度が５００〜４００°Ｃ
の間の平均冷却速度を０．５°Ｃ／分以下とすることに
よって耐水素誘起割れ性を著しく向上させることができ
、また上記の基本組成において、強度上の要請をより有
利に充足するためには、叶、 Ｔｉ 、 Ｍｏ 、 Ｎ
ｂ 、 Ｖ 、 ＺｒおよびＢのうちから選んだ１種又
は２種以上を、以下の成分範囲で同時に含有させること
によってもこの発明の目的を同時に達成し得る。
より圧延して得られた熱蝋コイルを、圧延終了・巻取り
後直ちに保温徐冷し、コイル温度が５００〜４００°Ｃ
の間の平均冷却速度を０．５°Ｃ／分以下とすることに
よって耐水素誘起割れ性を著しく向上させることができ
、また上記の基本組成において、強度上の要請をより有
利に充足するためには、叶、 Ｔｉ 、 Ｍｏ 、 Ｎ
ｂ 、 Ｖ 、 ＺｒおよびＢのうちから選んだ１種又
は２種以上を、以下の成分範囲で同時に含有させること
によってもこの発明の目的を同時に達成し得る。
Ｃｒ ： ８゜０％以下
Ｏｒは耐食性向上・強度・靭性向上に０．１％程）Ｗ以
上にて効果を生じるが、８．０％を越えてもそれによる
効果の増進はなく徒らに経済的不利を来す。
上にて効果を生じるが、８．０％を越えてもそれによる
効果の増進はなく徒らに経済的不利を来す。
Ｔ１：０゜１０％以下
Ｔｉは強度の向上および耐食性の向上に０．Ｏ１％程度
以上にて効果があるほか、とくに後述のＢと共存してＢ
の効果を強化する作用が著しいが、０．１０％を備える
添加は靭性に悪影響を４先ろ。
以上にて効果があるほか、とくに後述のＢと共存してＢ
の効果を強化する作用が著しいが、０．１０％を備える
添加は靭性に悪影響を４先ろ。
Ｎｏ ： １．０％以下
Ｍｏは焼入性、強度の向上に０．０１％程度以上で効果
があるが、１．０％を越えるとかえって靭性に悪影響を
与える。
があるが、１．０％を越えるとかえって靭性に悪影響を
与える。
Ｎｂ ： ０．１％以下、 Ｖ ： ０．１５％以下、
Ｚｒ ：０．１％以下 Ｎｂ 、 Ｖ 、 ＺｒはＭＯとほぼ同様な効果が何れ
も０．０１％以上でももたらされ、反面Ｎｂ Ｏ，１％
またＶ Ｏ，１５％そしてＺｒ ０．１％をこえると靭
性に悪影響がある。
Ｚｒ ：０．１％以下 Ｎｂ 、 Ｖ 、 ＺｒはＭＯとほぼ同様な効果が何れ
も０．０１％以上でももたらされ、反面Ｎｂ Ｏ，１％
またＶ Ｏ，１５％そしてＺｒ ０．１％をこえると靭
性に悪影響がある。
Ｂ ： ０．００５％以下
Ｂは焼入性を向上させる元素であり、０．０００５％程
度以上、それもとくに０．０１〜０．１％のＴ１との共
存で著しい効果をもたらすが、Ｏ，００５％を越えると
靭性を却ってそこなう。
度以上、それもとくに０．０１〜０．１％のＴ１との共
存で著しい効果をもたらすが、Ｏ，００５％を越えると
靭性を却ってそこなう。
上記したところに従う適切な成分調整の下で得られた素
材スラブに熱間圧延を適用して得られるホットストリッ
プは、コイル巻取り後に、５００〜４００″Ｃの間にコ
イルの平均冷却速度を０．５”Ｃ／分以下とする。
材スラブに熱間圧延を適用して得られるホットストリッ
プは、コイル巻取り後に、５００〜４００″Ｃの間にコ
イルの平均冷却速度を０．５”Ｃ／分以下とする。
この冷却速度が０．５°Ｃ／分をこえるとき、硬度分布
の不均一を来し、耐ＳＳＣ性の増強に実効をあげること
ができない。
の不均一を来し、耐ＳＳＣ性の増強に実効をあげること
ができない。
実験例
この発明に従う耐ＳＳＣ性の改善挙動を明らかにするた
め以下の実験を行った。
め以下の実験を行った。
工程材と同程度の偏析を生じるように工夫した凝固冷却
速度の調整下に表１に示す各成分の１００ｋ１７鋼塊を
数本づつ溶製した。
速度の調整下に表１に示す各成分の１００ｋ１７鋼塊を
数本づつ溶製した。
この鋼塊に、ホットストリップミルの圧延条件を模似的
に実現する条件で？順の厚さまで熱間圧延を行い、ホッ
トストリップミルの巻取り温度（６００℃）に対応する
温度から、種々の冷却速度で徐冷して得た板のｓｓｃ試
験を行った。
に実現する条件で？順の厚さまで熱間圧延を行い、ホッ
トストリップミルの巻取り温度（６００℃）に対応する
温度から、種々の冷却速度で徐冷して得た板のｓｓｃ試
験を行った。
ここに耐ＳＳＣ性の評価は、第１図に示した４５゜Ｖ形
、底九半径０．１ｍ、深さｌｌＩ＋＋ノノッチ入すの５
Ｘ １５ Ｘ １０５＋ａｍの短冊型試験片を用いて
第２図の応力付加用ジグによる定歪４点曲げ方式による
付加応力下Ｋ、硫化水素飽和０．５％酢酸＋５％食塩水
を試験液として、この液中に７’２０時間浸漬した後、
割れの有無を判定した。
、底九半径０．１ｍ、深さｌｌＩ＋＋ノノッチ入すの５
Ｘ １５ Ｘ １０５＋ａｍの短冊型試験片を用いて
第２図の応力付加用ジグによる定歪４点曲げ方式による
付加応力下Ｋ、硫化水素飽和０．５％酢酸＋５％食塩水
を試験液として、この液中に７’２０時間浸漬した後、
割れの有無を判定した。
第８図、第４図に冷却速度と耐ＳＳＣ性の関係を、それ
ぞれ供試鋼のうち発明鋼＃ｌ、２と比較鋼≠３．＋につ
いて示す。図中黒ぬりの印はｓｓｃを生じたことを示す
。
ぞれ供試鋼のうち発明鋼＃ｌ、２と比較鋼≠３．＋につ
いて示す。図中黒ぬりの印はｓｓｃを生じたことを示す
。
両図の対比から明らかなように発明鋼では０．５”Ｃ／
分以下の冷却速度にすることによって顕著に耐ＳＳＣ性
が改善されるのに対して比較鋼では何らの改善効果は見
られない。
分以下の冷却速度にすることによって顕著に耐ＳＳＣ性
が改善されるのに対して比較鋼では何らの改善効果は見
られない。
ここに第８図、第４図の縦軸にとった付加応力は、各試
料の０．５％耐力（０，５σＹ）を基準に、その０，２
〜１．４倍にわたる倍数に目盛っである。
料の０．５％耐力（０，５σＹ）を基準に、その０，２
〜１．４倍にわたる倍数に目盛っである。
次に表２には供試鋼＋１−４＋１５について冷却速度を
何れも０．５℃／分以下とした場合の機械的性質を示し
、その時のＳＳＣ試験結果を表８にまとめて示す。表中
○印は割れなし、×は割れ有りを示し、同一応力で８本
試験を行った。
何れも０．５℃／分以下とした場合の機械的性質を示し
、その時のＳＳＣ試験結果を表８にまとめて示す。表中
○印は割れなし、×は割れ有りを示し、同一応力で８本
試験を行った。
表３から明らかなように、発明鋼−１ｌ−１、２、５〜
８，１１〜１８はいずれも良好な耐ＳＳＣ性を示すのに
対して比較鋼＋−ｆ３，１０はＳ量が高すぎるため充分
な耐ＳＳＣ性が得られず、また比較鋼寺９はＧａ ｆｌ
ｊが少なすぎるため充分な耐ＳＳＣ性が得られない。ま
た比較鋼＝＃４・はＧａ添加量が多すぎてかえって耐Ｓ
ＳＣ性が劣化し、充分な耐ＳＳＣ性が得られない。さら
に比較鋼１４ 、１５はＮｉを０．０５％以上含むため
充分な耐ＳＳＣ性が得られない。
８，１１〜１８はいずれも良好な耐ＳＳＣ性を示すのに
対して比較鋼＋−ｆ３，１０はＳ量が高すぎるため充分
な耐ＳＳＣ性が得られず、また比較鋼寺９はＧａ ｆｌ
ｊが少なすぎるため充分な耐ＳＳＣ性が得られない。ま
た比較鋼＝＃４・はＧａ添加量が多すぎてかえって耐Ｓ
ＳＣ性が劣化し、充分な耐ＳＳＣ性が得られない。さら
に比較鋼１４ 、１５はＮｉを０．０５％以上含むため
充分な耐ＳＳＣ性が得られない。
発明の効果
以上の結果から明らかなようにこの発明によれば、成分
調整とホットストリップ巻取り後の冷却速度の制御を行
うだけで熱間圧延ままの耐ＳＳＣ性の顕著な改善を達成
できる。
調整とホットストリップ巻取り後の冷却速度の制御を行
うだけで熱間圧延ままの耐ＳＳＣ性の顕著な改善を達成
できる。
第１図は４点曲げ試験片の斜視図、
第２図は４点曲げ用ジグと試験片の装着状態を示す説明
図、 第８図は発明鋼−１１−１，２の冷却速度とＳＳＣ発生
挙動の関係グラフ、 第４図は比較鋼≠８，４の冷却速度とＳＳＣ発生挙動の
関係グラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第３図 冷却速度（ζ４諭）
図、 第８図は発明鋼−１１−１，２の冷却速度とＳＳＣ発生
挙動の関係グラフ、 第４図は比較鋼≠８，４の冷却速度とＳＳＣ発生挙動の
関係グラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第３図 冷却速度（ζ４諭）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．２〜０．５重量％、 Ｓｉ ： ０．０１〜
０．５０重量％、 Ｍｎ ： ０．５〜２，０重量％お
よびＡｌ ： ０．０１〜０．１０重量％を含み、Ｎｉ
： ０．０５重貨％以下、 Ｐ ： ０．０８０重量
％以下であって、必要によりさらに３．０重量％以下の
Ｏｒ、 ０．１０重量％以下のＴｉ 、 １．０１ｉｔ
ｉｉ％以下のＭｏ 、 ０．１０重童％以下のＮｂ 、
０．１５重量％以下のＶ、０．１．を量％以下のＺｒ
および０．００５０ ｆｆｉ ｊｌｉｔ％以下のＢのう
ち少くとも１種を含有する電気抵抗溶接鋼管用素材につ
き、Ｓ ： ０．００２０ 重量％以下でかつＣａ ：
０．０００５〜０．００５０重量％を含有する組成に
成分調整を行うこと、 この素材スラブを熱間圧延したホットストリップのコイ
ル巻取り後に該コイルを０．５”Ｃ／分以下の冷却速度
で徐冷することの結合に成ることを特徴とする耐硫化物
応力腐食割れ性を改善した電気抵抗溶接鋼管用鋼の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19419683A JPS6086216A (ja) | 1983-10-19 | 1983-10-19 | 耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19419683A JPS6086216A (ja) | 1983-10-19 | 1983-10-19 | 耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6086216A true JPS6086216A (ja) | 1985-05-15 |
Family
ID=16320545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19419683A Pending JPS6086216A (ja) | 1983-10-19 | 1983-10-19 | 耐硫化物応力腐食割れ性を改善した電気抵抗溶接鋼管用鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6086216A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016093161A1 (ja) * | 2014-12-12 | 2016-06-16 | 新日鐵住金株式会社 | 油井管用低合金鋼及び低合金鋼油井管の製造方法 |
| CN108504945A (zh) * | 2017-02-27 | 2018-09-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强精密焊管用钢及其制造方法 |
-
1983
- 1983-10-19 JP JP19419683A patent/JPS6086216A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016093161A1 (ja) * | 2014-12-12 | 2016-06-16 | 新日鐵住金株式会社 | 油井管用低合金鋼及び低合金鋼油井管の製造方法 |
| JPWO2016093161A1 (ja) * | 2014-12-12 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 油井管用低合金鋼及び低合金鋼油井管の製造方法 |
| CN108504945A (zh) * | 2017-02-27 | 2018-09-07 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强精密焊管用钢及其制造方法 |
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