JP4803077B2 - 浸炭焼入用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
浸炭焼入用鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4803077B2 JP4803077B2 JP2007055530A JP2007055530A JP4803077B2 JP 4803077 B2 JP4803077 B2 JP 4803077B2 JP 2007055530 A JP2007055530 A JP 2007055530A JP 2007055530 A JP2007055530 A JP 2007055530A JP 4803077 B2 JP4803077 B2 JP 4803077B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carburizing
- less
- quenching
- steel
- steel plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
本発明は、浸炭焼入れ用鋼板およびその製造方法に関する。より詳しくは、本発明は、浸炭焼入れ後に優れた強度と靭性とを備える鋼板部材を得ることが可能な、優れた加工性を有する浸炭焼入れ用鋼板およびその製造方法に関する。
現在、自動車部品に供する浸炭焼入れ用鋼板としては、ＳＡＥ１０１０鋼、ＳＡＥ１０１５鋼やＳＣＭ４１５鋼などが用いられている。
このうち、ＳＡＥ１０１０鋼、ＳＡＥ１０１５鋼は、表層部については浸炭によりヴィッカース硬さ（Ｈｖ）で５００〜６００を確保することが可能であるが、焼入れ性に劣るため、通常の浸炭焼入れ処理の条件下では板厚中心部までは十分に焼きが入らず、板厚中心部のヴィッカース硬さ（Ｈｖ）は２００〜３００程度にしかならない。より長時間の浸炭処理を施せば浸炭焼入れ後の鋼板部材の強度をさらに向上させることが可能となるが実用上限界がある。
このうち、ＳＡＥ１０１０鋼、ＳＡＥ１０１５鋼は、表層部については浸炭によりヴィッカース硬さ（Ｈｖ）で５００〜６００を確保することが可能であるが、焼入れ性に劣るため、通常の浸炭焼入れ処理の条件下では板厚中心部までは十分に焼きが入らず、板厚中心部のヴィッカース硬さ（Ｈｖ）は２００〜３００程度にしかならない。より長時間の浸炭処理を施せば浸炭焼入れ後の鋼板部材の強度をさらに向上させることが可能となるが実用上限界がある。
また、ＳＣＭ４１５鋼は優れた焼入れ性を有し、浸炭焼入れ後の鋼板部材は良好な強度が得られるものの、ＣｒやＭｏを多量に含有するためコストが高く、また、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高く、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難である。
一方、特許文献１には、フェライト中の合金元素固溶量を所定値以下とすることにより加工性を確保した、加工性および浸炭性の優れた浸炭用鋼が開示されている。しかし、浸炭焼入れ処理後の鋼板部材についての靭性については何等考慮されていないため、実用上問題がある。
特開昭５７−９８６５７号公報
本発明は、上記現状に鑑みてなされたものであり、浸炭焼入れ後に優れた強度と靭性とを備える鋼板部材を得ることが可能な、優れた加工性を有する浸炭焼入れ用鋼板およびその製造方法を提供することを課題とする。
本発明者は、上記課題を解決すべく、浸炭焼入れ前においては優れた加工性を有し、浸炭焼入れ後においては優れた強度と靭性とを有することを可能にする、浸炭焼入れ用鋼板の化学組成について鋭意検討を行い、以下の新たな知見を得た。
（ｉ）浸炭焼入れ前において優れた加工性を確保し、かつ浸炭焼入れにより良好な焼入れ性を確保するには、従来焼入れ性を向上させるために添加されているＣｒやＭｏの含有量を低減させて、Ｂを添加することが有効である。
（ｉｉ）Ｂによる焼入れ性向上は固溶状態にあるＢによってもたらされるため、所定の焼入れ性を確保するにはＮ含有量に応じてＢの含有量の下限を決定することが必要である。ただし、Ｂ含有量が過剰であると製造が困難となるため、Ｂ含有量の上限についてもＮ含有量に応じて下記式（２）〜（４）のように決定する必要がある。
（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５≦Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（２）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
なお、上記式（２）〜（４）は、Ｂ＊とＮ＊との関係をプロットした図１より導かれた。図１における記号の意味は次のとおりである。
○：浸炭焼入れ後の表層部（表面から０．７ｍｍ深さ位置）の硬度がＨｖ≧３９０、かつ製造上の問題なし
×：浸炭焼入れ後の表層部の硬度がＨｖ＜３９０
＋：製造上の問題あり（スラブ割れ）
（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５≦Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（２）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
なお、上記式（２）〜（４）は、Ｂ＊とＮ＊との関係をプロットした図１より導かれた。図１における記号の意味は次のとおりである。
○：浸炭焼入れ後の表層部（表面から０．７ｍｍ深さ位置）の硬度がＨｖ≧３９０、かつ製造上の問題なし
×：浸炭焼入れ後の表層部の硬度がＨｖ＜３９０
＋：製造上の問題あり（スラブ割れ）
（ｉｉｉ）浸炭焼入れ後の靭性は、Ｐ含有量の増加に伴って大きく劣化するためその含有量の上限を規制する必要があるが、Ｂを添加することによりＰ含有量の上限は緩和され、下記式（１）、（３）および（４）のように決定される。
Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５ ・・・（１）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
なお、上記式（１）、（３）および（４）は、Ｂ＊とＰとの関係をプロットした図２より導かれた。図２における記号は２mmＶノッチシャルピー試験の結果に基づいており、その意味は次のとおりである。
○：２０．０Ｊ以上
△：１５．０〜１９．９Ｊ
×：１４．９Ｊ以下
Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５ ・・・（１）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
なお、上記式（１）、（３）および（４）は、Ｂ＊とＰとの関係をプロットした図２より導かれた。図２における記号は２mmＶノッチシャルピー試験の結果に基づいており、その意味は次のとおりである。
○：２０．０Ｊ以上
△：１５．０〜１９．９Ｊ
×：１４．９Ｊ以下
（ｉｖ）Ｂにより焼入れ性を確保する場合には、鋼中のＮを固定してＢの消費を抑制するためにＴｉを添加することが有効であるが、過剰なＴｉは炭窒化物を形成することにより、浸炭焼入れ前の鋼板の強度上昇を招いて加工性を劣化させたり、浸炭焼入れ後の靭性の劣化を招いたりするため、Ｔｉ含有量の上限は厳格に制限する必要がある。
上記の知見に基づいて完成された本願発明は次のとおりである。
〔１〕質量％で、Ｃ：０．１５〜０．３０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：０．３０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下およびＮ ：０．００５０％未満を含有し、さらにＰおよびＢの含有量が下記式（１）〜（４）を満足し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、穴拡げ率が６０％以上である機械特性を有することを特徴とする浸炭焼入用鋼板。
Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５ ・・・（１）
（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５≦Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（２）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
ここで、各式におけるＰ，Ｎ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。
〔１〕質量％で、Ｃ：０．１５〜０．３０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：０．３０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下およびＮ ：０．００５０％未満を含有し、さらにＰおよびＢの含有量が下記式（１）〜（４）を満足し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、穴拡げ率が６０％以上である機械特性を有することを特徴とする浸炭焼入用鋼板。
Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５ ・・・（１）
（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５≦Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（２）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
ここで、各式におけるＰ，Ｎ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。
〔２〕前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｔｉ：０．０３０％未満を含有することを特徴とする〔１〕記載の浸炭焼入用鋼板。
〔３〕前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｃｕ：０．１５％以下を含有することを特徴とする上記〔１〕または〔２〕記載の浸炭焼入用鋼板。
〔４〕前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｎｉ：０．１５％以下、Ｍｏ：０．３０％以下およびＮｂ：０．０３％以下からなる群から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする上記〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載の浸炭焼入用鋼板。
〔５〕上記〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載の化学組成を有する鋼塊または鋼片を１２２０℃以上としてから熱間圧延に供し、８６０〜９１０℃の温度域で熱間圧延を完了し、３０℃／秒以下の平均冷却速度で７００℃まで冷却し、６２０〜６６０℃の温度域で巻き取ることを特徴とする浸炭焼入用鋼板の製造方法。
本発明によれば、浸炭焼入れ後に優れた強度と靭性とを備える鋼板部材を得ることが可能な、優れた加工性を有する浸炭焼入れ用鋼板およびその製造方法が得られる。
１．化学組成
Ｃ：０．１５〜０．３０％
Ｃは、浸炭焼入れ後の鋼板部材の硬度を決定するとともに、焼入れ前の鋼板の強度に大きな影響を及ぼす重要な元素である。鋼板部材に浸炭焼入れを施すと、鋼板部材の表層部は浸炭によって硬度を高めることが可能であるが、鋼板部材の板厚中心部についても高い硬度を確保するには、素材段階でのＣ含有量が重要となる。本発明においては、鋼板部材の板厚中心部においてヴィッカース硬さで４００以上とするために、Ｃ含有量を０．１５％以上とする。一方、Ｃ含有量が０．３０％超では、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。このため、Ｃ含有量を０．３０％以下とする。
Ｃ：０．１５〜０．３０％
Ｃは、浸炭焼入れ後の鋼板部材の硬度を決定するとともに、焼入れ前の鋼板の強度に大きな影響を及ぼす重要な元素である。鋼板部材に浸炭焼入れを施すと、鋼板部材の表層部は浸炭によって硬度を高めることが可能であるが、鋼板部材の板厚中心部についても高い硬度を確保するには、素材段階でのＣ含有量が重要となる。本発明においては、鋼板部材の板厚中心部においてヴィッカース硬さで４００以上とするために、Ｃ含有量を０．１５％以上とする。一方、Ｃ含有量が０．３０％超では、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。このため、Ｃ含有量を０．３０％以下とする。
Ｓｉ：０．１５％以下
Ｓｉは、不純物として鋼中に含有される元素であるが、脱酸剤としても有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、Ｓｉは固溶強化元素であり、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。したがって、Ｓｉ含有量を０．１５％以下とする。
Ｓｉは、不純物として鋼中に含有される元素であるが、脱酸剤としても有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、Ｓｉは固溶強化元素であり、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。したがって、Ｓｉ含有量を０．１５％以下とする。
Ｍｎ：０．５０〜１．５％
Ｍｎは、脱酸剤として有効な元素であるが、浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、硬化深度を高める有効な元素である。このため、Ｍｎ含有量を０．５０％以上とする。一方、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。このため、Ｍｎ含有量を１．５％以下とする。好ましくは、１．２％以下である。
Ｍｎは、脱酸剤として有効な元素であるが、浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、硬化深度を高める有効な元素である。このため、Ｍｎ含有量を０．５０％以上とする。一方、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。このため、Ｍｎ含有量を１．５％以下とする。好ましくは、１．２％以下である。
Ｐ：Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５
Ｐは、本発明において重要な元素である。
Ｐは、オーステナイト粒界に偏析しやすい元素であり、これにより鋼板内の強度変動を大きくしたり、粒界強度の低下により靭性を大きく低下させたりする。したがって、Ｐ含有量は少ないほど好ましい。
Ｐは、本発明において重要な元素である。
Ｐは、オーステナイト粒界に偏析しやすい元素であり、これにより鋼板内の強度変動を大きくしたり、粒界強度の低下により靭性を大きく低下させたりする。したがって、Ｐ含有量は少ないほど好ましい。
ただし、本発明においては、後述するようにＢを含有させるのであり、このＢのうちＮと結合してＢＮを形成していない固溶状態にあるＢは、浸炭焼入れ時に、Ｐに優先してオーステナイト粒界に偏析し、Ｐの粒界偏析を抑制することが判明し、その効果は、1原子当りＰの約２０倍であることが確認できた。したがって、Ｐ含有量の上限はＢ含有量に応じて緩和されることとなり、Ｐ含有量は下記の式（１）、（３）および（４）を満足させるようにする。
Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５ ・・・（１）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
ここで、各式におけるＰ，Ｎ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
ここで、各式におけるＰ，Ｎ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。
Ｓ：０．０２％以下
Ｓは、Ｍｎと結合しＭｎＳを形成して鋼板の加工性を劣化させる。特に、圧延直角方向の劣化が著しい。したがって、Ｓ含有量は少ないほど好ましく、本発明においては０．０２％以下とする。好ましくは０．０１％以下である。
Ｓは、Ｍｎと結合しＭｎＳを形成して鋼板の加工性を劣化させる。特に、圧延直角方向の劣化が著しい。したがって、Ｓ含有量は少ないほど好ましく、本発明においては０．０２％以下とする。好ましくは０．０１％以下である。
Ｃｒ：０．３０％以下
Ｃｒは、不純物として含有されるが、Ｍｎ同様に浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、硬化深度を高める有効な元素でもある。しかしながら、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、コストの増加も招く。このため、Ｃｒ含有量０．３０％以下とする。浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、硬化深度を高める作用効果を確実に得るには、Ｃｒ含有量を０．０１０％以上とすることが好ましい。
Ｃｒは、不純物として含有されるが、Ｍｎ同様に浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、硬化深度を高める有効な元素でもある。しかしながら、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、コストの増加も招く。このため、Ｃｒ含有量０．３０％以下とする。浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、硬化深度を高める作用効果を確実に得るには、Ｃｒ含有量を０．０１０％以上とすることが好ましい。
Ｂ：（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５≦Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０
Ｂは、本発明において最も重要な元素である。
Ｂは、浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、鋼板部材の板厚中心部まで焼きを入れるのに有効な元素である。Ｂによる焼入れ性向上作用は、固溶状態にある有効Ｂ（以下、「Ｂ＊」とも表記する。）によってもたらされ、Ｎと結合してＢＮを形成しているＢは焼入れ性向上に寄与しない。そこで、鋼板部材の板厚中心部において所定の硬さを得るために、下記式（４）および（５）を満足するようにＢを含有させる。一方、Ｂ含有量が過剰になると、スラブ段階での割れや熱間圧延時の絞込みが生じやすくなり、製造が困難になるなどの弊害が現れる。このため、Ｂ含有量を下記式（４）および（６）を満足するようにする。
Ｂは、本発明において最も重要な元素である。
Ｂは、浸炭焼入れ時の焼入れ倍数を高め、鋼板部材の板厚中心部まで焼きを入れるのに有効な元素である。Ｂによる焼入れ性向上作用は、固溶状態にある有効Ｂ（以下、「Ｂ＊」とも表記する。）によってもたらされ、Ｎと結合してＢＮを形成しているＢは焼入れ性向上に寄与しない。そこで、鋼板部材の板厚中心部において所定の硬さを得るために、下記式（４）および（５）を満足するようにＢを含有させる。一方、Ｂ含有量が過剰になると、スラブ段階での割れや熱間圧延時の絞込みが生じやすくなり、製造が困難になるなどの弊害が現れる。このため、Ｂ含有量を下記式（４）および（６）を満足するようにする。
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
Ｂ≧（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５ ・・・（５）
Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（６）
ここで、各式におけるＮ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。
Ｂ≧（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５ ・・・（５）
Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（６）
ここで、各式におけるＮ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。
Ａｌ：０．０５０％以下
Ａｌは、脱酸剤としては有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると、表面欠陥を生じ易くなったり、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となったりする。したがって、Ａｌ含有量を０．０５０％以下とする。なお、脱酸をＳｉのみで行う場合には、Ａｌは添加しなくともよい。
Ａｌは、脱酸剤としては有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると、表面欠陥を生じ易くなったり、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となったりする。したがって、Ａｌ含有量を０．０５０％以下とする。なお、脱酸をＳｉのみで行う場合には、Ａｌは添加しなくともよい。
Ｎ：０．００５０％以下
Ｎは、上述したようにＢと結びついてＢＮを形成し、固溶状態にある有効Ｂを減少させてしまう。したがって、Ｎ含有量は少ないほど好まく、本発明においては０．００５０％以下とする。好ましくは０．００４０％以下である。
Ｎは、上述したようにＢと結びついてＢＮを形成し、固溶状態にある有効Ｂを減少させてしまう。したがって、Ｎ含有量は少ないほど好まく、本発明においては０．００５０％以下とする。好ましくは０．００４０％以下である。
Ｔｉ：０．０３０％未満
Ｔｉは、Ｂよりも高温域でＮと結合して、ＮをＴｉＮとして固定する作用を有するので、Ｎと結合することにより消費されるＢの量を低減し、有効Ｂを確保するのに有効な元素である。したがって、必要に応じて添加することができ、特にＮ含有量が多い場合には添加することが好ましい。しかし、過剰に含有すると、Ｎに対して過剰なＴｉがＣを結合してＴｉＣを形成し、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、炭窒化物を形成することにより、靭性の劣化や焼入れ性の低下を招く。したがって、Ｔｉ含有量を０．０３０％未満とする。好ましくは０．０２５％以下、さらに好ましくは０．０２０％以下である。なお、Ｎ含有量が低い場合や、ＢのみによりＮを固定しても構わない場合には、Ｔｉは添加しなくともよい。
Ｔｉは、Ｂよりも高温域でＮと結合して、ＮをＴｉＮとして固定する作用を有するので、Ｎと結合することにより消費されるＢの量を低減し、有効Ｂを確保するのに有効な元素である。したがって、必要に応じて添加することができ、特にＮ含有量が多い場合には添加することが好ましい。しかし、過剰に含有すると、Ｎに対して過剰なＴｉがＣを結合してＴｉＣを形成し、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、炭窒化物を形成することにより、靭性の劣化や焼入れ性の低下を招く。したがって、Ｔｉ含有量を０．０３０％未満とする。好ましくは０．０２５％以下、さらに好ましくは０．０２０％以下である。なお、Ｎ含有量が低い場合や、ＢのみによりＮを固定しても構わない場合には、Ｔｉは添加しなくともよい。
Ｃｕ：０．１５％以下
Ｃｕは、酸洗時の過酸洗を抑制し、酸洗後の表面状態を安定化する作用を有するので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、コストの増加も招く。このため、Ｃｕ含有量を０．１５％以下とする。
Ｃｕは、酸洗時の過酸洗を抑制し、酸洗後の表面状態を安定化する作用を有するので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、コストの増加も招く。このため、Ｃｕ含有量を０．１５％以下とする。
Ｎｉ：０．１５％以下、
Ｎｉは、靭性向上に有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、Ｎｉは高価な元素であり、過剰な添加は著しいコストの増加を招く。したがって、Ｎｉ含有量を０．１５％以下とする。
Ｎｉは、靭性向上に有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、Ｎｉは高価な元素であり、過剰な添加は著しいコストの増加を招く。したがって、Ｎｉ含有量を０．１５％以下とする。
Ｍｏ：０．３０％以下
Ｍｏも、靭性向上に有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、コストの増加も招く。したがって、Ｍｏ含有量を０．３０％以下とする。
Ｍｏも、靭性向上に有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。また、コストの増加も招く。したがって、Ｍｏ含有量を０．３０％以下とする。
Ｎｂ：０．０３０％以下
Ｎｂは、浸炭焼入れ時にオーステナイト結晶粒を細粒化し、靭性を向上させる効果を有する有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると、炭化物を形成して、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となったり、浸炭焼入れ時の焼入れ性を低下させたりする。したがって、Ｎｂ含有量を０．０３０％以下とする。
Ｎｂは、浸炭焼入れ時にオーステナイト結晶粒を細粒化し、靭性を向上させる効果を有する有効な元素であるので、必要に応じて添加してもよい。一方、過剰に含有すると、炭化物を形成して、浸炭焼入れ前の鋼板の強度が高くなり浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となったり、浸炭焼入れ時の焼入れ性を低下させたりする。したがって、Ｎｂ含有量を０．０３０％以下とする。
２．機械特性
本発明に係る浸炭焼入れ用鋼板は、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工を容易にするために、穴拡げ率が６０％以上である機械特性を有するものとする。
なお、ここでいう穴拡げ率は、日本鉄鋼連盟規格ＪＦＳ Ｔ １００１に規定される穴拡げ試験方法により求められる値である。
本発明に係る浸炭焼入れ用鋼板は、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工を容易にするために、穴拡げ率が６０％以上である機械特性を有するものとする。
なお、ここでいう穴拡げ率は、日本鉄鋼連盟規格ＪＦＳ Ｔ １００１に規定される穴拡げ試験方法により求められる値である。
３．製造方法
以下、本発明に係る浸炭焼入れ用鋼板の好適な製造方法について説明する。
以下、本発明に係る浸炭焼入れ用鋼板の好適な製造方法について説明する。
熱間圧延に供する鋼塊または鋼片の温度：１２２０℃以上
熱間圧延に供する鋼塊または鋼片の温度は極めて重要な因子である。
例えば、化学組成がＴｉを含有する場合には、熱間圧延に供する段階で、鋼塊または鋼片の中に存在する、鋳造時に生成した粗大なＴｉＮを可及的に固溶させておくことが好ましい。すなわち、鋳造時には、ＴｉＮは粗大に晶出または析出した状態となっているため、高温に加熱することにより少しでも多くのＴｉＮを固溶させ、固溶させたＴｉとＮとを熱間圧延の工程により微細に分散析出させるのである。このようにすることにより、浸炭焼入れの熱処理工程において、浸炭中のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制して、靭性の劣化を防ぐことができる。よって、熱間圧延に供する鋼塊または鋼片の温度１２２０℃以上の加熱が必要となる。
熱間圧延に供する鋼塊または鋼片の温度は極めて重要な因子である。
例えば、化学組成がＴｉを含有する場合には、熱間圧延に供する段階で、鋼塊または鋼片の中に存在する、鋳造時に生成した粗大なＴｉＮを可及的に固溶させておくことが好ましい。すなわち、鋳造時には、ＴｉＮは粗大に晶出または析出した状態となっているため、高温に加熱することにより少しでも多くのＴｉＮを固溶させ、固溶させたＴｉとＮとを熱間圧延の工程により微細に分散析出させるのである。このようにすることにより、浸炭焼入れの熱処理工程において、浸炭中のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制して、靭性の劣化を防ぐことができる。よって、熱間圧延に供する鋼塊または鋼片の温度１２２０℃以上の加熱が必要となる。
なお、熱間圧延に供する鋼塊または鋼片は、連続鋳造後の高温状態にある鋼塊であってもよく、分解圧延後の高温状態にある鋼片であってもよい。１２２０℃以上の高温状態にある場合には特段加熱を施さなくてもよく、比較的短時間の保熱処理を施したのちに熱間圧延に供してもよい。
熱間圧延完了温度：８６０〜９１０℃
熱間圧延完了温度と熱間圧延後の冷却条件は、鋼板の軟質性を確保する上で重要である。
すなわち、設備長が固定された実操業を考慮すると、熱間圧延完了温度が９１０℃超である場合には、熱間圧延後の冷却速度が大きくなり、硬質第二相が生成して得られる鋼板は高強度となり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。一方、熱間圧延完了温度が８６０℃未満の場合には、鋼塊または鋼片の変形抵抗が大きくなって熱間圧延そのものの実施が困難になったり、結晶粒が微細化して得られる鋼板が高強度となったりして、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。したがって、熱間圧延完了温度を８６０〜９１０℃とすることが好ましい。
熱間圧延完了温度と熱間圧延後の冷却条件は、鋼板の軟質性を確保する上で重要である。
すなわち、設備長が固定された実操業を考慮すると、熱間圧延完了温度が９１０℃超である場合には、熱間圧延後の冷却速度が大きくなり、硬質第二相が生成して得られる鋼板は高強度となり、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。一方、熱間圧延完了温度が８６０℃未満の場合には、鋼塊または鋼片の変形抵抗が大きくなって熱間圧延そのものの実施が困難になったり、結晶粒が微細化して得られる鋼板が高強度となったりして、浸炭焼入れに供する鋼板部材への加工が困難となる。したがって、熱間圧延完了温度を８６０〜９１０℃とすることが好ましい。
冷却速度：熱間圧延完了後７００℃までの平均冷却速度を３０℃／秒以下
熱間圧延完了後の冷却速度も鋼板の機械特性に影響をおよぼす重要な因子である。
すなわち、鋼板の軟質性を確保するには、初期冷却速度は小さい方が好ましく、過大になると鋼板が硬質化する。上述した化学組成を有する鋼種の場合には、７００℃近辺にＢｓ点があるため、当該温度域までの冷却速度が重要となり、当該温度域までの冷却速度が大きいと、組織にベイナイトが現れて鋼板が硬質化する。したがって硬質なベイナイトの生成を防ぐために、熱間圧延完了後７００℃までの平均冷却速度を３０℃／秒以下とすることが好ましい。
熱間圧延完了後の冷却速度も鋼板の機械特性に影響をおよぼす重要な因子である。
すなわち、鋼板の軟質性を確保するには、初期冷却速度は小さい方が好ましく、過大になると鋼板が硬質化する。上述した化学組成を有する鋼種の場合には、７００℃近辺にＢｓ点があるため、当該温度域までの冷却速度が重要となり、当該温度域までの冷却速度が大きいと、組織にベイナイトが現れて鋼板が硬質化する。したがって硬質なベイナイトの生成を防ぐために、熱間圧延完了後７００℃までの平均冷却速度を３０℃／秒以下とすることが好ましい。
巻取温度：６２０〜６６０℃
巻取温度も鋼板の軟質化のために重要な因子である。
上述のごとくの７００℃までの冷却条件を実現できたとしても、その段階では未だ変態が完了しておらず、オーステナイトのまま未変態で残っている部分が相当量存在する。したがって７００℃まで緩冷却したとしても、巻取温度が低すぎると硬質第二相が生成してしまい鋼板の硬質化を招く。所定の硬度（ＨＲＢで８０以下）を得るためには、巻取温度を６２０℃以上とすることが好ましい。一方、巻取温度があまりに高すぎると、スケール厚が厚くなりすぎ、そのために表面品質を阻害する事となるので、巻取温度を６６０℃以下とすることが好ましい。
巻取温度も鋼板の軟質化のために重要な因子である。
上述のごとくの７００℃までの冷却条件を実現できたとしても、その段階では未だ変態が完了しておらず、オーステナイトのまま未変態で残っている部分が相当量存在する。したがって７００℃まで緩冷却したとしても、巻取温度が低すぎると硬質第二相が生成してしまい鋼板の硬質化を招く。所定の硬度（ＨＲＢで８０以下）を得るためには、巻取温度を６２０℃以上とすることが好ましい。一方、巻取温度があまりに高すぎると、スケール厚が厚くなりすぎ、そのために表面品質を阻害する事となるので、巻取温度を６６０℃以下とすることが好ましい。
その他：
本発明に係る鋼板は、熱延鋼板であっても冷延鋼板であってもよい。
熱延鋼板の場合には、熱間圧延ままの鋼板であってもよく、熱延板焼鈍を施してさらに軟質化した鋼板であってもよい。熱延板焼鈍を施す場合には、焼鈍温度を（Ａｃ１−１００℃）以上（Ａｃ１＋５０℃）以下とし、焼鈍時間を０．５時間以上２５時間以下とすることが好ましい。通常酸洗処理が施されて鋼板部材へ加工されたのちに浸炭焼入れ処理が施される。
本発明に係る鋼板は、熱延鋼板であっても冷延鋼板であってもよい。
熱延鋼板の場合には、熱間圧延ままの鋼板であってもよく、熱延板焼鈍を施してさらに軟質化した鋼板であってもよい。熱延板焼鈍を施す場合には、焼鈍温度を（Ａｃ１−１００℃）以上（Ａｃ１＋５０℃）以下とし、焼鈍時間を０．５時間以上２５時間以下とすることが好ましい。通常酸洗処理が施されて鋼板部材へ加工されたのちに浸炭焼入れ処理が施される。
また、冷延鋼板の場合には、冷間圧延ままの鋼板であってもよく、焼鈍を施してさらに軟質化した鋼板であってもよい。焼鈍を施す場合には、焼鈍温度を（Ａｃ１−１００℃）以上（Ａｃ１＋５０℃）以下とし、焼鈍時間を０．５時間以上２５時間以下とすることが好ましい。冷間圧延と焼鈍とを複数回繰り返してもよい。
表１に示す化学組成を有するスラブを表１に示す熱延条件にて熱間圧延を施して熱延鋼板とした。得られた熱延鋼板に酸洗処理を施して各試験に供した。
評価方法としては、まずスラブ段階で表面性状（割れの有無）を目視にて次の評価基準にて確認した。
○：割れ発生認められない。
△：微小な割れが認められる。
×：製品の品質に影響を与える割れが認められる。
評価方法としては、まずスラブ段階で表面性状（割れの有無）を目視にて次の評価基準にて確認した。
○：割れ発生認められない。
△：微小な割れが認められる。
×：製品の品質に影響を与える割れが認められる。
次に、熱延鋼板について引張試験によりＹＳ、ＴＳ、Ｅｌを測定し、板厚１／４位置における硬度（ロックウェルＢスケール：ＨＲＢ）を測定した。さらに、穴広げ試験を行い伸びフランジ性（穴広げ率）を調査した。その試験方法は上述したとおりであり、評価基準は次のとおりである。
○：λ≧６０％
△：５０％＜λ＜６０％
×：λ≦５０％
○：λ≧６０％
△：５０％＜λ＜６０％
×：λ≦５０％
続いて、熱延鋼板に８７０℃×６０分で浸炭した後に油焼入を行う浸炭焼入れ処理を施し、板厚表層部から中心部にかけての硬度を測定するとともに、２ｍｍＶノッチシャルピー試験により靭性についても評価した。その評価尺度は次のとおりである。
○：２０．０Ｊ以上
△：１５．０〜１９．９Ｊ
×：１４．９Ｊ以下
○：２０．０Ｊ以上
△：１５．０〜１９．９Ｊ
×：１４．９Ｊ以下
また、表層部がＨｖ＝５００になるまでの浸炭時間の長さについても評価を行った。その評価基準は次のとおりである。
○：５時間未満
△： ５時間以上６時間未満
×： ６時間以上
○：５時間未満
△： ５時間以上６時間未満
×： ６時間以上
さらに、製造コストについても次の基準で評価した。
○：Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ，Ｍｏ、Ｎｂ合金元素の含有量が本発明で規定する範囲内である。
×：Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ，Ｍｏ、Ｎｂのいずれかの合金元素の含有量が本発明で規定する上限を超えている。
○：Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ，Ｍｏ、Ｎｂ合金元素の含有量が本発明で規定する範囲内である。
×：Ｍｎ、Ｃｒ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃｕ、Ｎｉ，Ｍｏ、Ｎｂのいずれかの合金元素の含有量が本発明で規定する上限を超えている。
以上の評価のまとめとして、次の観点で総合評価を行った。
○：上記の○×式の評価全てにおいて○であり、素材特性として成形性が良好であり、さらに浸炭焼入れ後の表層部（表面から０．７ｍｍ深さ位置）の硬度がＨｖ≧３９０である。
×：上記の○×式の評価のいずれかに×がある。
○：上記の○×式の評価全てにおいて○であり、素材特性として成形性が良好であり、さらに浸炭焼入れ後の表層部（表面から０．７ｍｍ深さ位置）の硬度がＨｖ≧３９０である。
×：上記の○×式の評価のいずれかに×がある。
結果を同表に併せて示す。表１に示すように、本発明に係る鋼板は、上述したいずれの性能においても優れている。また、コスト面においても充分廉価である。
本発明によれば、浸炭焼入れ後に優れた強度と靭性とを備える鋼板部材を得ることが可能な、優れた加工性を有する浸炭焼入れ用鋼板およびその製造方法が得られる。前記鋼板は、例えば自動車部品の浸炭焼入れ自動車部品に供する浸炭焼入れ用鋼板として好適である。
Claims (5)
- 質量％で、Ｃ：０．１５〜０．３０％、Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：０．５０〜１．５％、Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：０．３０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下およびＮ ：０．００５０％未満を含有し、さらにＰおよびＢの含有量が下記式（１）〜（４）を満足し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、穴拡げ率が６０％以上である機械特性を有することを特徴とする浸炭焼入用鋼板。
Ｐ≦０．２×（３１／１１）×（Ｂ＊）０．５ ・・・（１）
（１１／１４）×Ｎ＊＋０．０００５≦Ｂ≦（１１／１４）×Ｎ＊＋０．００３０ ・・・（２）
Ｂ＊＝ｍａｘ［Ｂ−（１１／１４）×Ｎ＊，０］ ・・・（３）
Ｎ＊＝ｍａｘ［Ｎ−（１４／４８）×Ｔｉ，０］ ・・・（４）
ここで、各式におけるＰ，Ｎ，Ｂは各元素の含有量（単位：質量％）を表し、ｍａｘ［ ］は［ ］内の引数の最大値を返す関数である。 - 前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｔｉ：０．０３０％未満を含有することを特徴とする請求項１記載の浸炭焼入用鋼板。
- 前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｃｕ：０．１５％以下を含有することを特徴とする請求項１または２記載の浸炭焼入用鋼板。
- 前記化学組成が、Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｎｉ：０．１５％以下、Ｍｏ：０．３０％以下およびＮｂ：０．０３０％以下からなる群から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の浸炭焼入用鋼板。
- 請求項１から４のいずれかに記載の化学組成を有する鋼塊または鋼片を１２２０℃以上としてから熱間圧延に供し、８６０〜９１０℃の温度域で熱間圧延を完了し、３０℃／秒以下の平均冷却速度で７００℃まで冷却し、６２０〜６６０℃の温度域で巻き取ることを特徴とする浸炭焼入用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007055530A JP4803077B2 (ja) | 2007-03-06 | 2007-03-06 | 浸炭焼入用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2007055530A JP4803077B2 (ja) | 2007-03-06 | 2007-03-06 | 浸炭焼入用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2008214707A JP2008214707A (ja) | 2008-09-18 |
| JP4803077B2 true JP4803077B2 (ja) | 2011-10-26 |
Family
ID=39835111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2007055530A Active JP4803077B2 (ja) | 2007-03-06 | 2007-03-06 | 浸炭焼入用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4803077B2 (ja) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5798657A (en) * | 1980-12-06 | 1982-06-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Carburizing steel with superior workability and carburizability |
| JPH08269615A (ja) * | 1995-03-27 | 1996-10-15 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性にすぐれる急速加熱焼入れ用熱延鋼板及びその用途と製造方法 |
| JP3329177B2 (ja) * | 1996-03-21 | 2002-09-30 | 住友金属工業株式会社 | 曲げ強度と衝撃特性に優れた浸炭部品 |
| JP2005220415A (ja) * | 2004-02-06 | 2005-08-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 焼入れままで優れた靭性を示すｂ添加低合金鋼の製造方法 |
| JP4319948B2 (ja) * | 2004-06-07 | 2009-08-26 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ性の優れた高炭素冷延鋼板 |
-
2007
- 2007-03-06 JP JP2007055530A patent/JP4803077B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2008214707A (ja) | 2008-09-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2465962B1 (en) | High-strength steel sheets and processes for production of the same | |
| JP4767590B2 (ja) | 低降伏比高張力鋼および低降伏比高張力鋼の製造方法 | |
| JPWO2011061812A1 (ja) | 高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| CN108315637B (zh) | 高碳热轧钢板及其制造方法 | |
| JP4926447B2 (ja) | 耐溶接割れ性に優れた高張力鋼の製造方法 | |
| CN111479945A (zh) | 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法 | |
| WO2013180037A1 (ja) | 強度および延性のばらつきの小さい高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2017179596A (ja) | 高炭素鋼板およびその製造方法 | |
| JP5302840B2 (ja) | 伸びと伸びフランジ性のバランスに優れた高強度冷延鋼板 | |
| JP4344073B2 (ja) | 高温強度に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| US11434542B2 (en) | High-carbon hot-rolled steel sheet and method for producing the same | |
| JP3738004B2 (ja) | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材とその製造方法 | |
| JP3738003B2 (ja) | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 | |
| JPS6410564B2 (ja) | ||
| JP2006291335A (ja) | 高温浸炭特性と加工性に優れた肌焼用鋼 | |
| JP2001303172A (ja) | 浸炭時に異常組織を生成しない冷間鍛造用肌焼ボロン鋼とその製造方法 | |
| US20140150934A1 (en) | Wire rod having superior hydrogen delayed fracture resistance, method for manufacturing same, high strength bolt using same and method for manufacturing bolt | |
| KR20150050701A (ko) | 유정용 강관 및 그 제조 방법 | |
| CN108350550B (zh) | 剪切加工性优异的高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| JP4803077B2 (ja) | 浸炭焼入用鋼板およびその製造方法 | |
| JP5884781B2 (ja) | 焼入れ性および加工性に優れる高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP5029500B2 (ja) | 脱水素処理用鋼板および電気めっき鋼板部材ならびに電気めっき鋼板部材の製造方法 | |
| JP5929233B2 (ja) | 機械構造部品用鋼板 | |
| JP2006169591A (ja) | 高降伏強度を有する非調質鋼板 | |
| JP6541504B2 (ja) | 製造安定性に優れた高強度高延性鋼板、及びその製造方法、並びに高強度高延性鋼板の製造に用いられる冷延原板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090421 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110627 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110712 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110725 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4803077 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140819 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140819 Year of fee payment: 3 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140819 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |