JPS6081290A - カツトタ−ルの処理方法 - Google Patents
カツトタ−ルの処理方法Info
- Publication number
- JPS6081290A JPS6081290A JP19019183A JP19019183A JPS6081290A JP S6081290 A JPS6081290 A JP S6081290A JP 19019183 A JP19019183 A JP 19019183A JP 19019183 A JP19019183 A JP 19019183A JP S6081290 A JPS6081290 A JP S6081290A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fraction
- tar
- boiling point
- cut
- oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、コークス炉から副生するコールタール
の処理方法に関する。
コークス炉から副生ずるコールクー）Ｖ （ｔよ、第１
図に示すごとく、沸点の低い１唄にタール軽油、カルポ
ル油、ナフタリン油、吸収７＋４＋ 、；’Ｊ ”ｌ
ｌ− ｐ − １ｖ、アントラセン油、ピッチに蒸留分
離される。この操作では通常、常圧蒸留により吸収ｒＨ
Ｉｔでの留分（軽質油分）が除去され、減圧蒸留により
アントラセン油が除去されるが、減圧＄．留操作（は蒸
留残渣（ロードタール、ピッチ等）の需要量に応じて適
宜性なわれている。カットクールとは、コールクールを
蒸留しである特定の留分、すなわち軽′Ｕ油分を除去し
たタールを指し、タール蒸留製品の大部分を占めている
。
図に示すごとく、沸点の低い１唄にタール軽油、カルポ
ル油、ナフタリン油、吸収７＋４＋ 、；’Ｊ ”ｌ
ｌ− ｐ − １ｖ、アントラセン油、ピッチに蒸留分
離される。この操作では通常、常圧蒸留により吸収ｒＨ
Ｉｔでの留分（軽質油分）が除去され、減圧蒸留により
アントラセン油が除去されるが、減圧＄．留操作（は蒸
留残渣（ロードタール、ピッチ等）の需要量に応じて適
宜性なわれている。カットクールとは、コールクールを
蒸留しである特定の留分、すなわち軽′Ｕ油分を除去し
たタールを指し、タール蒸留製品の大部分を占めている
。
ところで、コールタール
点範囲２３０〜２７０℃留分が吸収油と呼ばれるのは、
コークス炉ガス中に含まれる粗ベンゼンの回１又に用い
られるからであり、吸収油に必要な以下ｅこ示す性質を
有しているからである。
コークス炉ガス中に含まれる粗ベンゼンの回１又に用い
られるからであり、吸収油に必要な以下ｅこ示す性質を
有しているからである。
■粗ベンゼンの吸収能が高い。
■租ベンゼンとの分離が容易である。
■低粘度である。
■結晶を生成しない。
このｅｔ点範囲２３０〜２７０°Ｃ留分け、メチルナフ
タリン（沸点２４１℃、２４５℃）、ジフェニル（ンｌ
Ｊ８点２５５℃）、ジメチルナフタリン（沸点２６０〜
２７０°Ｃ）、インド−／Ｌ／（沸点２５３°Ｃ）、キ
ノリン（沸点２３８℃）等を主成分とし、ナフタリン（
沸点２１８℃）、アセナフテン（沸点２８１８Ｃ）、ア
ン） ラセｙ （７ｊＢ点３４２°Ｃ）等が混入してい
る。これらの化合物は下表に示すごとく、幅広い用途を
有し、かつ今後需要増が見込まれる化合物である。
タリン（沸点２４１℃、２４５℃）、ジフェニル（ンｌ
Ｊ８点２５５℃）、ジメチルナフタリン（沸点２６０〜
２７０°Ｃ）、インド−／Ｌ／（沸点２５３°Ｃ）、キ
ノリン（沸点２３８℃）等を主成分とし、ナフタリン（
沸点２１８℃）、アセナフテン（沸点２８１８Ｃ）、ア
ン） ラセｙ （７ｊＢ点３４２°Ｃ）等が混入してい
る。これらの化合物は下表に示すごとく、幅広い用途を
有し、かつ今後需要増が見込まれる化合物である。
（以上余白）
各種化合物の用途
しかしながら、タール蒸留製品の大部分は前記した通り
カットタールであり、吸収油留分は僅が数％（コールタ
ール当り）にすき゛ない。従って、このままでは今後見
込寸れる吸収油留分の需要増に対応することができない
。その対策として、沸点２３０〜２７０℃留分を化学原
料として利用するために、例えばコールタールの蒸留設
備を増強する方法が考えられるが、蒸留設備を増強する
だけでは、現状では使用量が限られているカットタール
を過剰生産することになり、吸収油留分の生産コスト中
にカットクールの処理費用が含壕れることとなって、結
局コスト高につながり好ましくない。
カットタールであり、吸収油留分は僅が数％（コールタ
ール当り）にすき゛ない。従って、このままでは今後見
込寸れる吸収油留分の需要増に対応することができない
。その対策として、沸点２３０〜２７０℃留分を化学原
料として利用するために、例えばコールタールの蒸留設
備を増強する方法が考えられるが、蒸留設備を増強する
だけでは、現状では使用量が限られているカットタール
を過剰生産することになり、吸収油留分の生産コスト中
にカットクールの処理費用が含壕れることとなって、結
局コスト高につながり好ましくない。
また、吸収油に使用される量を減少したい場合には、循
侃使月中に次第に重合化し、粘度が増して吸収能が低下
する。
侃使月中に次第に重合化し、粘度が増して吸収能が低下
する。
この発明（は上記実情に鑑みてなされたものであり、カ
ットタールから吸収油代替成品を製造することにより沸
点２３０〜２７０℃留分を化学原料として利用する１判
合を増加するとともに、カットクールの有効利用をはか
ることを目的とするものである。
ットタールから吸収油代替成品を製造することにより沸
点２３０〜２７０℃留分を化学原料として利用する１判
合を増加するとともに、カットクールの有効利用をはか
ることを目的とするものである。
この発明に係るカットタールの処理方法は、コ−Ａ／タ
ールを蒸留して沸点２７０℃以下を除去したカットクー
ルを水素化分解し、該反応生成物を蒸留して得られた沸
点範囲２００〜３００℃留分を吸収油代替品として用い
ることを特徴とし、寸だ、上記水シ；ヨ化分子’＋γ反
応生成物を蒸留して得られた沸点１：ホ囲３００〜３５
０℃留分の全ｊ−７１Ｈもしくは一部を沸点範囲２００
〜３００℃留分の全量もしくは一部と混合して吸収油代
替品として用いることを特徴とするものである。
ールを蒸留して沸点２７０℃以下を除去したカットクー
ルを水素化分解し、該反応生成物を蒸留して得られた沸
点範囲２００〜３００℃留分を吸収油代替品として用い
ることを特徴とし、寸だ、上記水シ；ヨ化分子’＋γ反
応生成物を蒸留して得られた沸点１：ホ囲３００〜３５
０℃留分の全ｊ−７１Ｈもしくは一部を沸点範囲２００
〜３００℃留分の全量もしくは一部と混合して吸収油代
替品として用いることを特徴とするものである。
すなわち、この発明はカットタールを水添分解して生成
した軽質油のうち、沸点範囲２ｏ（）〜３００℃留分を
吸収油代替品として用いる方法であり、また沸点範囲３
００〜３５０℃留分の一部もしくは全量を同様に吸収油
代替品として用いる方法である。
した軽質油のうち、沸点範囲２ｏ（）〜３００℃留分を
吸収油代替品として用いる方法であり、また沸点範囲３
００〜３５０℃留分の一部もしくは全量を同様に吸収油
代替品として用いる方法である。
以下、この発明に係るカットタールの処理方法について
詳細に説明する。
詳細に説明する。
この発明におけるカットタールは、石灰乾留時に副生す
る高温タールや低温ター／”Ｊを蒸留して沸点２７０℃
以下の留分を除去したものを用いるが、これはカットタ
ールの利用効率、水添分解効率および１９！Ｉｆ Ｋ効
率を考慮したことによる。すなわち、沸点２７０℃以下
習分を予め除去しておいた方がカットクールの利用効率
、水添分解効率および触媒効率が良く、後の吸収油代替
成品の分離に好都合だからである。
る高温タールや低温ター／”Ｊを蒸留して沸点２７０℃
以下の留分を除去したものを用いるが、これはカットタ
ールの利用効率、水添分解効率および１９！Ｉｆ Ｋ効
率を考慮したことによる。すなわち、沸点２７０℃以下
習分を予め除去しておいた方がカットクールの利用効率
、水添分解効率および触媒効率が良く、後の吸収油代替
成品の分離に好都合だからである。
この発明では上記のカットタールを第２図に示すごとく
触媒の仔在下で水素化分解する。この時の反応温度とし
ては４００〜５００℃、水素圧は１００〜２００〜／ｃ
ｄＧ、あるいはそれ以上に保つ。反応温度が４００℃未
満では第３図に示すごとく目的とする吸収油代替成品の
収率が低く、５００℃以上の温度でハを高質化反応やそ
の逆の重合反応が速やかに進行するために吸収油代替成
品の収率が低下する。
触媒の仔在下で水素化分解する。この時の反応温度とし
ては４００〜５００℃、水素圧は１００〜２００〜／ｃ
ｄＧ、あるいはそれ以上に保つ。反応温度が４００℃未
満では第３図に示すごとく目的とする吸収油代替成品の
収率が低く、５００℃以上の温度でハを高質化反応やそ
の逆の重合反応が速やかに進行するために吸収油代替成
品の収率が低下する。
寸だ、水素圧が１００ Ｋｐ／ｃＪ Ｇ未満では芳香環
の水添反応が進行しにくいために水添反応に引き続いて
行なわれる分解反応が起こりにくく、目的とする留分の
１■率が低下し、他方水素圧が必要以上に高くなると高
価な水素の消費量が増加し不経済であるとともに、ｍｉ
ｔ圧設備に要するコストが開開となる。
の水添反応が進行しにくいために水添反応に引き続いて
行なわれる分解反応が起こりにくく、目的とする留分の
１■率が低下し、他方水素圧が必要以上に高くなると高
価な水素の消費量が増加し不経済であるとともに、ｍｉ
ｔ圧設備に要するコストが開開となる。
なお、水素化分解に用いる触媒としては、特に限定する
もので１はないが、入取が容易でかつ安価な鉄系触媒を
用いることができる。鉄系触媒としては、赤泥、鉄鉱石
等が挙げられ、その使用量はカットタールに対して１〜
１０％程度でよい。才だ、助触媒としてＩｖｉＣ黄化合
物化合物触媒と同様カットタールに対して１〜１０９６
程度使用することが望ましい。触碌の使用量を１〜１０
％程度としたのは、触媒濃度が１ ％未満では効呆がな
く、１０％以上では触媒効率が悪くなるからである。
もので１はないが、入取が容易でかつ安価な鉄系触媒を
用いることができる。鉄系触媒としては、赤泥、鉄鉱石
等が挙げられ、その使用量はカットタールに対して１〜
１０％程度でよい。才だ、助触媒としてＩｖｉＣ黄化合
物化合物触媒と同様カットタールに対して１〜１０９６
程度使用することが望ましい。触碌の使用量を１〜１０
％程度としたのは、触媒濃度が１ ％未満では効呆がな
く、１０％以上では触媒効率が悪くなるからである。
上記の水素化分解反応生成物は、次の蒸留王権で沸点範
囲２００〜３００’Ｃ留分と３００〜３５０’Ｃ留分を
分離回収する。この２００〜３００’（留分と３００〜
３５０℃留分について、この発明者らがガスクロマトグ
ラフィーによる元素分析、核磁気共鳴分析等によシ性状
調査を行なったところ、従来のコールタール留分に比べ
水素化生成物が多量に存在することが認められ、結晶性
の低下や低粘度化が促進されていることが判明した。従
って、水素化生成物中）沸点２００〜３ｏｏ′Ｃ留分お
よび３ｏｏ〜３５０℃留分け、吸収油代替成品として十
分使用６ｆ能である。
囲２００〜３００’Ｃ留分と３００〜３５０’Ｃ留分を
分離回収する。この２００〜３００’（留分と３００〜
３５０℃留分について、この発明者らがガスクロマトグ
ラフィーによる元素分析、核磁気共鳴分析等によシ性状
調査を行なったところ、従来のコールタール留分に比べ
水素化生成物が多量に存在することが認められ、結晶性
の低下や低粘度化が促進されていることが判明した。従
って、水素化生成物中）沸点２００〜３ｏｏ′Ｃ留分お
よび３ｏｏ〜３５０℃留分け、吸収油代替成品として十
分使用６ｆ能である。
次に、この発明の実施例について説明する。
コークス炉から副生じたコールタールを蒸留して沸点２
７０℃以下留分を除去した第１表に示す元素分析値を有
するカットタールを、０．５ Ｋｙ／Ｈｒの処理能力を
有する水素化分解装置によりｆＡ′ｒＪ２表に示す操業
条件で水素化分解し、該反応生成物を蒸留して得られた
吸収油代替成品の物質収支を第３表に示す。さらに、と
の吸収油代替成品の性質を、実際に使用されている通常
の吸収油と比較して第４表に示す。
７０℃以下留分を除去した第１表に示す元素分析値を有
するカットタールを、０．５ Ｋｙ／Ｈｒの処理能力を
有する水素化分解装置によりｆＡ′ｒＪ２表に示す操業
条件で水素化分解し、該反応生成物を蒸留して得られた
吸収油代替成品の物質収支を第３表に示す。さらに、と
の吸収油代替成品の性質を、実際に使用されている通常
の吸収油と比較して第４表に示す。
第４表の結果より明らかなごとく、粗ベンゼンの吸収能
を表わす含ペン油中の粗ベンゼン濃度は吸収油と比べて
若干多く、粗ベンゼンの脱離能を表わす脱ベン油中の租
ベンゼン濃度ｌ−１，著しく少ない。さらに、運転りの
容易さを表わす粘度は小さく、ナフタリン等による結晶
析出温度（は低い。また、石油系重′ぽ油を代替とした
場合はスラッジが生成し操業困難となるが、石炭糸爪質
油の場合はスラッジの生成がル３められない。
を表わす含ペン油中の粗ベンゼン濃度は吸収油と比べて
若干多く、粗ベンゼンの脱離能を表わす脱ベン油中の租
ベンゼン濃度ｌ−１，著しく少ない。さらに、運転りの
容易さを表わす粘度は小さく、ナフタリン等による結晶
析出温度（は低い。また、石油系重′ぽ油を代替とした
場合はスラッジが生成し操業困難となるが、石炭糸爪質
油の場合はスラッジの生成がル３められない。
これらの結果より、カットタールを水素化分解して得ら
れた沸点２００〜３００℃留分、および３００〜３５０
℃留分は吸収油と比べてすぐれた粗ベンゼン吸収剤であ
ることがわかる。
れた沸点２００〜３００℃留分、および３００〜３５０
℃留分は吸収油と比べてすぐれた粗ベンゼン吸収剤であ
ることがわかる。
第１表 カッ）−タールの元素分析１１ば第２表 水素
化分解条件 第３表 吸収油代替成品の物質収支（９６）上記の実施
例からも明らかなごとく、この発明によれば、■すぐれ
た吸収性を示す吸収剤が得られ、■吸収油を化学原料と
して利用可能となり、■カットターフしの有効利用がは
かられるようＫなり、吸収油留分の増産が可能となると
いう効果を奏し、工業的に極めて有益な発明である。
化分解条件 第３表 吸収油代替成品の物質収支（９６）上記の実施
例からも明らかなごとく、この発明によれば、■すぐれ
た吸収性を示す吸収剤が得られ、■吸収油を化学原料と
して利用可能となり、■カットターフしの有効利用がは
かられるようＫなり、吸収油留分の増産が可能となると
いう効果を奏し、工業的に極めて有益な発明である。
第１図は従来のコールタール処理方法を示すブロック図
、第２図はこの発明に係るコールタール処理方法を示す
ブロック図、第３図は同上におけるカットタールの水素
化分解反応温度と吸収油代替成品の収率の関係を示す図
表である。 出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第２図 ０ 第３図 反応温度（０Ｃ）
、第２図はこの発明に係るコールタール処理方法を示す
ブロック図、第３図は同上におけるカットタールの水素
化分解反応温度と吸収油代替成品の収率の関係を示す図
表である。 出願人 住友金属工業株式会社 第１図 第２図 ０ 第３図 反応温度（０Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コールタールを蒸留して得られた沸点２７０℃以下
を除去したカットクールを水素化分解し、該反応生成物
を蒸留して得られた沸点範囲２００〜３００℃留分を吸
収油代替品として用することを特徴とするカットタール 法。 ２ コールタールを蒸留して得られた沸点２７０℃以下
を除去したカットタールを水素化分解し、５，亥反応生
成物を蒸留して沸点範囲２００〜３００℃留分と、沸点
範囲３００〜３５０℃留分に分離し、ｌｊｌｉ点範囲３
００〜３５０℃留分の全量もしくは一部を沸点範囲２０
０〜３００℃留分の全Ｉｊｋもしくは一部と混合して吸
収油代替品として用いることを特徴とするカットタール
の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19019183A JPS6081290A (ja) | 1983-10-12 | 1983-10-12 | カツトタ−ルの処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19019183A JPS6081290A (ja) | 1983-10-12 | 1983-10-12 | カツトタ−ルの処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6081290A true JPS6081290A (ja) | 1985-05-09 |
| JPH0464358B2 JPH0464358B2 (ja) | 1992-10-14 |
Family
ID=16253961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19019183A Granted JPS6081290A (ja) | 1983-10-12 | 1983-10-12 | カツトタ−ルの処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6081290A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60245694A (ja) * | 1984-05-18 | 1985-12-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | カツトタ−ルの処理方法 |
| CN104203876A (zh) * | 2012-04-10 | 2014-12-10 | 昭和电工株式会社 | 橡胶混合油及其制造方法 |
-
1983
- 1983-10-12 JP JP19019183A patent/JPS6081290A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60245694A (ja) * | 1984-05-18 | 1985-12-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | カツトタ−ルの処理方法 |
| CN104203876A (zh) * | 2012-04-10 | 2014-12-10 | 昭和电工株式会社 | 橡胶混合油及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0464358B2 (ja) | 1992-10-14 |
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