JPS6081019A - パルプ廃液ソ−ダ回収方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 特に回収薬品の苛性化プロセスの合理化対策に関する。

第１図のアルカリパルプ製造工程を示す概略説明図を用
いて従来のアルカリパルプ製造法を説明する。

第１図において，１はパルプ蒸解缶，２はパルプ利のブ
ロークンク　Ｉ）　Ｂパルプ，３は廃液を濃縮するだめ
のエバボレータ，４は薬品１」収ボイラ（以下回収ボイ
ラと呼ぶ）、５ｄスメルト溶解タンク，６は苛性化槽，
７はロータリキルン，８は白液夕７り，９は電気集塵機
である。

バルブ蒸解用の薬品は，蒸解缶１又は苛性化槽６に供給
され，以下ブロータンク２，エバポレータ３，回収ボイ
ラ４，スメルト溶解タンク５、苛性化槽６，白液タノク
８のＩｌｌｆｆｌにパルプ蒸解薬品循環系統Ｐ　ｆ−を
循環する。苛性化槽６で生成した炭酸カル７ウムは，ロ
ータリキルン７で焼成して酸化カルシウムとし苛性化槽
６に循環利用される。

又，薬品は上記回収ボイラ４において一部煙道からダス
トとなって飛散するが，そのほとんどは電気集塵機９で
回収されて黒液ラインに戻され上記回収ボイラ４に送ら
れ燃焼される。

従来の方法において、アルカリパルプ廃液は回収ボイラ
４で燃焼する。ここで生成したスメルトは、スメルト溶
解槽５で水に溶解して炭酸ソーダ水溶液をつくる。この
炭酸ソーダは、苛性化＃Ｊ　６　ｆ　、供給されるｃａ
（ｏＩＮ）２（又はＯａＯと１１２０）と接触させて次
式のように蒸解薬品である苛性ソーダに苛性化される。

Ｎｎ２００３　＋Ｃ１１（０１１）２　→２　Ｎａ０Ｉ
−１＋ＣｎＣＯ３一方、苛性化槽６で生成したＣｎＣＯ
３は、ロータリキルン７で焼−成してｃａＯとし、水で
消和させて０ｎ（０１１）２を生成させ苛性化槽６に循
環使用する。

上記従来法の欠点は、苛性化（ψ１６で生成した０ｎＣ
Ｏ３スラリをキルン焼成するときの燃料使用量が大きい
ことである。

本発明は苛性化槽６で生成する０１１００３スラリーの
焼成における省エネルギーと回収薬品の苛性化プロセス
の倫理化を図りうるパルプ廃液ソーダ回収方法を提供す
ることを目的とするものである。

すなイつち本発明は１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に
ＢａＯ０３又はＢａＣＯ３とＦｅ２Ｏ３を主として含む
粉末を供給して回収ボイラ炉内にて＋３ａＯ又はＢａＯ
・Ｆｅ２Ｏ３を焼成させ、同炉内で焼成されたＢａＱ又
はＢａＯ−Ｆｅ２Ｏ３の大部分を炉壁を流下するヌメル
トとともに回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導きソーダ
、バリウム、鉄分を回収するようにしたことを要旨とす
るものである。

これにより苛性化装置内のＢａＣＯ３粉末又はＢ　ａ　
（ｊＯ３とＦｅ２Ｏ３粉末を未焼成のまま回収ボイラ燃
焼部に投入できる。従って、従来のｃａｃｏ３焼成手段
１例えばロータリキルンを排除でき燃料費を節減できる
。

本発明の方法はエネルギー多消費型産業であル！　パル
プ工場のパルプ蒸解薬品回収ボイラに適用して有効であ
る。

以下、第２図を参照して本発明を説明する。

図において、１０は回収ボイラ本体であシ、下部は漏斗
状に傾斜しておりスメルトが流下しゃすいように形成き
れている。１１は煙道に連がるボイラバンク部、１２は
パルプ廃液バーナ、１３及び１４はそれぞれ１次及び２
次空気供給口、　１５は炭酸バリウム又は炭酸バリウム
と酸化鉄を主として含む粉末の供給口である。なお、上
記粉末はパルプ廃液供給系統に添加してもよい。１６は
上記回収ボイラ１０の下部に配設されたソーダ溶解槽、
１７は同ソーダ溶解槽１６の上部に開口するごとく配設
された用水供給口、　１８は上記ソーダ溶解槽１６に開
口するごとく配設された白液取出し管、１９は同白液取
出し雀１８が接続された白液タンク、２０は同白液タン
ク１９に接続された白液供給管、２１は上記ソーダ溶解
槽１６の下底に接続された炭酸バリウム又は炭酸バリウ
ムと酸化鉄スラリ取出し智である。

このような構成において１本発明の作用について説明す
る。回収ボイラ１０のパルプ廃液燃焼部である炉底部に
は高濃度に濃縮されたアルカリパルプ廃液が、バーナ１
２から微粒状で噴霧され炉底部に供給される１次及び２
次空気供給管１８．１４から供給される加熱空気で高温
燃焼されスメルト（主としてＮａ２００３　）を生成す
る。この際２図のように炉底部を漏斗状に傾斜させてお
きスメルトの流れを良好にする。

さらに、炉底部に炭酸バリウム又は炭酸バリウムと酸化
鉄を主として含む粉末を供給口１５から炉内に噴射する
。炉内で焼成（ＩｌａＯ０３→ｌ１ａＯ十００２　ｒ　
ＢａＣＯ３＋　Ｆｃ２０３　→ＥａＯ−Ｆ　ｅ２０３　
＋　００３　）されたＢａＯ又はＢａＯ−Ｆｅ２Ｏ３の
大部分を炉壁を流下するスメルトに乗せて下部のソーダ
溶解槽１６に流下させる。

ソーダ溶解槽１６内では用水供給管１７からあらかじめ
供給しである水にスメル）　（Ｎａ２ＣＯ３・Ｂ　ａｏ
又はＢａＯ−Ｆｅ２０３）が溶解して下記反応を生ずる
。

Ｎａ２００３　＋　ＢａＯ＋　）−１２０−＋　２Ｎａ
ＯＨ＋ｌ１ａＣＯ３（１）Ｎｎ２ＣＯ３＋ｌ１ａＯ・Ｆ
ｅ２０３　＋１１２０　→２Ｎ＋＋０Ｉ−１＋　１３ａ
ＣＯ３十■ぜ゛（１２０３（２） このようにして蒸解薬品であるＮｌｌ０ＩＩを作る。

一方、ソーダ溶解槽１６で生成したＮａＯＨは白液取出
口１８から白液タンク１９へ導かれ、白液供給管２０か
ら以降第１図に示すようなパルプ蒸解薬品循更系統Ｉ゛
１．へ送られる。

又、ソーダ溶解槽１６で生成したｌ１ａＯ０３又は１１
１ＩＣＯ３＋　Ｆｅ２Ｏ３は炭酸バリウム又は炭酸バリ
ウム、酸化鉄スラリ取出口２１から取出される。

本発明において次のような効果が奏される。

（７）　本発明方法はパルプ廃液を噴貨燃焼するソーダ
回収ボイラにおいて１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部ｒ
（炭酸バリウム又は炭酸バリウムと酸化鉄を主として含
む粉末を供給して。

回収ボイラ炉内にて、酸化バリウム又は鉄酸バリウムを
焼成させるようにしたので、従来の方法に比べ、燃料消
費量が太きかったロータリキルンによる加熱が必要でな
く、従って燃料費を大幅に節減できる利点がある。

（イ）　第１表はカル／ウム、バリウムの炭酸塩及び水
酸化物の水への溶解度を示したものである。この表にお
−てカル７ウムとバリウムの炭酸塩の溶解度はバリウム
の力が小さく、水酸化物の溶解度はバリウムの方が大き
い。一方、前述の苛性化の反応式（１）の詳細は次式の
如くであり。

ＢａＯ＋　Ｈ２Ｏ−）　Ｄａ（ＯＨ）２　（３）Ｎａ２
００３　＋　Ｂａ（ＯＨ）２−＋　２ＮａＯＩＩ　＋　
ＢａＯ０３（４）水酸化物の溶解度が大きく、炭酸塩の
溶解度が小さい程反応は進み易く、苛性化率が高くなる
。従ってカル７ウムを用いる方法（特願昭５７−１４２
１８７）に比してバリウムを用いる本発明法の方が高い
苛性化率が得られる。

第　１　表 り２）　第３図は、各温度におけるＩｏｇＫｐ（反応の
平か定数の対数）をプロットしたものであり１ｏｇＫｐ
が大きい程反応が進み易いを示している。図において曲
線ＡはＭｇＯ０３→ＭｇＯ＋　００２　。

曲線Ｉ３はＭｇＯ０３＋　Ｆｅ２Ｏ３−＋　Ｍｇ０−Ｆ
ｅ２Ｏ３＋００２　＋曲ｆｉＩＣは０ａＣＯ３→ＣａＯ
＋００２　、曲線りは０ａＯ０３＋　Ｉ’ｃ２０３　→
０ｎＯ−Ｆｅ２０３　＋　００２　＋　曲線１シは］（
ｎｃＯ３→ｌ］ａｏ　＋００２について、それぞれｌ　
ｏ　ｇ　［Ｋｐの温度依存性をめたものである。

この様にアルカリ土類金属（Ｍｇ　、　Ｃｎ　、　１１
ａなど）の炭酸塩の熱分解においてはそのヰ独塩の熱分
Ｍ（曲線Ａ、Ｃ）よりも酸化鉄との混合物の熱分解（曲
線Ｂ、Ｄ）の方がｌ　ｏ　ｇ　］（ｐが大きく２反応面
で優位である。この事は炭酸バリウムの熱分Ｍ（曲１１
９Ｅ）についても同様な事が考えられ、炭酸バリウムに
酸化鉄を加えると反応が進み易くなり、高い苛性化率が
得られる。

（勾　技術的な問題点が少ないので、無理のないプロセ
スで実施できる。

（４）　回収ボイラの炉構造は、従来のアルカリパルプ
廃液回収ボイラとほとんど同じで技術的開発要素は炉底
の一部に限定される利点がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来のアルカリパルプ製造工程を示すフロー
ンート、第２図は２本発明の方法が適用できる装置の例
示図、第３図は、熱力学データを用いて割算したｌｏｇ
ｋｐの温度依存性を示すグラフである。 ８１囚 詑２閃

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ソーダ回収ボイラでパルプ廃液を噴霧燃焼する際に２回
   収ボイラのパルプ廃液燃焼部に炭酸バリウム又は炭酸バ
   リウムと酸化鉄を主として含む粉末を供給して回収ボイ
   ラ炉内にて酸化バリウム又は鉄酸バリウムを焼成させ、
   同炉内で焼成された酸化バリウム又は鉄酸バリウムの大
   部分を炉壁を流下するスメルトとともに回収ボイラ下部
   のソーダ溶解槽へ導きノーダ、バリウム、鉄分を回収す
   ることを特徴とするパルプ廃液ソーダ回収方法。