JPS59146926A - パルプ廃液ソ−ダ回収方法 - Google Patents
パルプ廃液ソ−ダ回収方法Info
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- JPS59146926A JPS59146926A JP2150183A JP2150183A JPS59146926A JP S59146926 A JPS59146926 A JP S59146926A JP 2150183 A JP2150183 A JP 2150183A JP 2150183 A JP2150183 A JP 2150183A JP S59146926 A JPS59146926 A JP S59146926A
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- JP
- Japan
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- boiler
- calcium
- soda
- recovery boiler
- waste liquor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、パルプ廃液ソーダ回収方法の改善。
特に回収薬品の苛性化プロセスの合理化対策に関する。
第１図のアルカリパルプ製造工程を示す概略説明図を用
いて従来のアルカリパルプ製造法を説明する。
いて従来のアルカリパルプ製造法を説明する。
第１図において、１はパルプ蒸解用、２はパルプ材のブ
ロータンク、Ｐはパルプ、３は廃液を濃縮するためのエ
バポレータ、４は薬品回収ボイ、ｌＦ（以下回収ボイラ
と呼ぶ）、５はスメルト溶解タンク、６は苛性化槽、７
はロータリキルン％８は白液タンク、９は電気集塵機で
ある。
ロータンク、Ｐはパルプ、３は廃液を濃縮するためのエ
バポレータ、４は薬品回収ボイ、ｌＦ（以下回収ボイラ
と呼ぶ）、５はスメルト溶解タンク、６は苛性化槽、７
はロータリキルン％８は白液タンク、９は電気集塵機で
ある。
パルプ蒸解用の薬品は、蒸解缶１又は苛性化槽６に供給
され、以下プローメイク２．エバポレータ６、回収ボイ
ラ４．スメルト溶解タンク５、苛性化槽６、白液タンク
８の順にパルプ蒸解薬品循環系統ＰＬを循環する。苛性
化槽６で生成した炭酸カルシウムは、ロータリキルン７
で焼成して酸化カルシウムとし苛性化槽６に循環オリ用
される。又、薬品は上記回収ボイ、７４において一部煙
道からダストとなって飛散するが、そのほとんどは電気
集塵機９で回収されて黒液ラインに戻され上記回収ボイ
ラ４に送られ燃焼される。
され、以下プローメイク２．エバポレータ６、回収ボイ
ラ４．スメルト溶解タンク５、苛性化槽６、白液タンク
８の順にパルプ蒸解薬品循環系統ＰＬを循環する。苛性
化槽６で生成した炭酸カルシウムは、ロータリキルン７
で焼成して酸化カルシウムとし苛性化槽６に循環オリ用
される。又、薬品は上記回収ボイ、７４において一部煙
道からダストとなって飛散するが、そのほとんどは電気
集塵機９で回収されて黒液ラインに戻され上記回収ボイ
ラ４に送られ燃焼される。
従来の方法において、アルカリパルプ廃液は回収ボイラ
４で燃焼する。ここで生成したスメルトは、スメルト浴
解偕５で水に溶解して炭酸ソーダ水溶液なつ（る。この
炭酸ソーダは、苛性化槽６で、供給されるＣｉ ａ （
ＯＨ）２ （又はＣａＯとＨ２Ｏ）と接触させて次式の
ように蒸解薬品である苛性ソーダに苛性化される。
４で燃焼する。ここで生成したスメルトは、スメルト浴
解偕５で水に溶解して炭酸ソーダ水溶液なつ（る。この
炭酸ソーダは、苛性化槽６で、供給されるＣｉ ａ （
ＯＨ）２ （又はＣａＯとＨ２Ｏ）と接触させて次式の
ように蒸解薬品である苛性ソーダに苛性化される。
Ｎａ２ＣＯ３＋Ｃａ（ＯＨ）２−＋ ２ＮａＯＨ＋ ０
ａＣＯ５一方、苛性化槽６で生成した０ａ（０３は、ロ
ータリキルン７で焼成して（ａＯとし、水で消和させて
ｃａ（ｏＨ）２を生成させ苛性゛化種６に循環使用する
。
ａＣＯ５一方、苛性化槽６で生成した０ａ（０３は、ロ
ータリキルン７で焼成して（ａＯとし、水で消和させて
ｃａ（ｏＨ）２を生成させ苛性゛化種６に循環使用する
。
上記従来法の欠点は、苛性化槽６で生成したＯ ａ Ｃ
ｊ、０５スラリをキルン焼成するときの燃料使用量が大
きいことである。
ｊ、０５スラリをキルン焼成するときの燃料使用量が大
きいことである。
本発明は苛性化槽６で生成するＣ ａ ＣＯ３スラリー
の焼成における省エネルギーと回収薬品の苛性化プロセ
スの合理化を図りうるバルブ廃液ソーダ回収方法を提供
することを目的とするものであるが、同じ目的のために
本発明者等は先に回収ボイラのパルプ廃液燃焼部Ｋ Ｃ
１ａＯＯ３を主として含む粉末を供給して回収ボイラ炉
内にてＣａＯを焼成させ、同炉内で焼成された（ａＯの
大部分を炉壁な流下するスメルトとともに回収ボイラ下
部のソーダ溶解槽へ導きソーダ及びカルシウムを回収す
るようにして従来使用していた苛性化装置内のＣａＣＯ
２を未焼成のまま回収ボイラ燃焼部に投入できるのでｃ
ａｃｏ３焼成手段、例えばロータリキルンを排除でき燃
料費を節減できるという方法を提案しているが（特願昭
５７−１４２１３７号ン、本発明はこれを更に改良した
もので、上記方法におけるＣｉ ａＣ； ０３を主とし
て含む粉末に代えて炭酸カルシウムと酸化鉄を主として
含む粉末を回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に供給するこ
とにより、焼成および苛性化率を嶋めた点に特徴を有す
るものである。
の焼成における省エネルギーと回収薬品の苛性化プロセ
スの合理化を図りうるバルブ廃液ソーダ回収方法を提供
することを目的とするものであるが、同じ目的のために
本発明者等は先に回収ボイラのパルプ廃液燃焼部Ｋ Ｃ
１ａＯＯ３を主として含む粉末を供給して回収ボイラ炉
内にてＣａＯを焼成させ、同炉内で焼成された（ａＯの
大部分を炉壁な流下するスメルトとともに回収ボイラ下
部のソーダ溶解槽へ導きソーダ及びカルシウムを回収す
るようにして従来使用していた苛性化装置内のＣａＣＯ
２を未焼成のまま回収ボイラ燃焼部に投入できるのでｃ
ａｃｏ３焼成手段、例えばロータリキルンを排除でき燃
料費を節減できるという方法を提案しているが（特願昭
５７−１４２１３７号ン、本発明はこれを更に改良した
もので、上記方法におけるＣｉ ａＣ； ０３を主とし
て含む粉末に代えて炭酸カルシウムと酸化鉄を主として
含む粉末を回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に供給するこ
とにより、焼成および苛性化率を嶋めた点に特徴を有す
るものである。
本発明は、ソーダ回収ボイラでパルプ廃液を噴霧燃焼す
る際に、回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に炭酸カルシウ
ムと酸化鉄を主として含む粉末を供給して回収ボイラ炉
内にて鉄酸カルシウムを焼成させ、同炉内で焼成された
鉄酸カルシウムの大部分な炉壁を流下するスメルトとと
もに回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導きソーダ、カル
シウム及び鉄分を回収することを特徴とするものである
。
る際に、回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に炭酸カルシウ
ムと酸化鉄を主として含む粉末を供給して回収ボイラ炉
内にて鉄酸カルシウムを焼成させ、同炉内で焼成された
鉄酸カルシウムの大部分な炉壁を流下するスメルトとと
もに回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導きソーダ、カル
シウム及び鉄分を回収することを特徴とするものである
。
本発明の方法はエネルギー多消費型産業である紙バルブ
工場のバルブ蒸解薬品回収ボイラに適用して有効である
。
工場のバルブ蒸解薬品回収ボイラに適用して有効である
。
以下、第２図を参照して本発明を説明する。
図において、１０は回収ボイラ本体であり、下部は漏斗
状に傾斜しておりスメルトが流下しやすいように形成さ
れている。１１は煙道に連カルホイラバンク部、１２は
パルプ廃液バーナ、１６及び１４はそれぞれ１次及び２
次全気供給０．１５は炭酸カルシウム、酸化鉄を主とし
て含む粉末の供給口である。炭酸カルシウムとしては例
えば石灰石が、酸化鉄としてはＦｅｅ 。
状に傾斜しておりスメルトが流下しやすいように形成さ
れている。１１は煙道に連カルホイラバンク部、１２は
パルプ廃液バーナ、１６及び１４はそれぞれ１次及び２
次全気供給０．１５は炭酸カルシウム、酸化鉄を主とし
て含む粉末の供給口である。炭酸カルシウムとしては例
えば石灰石が、酸化鉄としてはＦｅｅ 。
Ｆｅ２Ｏ３，Ｆｅ３Ｏ４が用いられる。炭酸カルシウム
。
。
酸化鉄はスメルトに対しほぼ当量でよい。なお。
上記粉末はバルブ廃液供胎系統Ｋｍ加してもよい。１６
は上記回収ボイラ１０の下部に配設されたソーダ溶解槽
、１７は同ソーダ溶解僧１６の上部に開口すること（配
設された用水供給口。
は上記回収ボイラ１０の下部に配設されたソーダ溶解槽
、１７は同ソーダ溶解僧１６の上部に開口すること（配
設された用水供給口。
１Ｂは上記ソーダ溶解槽１６に開口するごとく配設され
た白液取出し管、１９は同日液取出し管１８が接続され
た白液タンク、２０は同白液タンク１９に接続された白
液供給管、２１は上記ソーダ溶解槽１６の下底に接続さ
れた炭酸カシラムおよび酸化鉄スラリ取出し雷である。
た白液取出し管、１９は同日液取出し管１８が接続され
た白液タンク、２０は同白液タンク１９に接続された白
液供給管、２１は上記ソーダ溶解槽１６の下底に接続さ
れた炭酸カシラムおよび酸化鉄スラリ取出し雷である。
このような構成において、本発明の作用について説明す
る。回収ボイラ１０のバルブ廃液燃焼部である炉底部に
は高濃度に濃縮されたアルカリパルプ廃液が、バーナ１
２から微粒子状で噴霧され、炉底部に供給される１次及
び２次空気供給管１５．１４から供給される加熱空気で
高温燃焼され、スメルト（主としてＮａ ２００ ｓ
）を生成する。この際１図のように炉底部を漏斗状に傾
斜させておきスメルトの流れを良好にする。
る。回収ボイラ１０のバルブ廃液燃焼部である炉底部に
は高濃度に濃縮されたアルカリパルプ廃液が、バーナ１
２から微粒子状で噴霧され、炉底部に供給される１次及
び２次空気供給管１５．１４から供給される加熱空気で
高温燃焼され、スメルト（主としてＮａ ２００ ｓ
）を生成する。この際１図のように炉底部を漏斗状に傾
斜させておきスメルトの流れを良好にする。
さらに、炉底部に炭酸カルシウムおよび酸化鉄を主とし
て含む粉末、例えば石灰石（ｌａｃｏ３粉末および酸化
第二鉄Ｆｅ２Ｏ３粉末を供給口１５から炉内に噴射する
。炉内で焼成（０ａ００３＋Ｆｅ２Ｏ３→（ｉａＯ−Ｆ
ｅ２Ｏ３＋００２）されたＣ ａ Ｏ−Ｆ １３２０３
の大部分を炉壁を流下するスメルトと共に下部のソーダ
溶解槽１６に流下させる。ソーダ溶解槽１６内では、用
水供給管１７からあらかじめ供給しである水にスメルト
（Ｎａ２Ｇｏ、 、 ０ａＯ−Ｆｅ□Ｏρが溶解して下
記反応を生ずる。
て含む粉末、例えば石灰石（ｌａｃｏ３粉末および酸化
第二鉄Ｆｅ２Ｏ３粉末を供給口１５から炉内に噴射する
。炉内で焼成（０ａ００３＋Ｆｅ２Ｏ３→（ｉａＯ−Ｆ
ｅ２Ｏ３＋００２）されたＣ ａ Ｏ−Ｆ １３２０３
の大部分を炉壁を流下するスメルトと共に下部のソーダ
溶解槽１６に流下させる。ソーダ溶解槽１６内では、用
水供給管１７からあらかじめ供給しである水にスメルト
（Ｎａ２Ｇｏ、 、 ０ａＯ−Ｆｅ□Ｏρが溶解して下
記反応を生ずる。
Ｎａ Ｇｏ ＋０ａＯ−Ｆｅ２０．５＋Ｈ２Ｑ −
＋ ２ＮａＯＨ＋Ｃａ００．＋Ｆｅ２Ｏ３３ このよ５Ｋして蒸解薬品であるＮａＯＨを作る。
＋ ２ＮａＯＨ＋Ｃａ００．＋Ｆｅ２Ｏ３３ このよ５Ｋして蒸解薬品であるＮａＯＨを作る。
一方、ソーダ溶解槽１６で生成したＮ２ＬＯＨは白液取
出口１８から白液タンク１９へ導かれ、白液供給管２０
から以降第１図に示すようなパルプ蒸解薬品循環系統Ｐ
Ｌへ送られる。
出口１８から白液タンク１９へ導かれ、白液供給管２０
から以降第１図に示すようなパルプ蒸解薬品循環系統Ｐ
Ｌへ送られる。
又、ソーダ溶解槽１６で生成したＧ ａ（ｉ ０３およ
びＦｅ２Ｏ３は炭酸カルシウム及び酸化鉄スラリ取出口
２１から取出される。
びＦｅ２Ｏ３は炭酸カルシウム及び酸化鉄スラリ取出口
２１から取出される。
本発明におい１次のような効果が奏される。
（７）本発明方法は、パルプ廃液を噴霧燃焼するソーダ
回収ボイラにおいて１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に
炭酸カルシウム及び酸化鉄を主として含む粉末を供給し
て回収ボイラ炉内にて鉄酸カルシウムを焼成させるよう
にし、炉内で高温を与えて焼成するようにしたので。
回収ボイラにおいて１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に
炭酸カルシウム及び酸化鉄を主として含む粉末を供給し
て回収ボイラ炉内にて鉄酸カルシウムを焼成させるよう
にし、炉内で高温を与えて焼成するようにしたので。
従来の方法に比べ燃料使用量が太きかったロータリキル
ンによる加熱が必要でな（５従って燃料費を大幅に節減
できる利点がある。
ンによる加熱が必要でな（５従って燃料費を大幅に節減
できる利点がある。
Ｈ）第３図は１．Ｂａｒｉｎ 、 Ｏ，Ｋｎａｃｋｅ
’ Ｔｈｅｒｍｏ−ｃｈｅｍｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔ
ｉｅｓ ｏｆ ｉｎｏｒｇａｎｉｃ ５ｕｂｓｔａｎｃ
ｅ”（１９７３）の熱力学データを用いて計算した本発
明方法および比較反応の各温度における１ｏｇＫｐ （
反応の平衡定数の対数〕をプロットしたものであり、
１ｏｇＫｐが大きい程、反応が進み易いことを示して
いる。図において曲線Ａはｃａｃｏ３＋ｙｅ２ｏ３−＋
Ｃ１ａＯ−Ｆｅ２０． 十ｃｏ２、曲線ＢはＧｉａＣ
Ｏ−＋ （＆ｏ 十Ｃ０２、曲ｍｃはＮａ Ｃｏ ＋
Ｆｅ Ｏ−＋Ｎａ ０−Ｆｅ Ｏ＋ ００２、そし２
３ ２５ ２ ２３て曲
線りはＮａ２Ｃｏ、 →ＮａＯ＋Ｃｏ２ の反応につ
いてそれぞれｌｏｇ）：ｐの温度変化を求めたものであ
る。
’ Ｔｈｅｒｍｏ−ｃｈｅｍｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔ
ｉｅｓ ｏｆ ｉｎｏｒｇａｎｉｃ ５ｕｂｓｔａｎｃ
ｅ”（１９７３）の熱力学データを用いて計算した本発
明方法および比較反応の各温度における１ｏｇＫｐ （
反応の平衡定数の対数〕をプロットしたものであり、
１ｏｇＫｐが大きい程、反応が進み易いことを示して
いる。図において曲線Ａはｃａｃｏ３＋ｙｅ２ｏ３−＋
Ｃ１ａＯ−Ｆｅ２０． 十ｃｏ２、曲線ＢはＧｉａＣ
Ｏ−＋ （＆ｏ 十Ｃ０２、曲ｍｃはＮａ Ｃｏ ＋
Ｆｅ Ｏ−＋Ｎａ ０−Ｆｅ Ｏ＋ ００２、そし２
３ ２５ ２ ２３て曲
線りはＮａ２Ｃｏ、 →ＮａＯ＋Ｃｏ２ の反応につ
いてそれぞれｌｏｇ）：ｐの温度変化を求めたものであ
る。
本２発明方法である曲線ＡはＣａ 法（曲線Ｂ）及び
Ｆｅ 法（曲線Ｃ）に比べてｌ ｏ ｇＫ ｐが高い位
置にあり、これは５反応性の面で他より優位であること
を示している。換言すればこれは曲＋ｉＡにおいて、
Ｏａ ０−Ｆ１５２０ ｓが他の反応ノ生成物、例えば
ＣａＯ＊ Ｎａ２０−Ｆｅ２Ｏ３と比べてより多（生成
することを示しており、ソーダ溶解槽において、他の方
法（Ｃａ法、Ｆｅ法）より扁い苛性化率が得られること
を意味する。
Ｆｅ 法（曲線Ｃ）に比べてｌ ｏ ｇＫ ｐが高い位
置にあり、これは５反応性の面で他より優位であること
を示している。換言すればこれは曲＋ｉＡにおいて、
Ｏａ ０−Ｆ１５２０ ｓが他の反応ノ生成物、例えば
ＣａＯ＊ Ｎａ２０−Ｆｅ２Ｏ３と比べてより多（生成
することを示しており、ソーダ溶解槽において、他の方
法（Ｃａ法、Ｆｅ法）より扁い苛性化率が得られること
を意味する。
（つ）回収ボイラ炉内において、 ＣａＯを焼成する
Ｃａ法の場合、ＣａＯの融点が２８８８°にと、Ｎ ａ
２００５（融点１１２５°Ｋ）ｔｉｃ比べてかなり高い
定めにＧｉａＯを回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導く
ために、 Ｎａ２Ｃｏ３ スメルトにのせる方法をと
っているが両者は十分に混合されない。
Ｃａ法の場合、ＣａＯの融点が２８８８°にと、Ｎ ａ
２００５（融点１１２５°Ｋ）ｔｉｃ比べてかなり高い
定めにＧｉａＯを回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導く
ために、 Ｎａ２Ｃｏ３ スメルトにのせる方法をと
っているが両者は十分に混合されない。
本発明方法において、焼成するａａｏ−Ｆｅ２０３は融
点が１４８９°にとＣａＯＫ比べてかなり低（、Ｎａ２
００３ スメルトと炉底部で溶融しソーダ＃屏偵へ流
下される。このように両者が十分に混合されることによ
って高い苛性化率が得られる。
点が１４８９°にとＣａＯＫ比べてかなり低（、Ｎａ２
００３ スメルトと炉底部で溶融しソーダ＃屏偵へ流
下される。このように両者が十分に混合されることによ
って高い苛性化率が得られる。
け） 技術的な問題点が少ないので無理のないフロセス
で実施できる。
で実施できる。
（３）回収ボイラの炉構造は、アルカリノクルグ廃液回
収ボイラとほとんど同じで、技術的開発要素は炉底の一
部に限定される１１点がある。
収ボイラとほとんど同じで、技術的開発要素は炉底の一
部に限定される１１点がある。
第１図は従来のアルカリパルプ製造工程を示すフローシ
ートであり、第２図は本発明の方法が適用できる装置を
示す概要図である。第３図は本発明方法および比較反応
のｌｏｇＫｐの温度依存性を示すグラフである。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 第１図 ９
ートであり、第２図は本発明の方法が適用できる装置を
示す概要図である。第３図は本発明方法および比較反応
のｌｏｇＫｐの温度依存性を示すグラフである。 復代理人 内 １） 明 復代理人 萩 原 亮 − 第１図 ９
Claims (1)
- （１） ソーダ回収ボイラでパルプ廃液を噴霧燃焼する
際Ｋ、回収ボイラのパルプ廃液燃焼部に炭酸カルシウム
と酸化鉄を主として含む粉末を供給して回収ボイラ炉内
にて鉄酸カルシウムを焼成させ、同炉内で焼成された鉄
酸カルシウムの大部分を炉壁を流下するスメルトととも
に回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導きソーダ、カルシ
ウム、及び鉄分を回収することを％徴とするパルプ廃液
ソーダ回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2150183A JPS59146926A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2150183A JPS59146926A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59146926A true JPS59146926A (ja) | 1984-08-23 |
Family
ID=12056712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2150183A Pending JPS59146926A (ja) | 1983-02-14 | 1983-02-14 | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59146926A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5922172A (en) * | 1993-06-04 | 1999-07-13 | Korsnas Ab | Combustion of black liquid and processing of lime sludge in a recovery boiler |
-
1983
- 1983-02-14 JP JP2150183A patent/JPS59146926A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5922172A (en) * | 1993-06-04 | 1999-07-13 | Korsnas Ab | Combustion of black liquid and processing of lime sludge in a recovery boiler |
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