JPS6081020A - パルプ廃液ソ−ダ回収方法 - Google Patents
パルプ廃液ソ−ダ回収方法Info
- Publication number
- JPS6081020A JPS6081020A JP18957783A JP18957783A JPS6081020A JP S6081020 A JPS6081020 A JP S6081020A JP 18957783 A JP18957783 A JP 18957783A JP 18957783 A JP18957783 A JP 18957783A JP S6081020 A JPS6081020 A JP S6081020A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- barium
- recovery boiler
- tank
- soda
- baco3
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、パルプ廃液ソーダ回収方法の改善。
特に回収薬品の苛性化プロセスの合理化対策に関する。
第１図のアルカリパルプ製造工程を示す概略説明図を用
いて従来のアルカリパルプ製造法を説明する。
いて従来のアルカリパルプ製造法を説明する。
第１図において、ｌはパルプ蒸解缶、２はパルプ材のブ
ロークンク、Ｐはパルプ、３は廃液を濃縮するだめのエ
バポレータ、４は薬品回収ボイラ（以下回収ボイラと呼
ぶ）、５はスメルト溶貿タンク、６は苛性化槽、７はロ
ータリキルン、８は白液タンク、９は電気集塵機である
。
ロークンク、Ｐはパルプ、３は廃液を濃縮するだめのエ
バポレータ、４は薬品回収ボイラ（以下回収ボイラと呼
ぶ）、５はスメルト溶貿タンク、６は苛性化槽、７はロ
ータリキルン、８は白液タンク、９は電気集塵機である
。
パルプ蒸解用の薬品は、蒸解缶１又は苛性化槽６に供給
され、以下ブローク／り２．エバボレ〜り３２回収ボイ
２４．スメルト溶解タンク５、苛性化槽６．白液タンク
８の順にパルプ蒸解薬品循環系統１’ｌ−を循環する。
され、以下ブローク／り２．エバボレ〜り３２回収ボイ
２４．スメルト溶解タンク５、苛性化槽６．白液タンク
８の順にパルプ蒸解薬品循環系統１’ｌ−を循環する。
苛性化槽６で生成した炭酸カル７ウムは・ ロータリキ
ルン７で焼成した酸化カル／ラムとし苛性化槽６ Ｋ
枠環利用される。
ルン７で焼成した酸化カル／ラムとし苛性化槽６ Ｋ
枠環利用される。
又、々３品は上記回収ボイラ４において一部煙道からダ
ストとなって飛散するが、そのほとんどｉｉ電気集塵機
９で回収されて黒液ラインに戻され上記回収ボイラ４に
送られ燃焼される。
ストとなって飛散するが、そのほとんどｉｉ電気集塵機
９で回収されて黒液ラインに戻され上記回収ボイラ４に
送られ燃焼される。
従来の方法において、アルカリパルプ廃液は回収ボイラ
４で燃焼する。ここで生成したスメルトけ、スメルト溶
解槽５で水に溶解して炭酸ソーダ水溶液をつくる。この
炭酸ノーグー、苛性化槽６で、供給される０ａ（ＣＨＩ
）２ （又はＣａＯと＋＋２０ ）と接触させて次式の
ように蒸解薬品である苛性ソーダに苛性化される。
４で燃焼する。ここで生成したスメルトけ、スメルト溶
解槽５で水に溶解して炭酸ソーダ水溶液をつくる。この
炭酸ノーグー、苛性化槽６で、供給される０ａ（ＣＨＩ
）２ （又はＣａＯと＋＋２０ ）と接触させて次式の
ように蒸解薬品である苛性ソーダに苛性化される。
Ｎａ２ＣＯ３＋ ｌｊｎ （０１１，）２−＋ ２Ｎａ
（川４− Ｃａｏ（−１３一方、苛性化槽６で生成しだ
ｔｈｌＣＯ３は、ロータリキルノアで焼成してＯａＯと
し、水で消和させて（、” ａ （Ｑｌｌ ） ２を生
成させ苛性化槽６に機甲使用する。
（川４− Ｃａｏ（−１３一方、苛性化槽６で生成しだ
ｔｈｌＣＯ３は、ロータリキルノアで焼成してＯａＯと
し、水で消和させて（、” ａ （Ｑｌｌ ） ２を生
成させ苛性化槽６に機甲使用する。
上記従来法の欠点は、苛性化槽６で生成したＵａＯ０３
スラリをキルン焼成するときの燃料使用■が大きいこと
である。
スラリをキルン焼成するときの燃料使用■が大きいこと
である。
本発明は苛性化槽６で生成する０ａＯ０３スラリーの焼
成における省エネルギと回収薬品の苛慴化プロセスの合
理化を図りうるバルブ廃液ソーダ回収方法及び装置を提
供することを目的とするものである。
成における省エネルギと回収薬品の苛慴化プロセスの合
理化を図りうるバルブ廃液ソーダ回収方法及び装置を提
供することを目的とするものである。
すなわち本発明は１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部にＩ
（ｎｃ０３又はｌ１ａＣＯ３とＪ（”（１２０３を主と
して含む粉末を供給して回収ボイラ炉内にてＩ＋ａＯ又
け１３ａＯ−Ｆｅ２Ｏ３を焼成させ、同炉内で焼成され
だＢａＯ又は１１ａＯ・Ｆｅ２Ｏ３の一部を回収ボイラ
の煙道部で捕集し、捕集したダストを回収ボイラ下部の
ソーダ溶解槽へ導きソーダ、バリウム。
（ｎｃ０３又はｌ１ａＣＯ３とＪ（”（１２０３を主と
して含む粉末を供給して回収ボイラ炉内にてＩ＋ａＯ又
け１３ａＯ−Ｆｅ２Ｏ３を焼成させ、同炉内で焼成され
だＢａＯ又は１１ａＯ・Ｆｅ２Ｏ３の一部を回収ボイラ
の煙道部で捕集し、捕集したダストを回収ボイラ下部の
ソーダ溶解槽へ導きソーダ、バリウム。
鉄分を回収するとともに残部のＩ＋ａＯ又け１３ａＯ・
Ｆｅ２Ｏ３を炉壁を流下するスメルＩ・とともに回収ボ
イラ下部のノーダ溶ｗ４槽へ導きソーダ、バリウム、鉄
分を回収するようにしたことを要旨とするものである。
Ｆｅ２Ｏ３を炉壁を流下するスメルＩ・とともに回収ボ
イラ下部のノーダ溶ｗ４槽へ導きソーダ、バリウム、鉄
分を回収するようにしたことを要旨とするものである。
これにより従来使用していた苛性化装置内のＣｌＩＣＯ
３粉末に変わってＢＬＩＣ０３又は１３ａＣｊ０３とＦ
ｃ ２０３を未焼成の１１回回収ボイラ下部に投入で
きる。
３粉末に変わってＢＬＩＣ０３又は１３ａＣｊ０３とＦ
ｃ ２０３を未焼成の１１回回収ボイラ下部に投入で
きる。
従って＋ ０ａＯ０３焼成手段例えばロータリキルンを
排除でき燃料費を節減できる。
排除でき燃料費を節減できる。
本発明の方法は、エネルギ多消費型産業である紙パルプ
工場のパルプ蒸解薬品回収ボイラに適用して有効である
。
工場のパルプ蒸解薬品回収ボイラに適用して有効である
。
以下、第２図を参照して本発明を説明する。
図において、 １０は回収ボイラ本体であり、下部は漏
斗状に傾斜しておりスメルトが流下しやすいように形成
されている。１１は煙道に連がるボイラバック部、 ＋
２はパルプ脱液バーナ、１３及び１４はそれぞれ１次及
び２次空気供給口、１５は炭酸バリウム又は炭酸バリウ
ムと酸化鉄を王として含む粉末の供給口である。なお、
上記粉末はパルプ廃液供給系統に添加してもよい。１６
は上記回収ボイラ１０の下部に配設されたソーダ溶解槽
、＋７は同ソーダ溶解槽１６の上部に開口するごとく配
設された用水供給口、１８は上記ソーダ溶１’Ｎ１槽１
６に開口するごとく配設された白液取出し管、１９は同
白液取出し看１８が接続された白液タンク、２０は同白
液タック１９に接続された白液供給管、２１は上記ソー
ダ溶解槽１６の下底に接続された炭酸バリウム又は炭酸
バリウムと酸化鉄スラリ取出し智である。２２はボイラ
バンク後部煙道の一部でマルチクロン又は高温電気集じ
ん機等のダスト捕集装置を含む。２３はダスト捕集装置
２２で捕集したダストをソーダ溶解槽１６に導く供給管
である。
斗状に傾斜しておりスメルトが流下しやすいように形成
されている。１１は煙道に連がるボイラバック部、 ＋
２はパルプ脱液バーナ、１３及び１４はそれぞれ１次及
び２次空気供給口、１５は炭酸バリウム又は炭酸バリウ
ムと酸化鉄を王として含む粉末の供給口である。なお、
上記粉末はパルプ廃液供給系統に添加してもよい。１６
は上記回収ボイラ１０の下部に配設されたソーダ溶解槽
、＋７は同ソーダ溶解槽１６の上部に開口するごとく配
設された用水供給口、１８は上記ソーダ溶１’Ｎ１槽１
６に開口するごとく配設された白液取出し管、１９は同
白液取出し看１８が接続された白液タンク、２０は同白
液タック１９に接続された白液供給管、２１は上記ソー
ダ溶解槽１６の下底に接続された炭酸バリウム又は炭酸
バリウムと酸化鉄スラリ取出し智である。２２はボイラ
バンク後部煙道の一部でマルチクロン又は高温電気集じ
ん機等のダスト捕集装置を含む。２３はダスト捕集装置
２２で捕集したダストをソーダ溶解槽１６に導く供給管
である。
このような構成において１本発明の作用について説明す
る。回収ボイラｌＯのパルプ廃液燃焼部である炉底部に
は高濃度に濃縮されたアルカリパルプ廃液がバーナ１２
から微粒状で噴霧され炉底部に供給される１次及び２次
空気供給貿１ｇ。
る。回収ボイラｌＯのパルプ廃液燃焼部である炉底部に
は高濃度に濃縮されたアルカリパルプ廃液がバーナ１２
から微粒状で噴霧され炉底部に供給される１次及び２次
空気供給貿１ｇ。
１４から供給される加熱空気で高温燃焼されスメルト（
主としてＮａ２Ｃ０３）を生成する。その際・図のよう
に炉底部を漏斗状に傾斜させておきスメルトの流れを良
好にする。
主としてＮａ２Ｃ０３）を生成する。その際・図のよう
に炉底部を漏斗状に傾斜させておきスメルトの流れを良
好にする。
さらに、炉底部に炭酸バリウム又は炭酸バリウムと酸化
鉄を主として含む粉末を供給口１５から炉内に噴射する
。炉内で焼成（１３ｎＣＯ３→ＢａＯ＋ｃｏ２又はＢａ
Ｏ０３＋Ｆａ２０３−＞ ｌ１ｎＯ・Ｆｅ２Ｏ３＋ ０
０２ ）されたＢｎＯ又はｌ１ｎＯ・Ｆｅ２Ｏ３の一部
を回収ボイラ１０の煙道部に配設されたダスト捕集装置
２２で捕集し、捕集したダストを供給％・２３から回収
ボイラ下部のソーダ溶解槽１６へ導きソーダ、バリウム
、鉄分を回収するとともに残部のＢａＯ又はＨｎＯ−Ｆ
ｃ２０３を炉壁を流下するスメルトに乗せて下部のソー
ダ溶解槽１６に流下させる。ソーダ溶解槽１６内でｄｌ
、用水供給管１７からあらかじめ供給しである水にスメ
ルト（Ｎｉ２００３・ＢａＯ又け１３ｎＯ・Ｆｅ２０３
）が溶解して下記反応を生ずる。
鉄を主として含む粉末を供給口１５から炉内に噴射する
。炉内で焼成（１３ｎＣＯ３→ＢａＯ＋ｃｏ２又はＢａ
Ｏ０３＋Ｆａ２０３−＞ ｌ１ｎＯ・Ｆｅ２Ｏ３＋ ０
０２ ）されたＢｎＯ又はｌ１ｎＯ・Ｆｅ２Ｏ３の一部
を回収ボイラ１０の煙道部に配設されたダスト捕集装置
２２で捕集し、捕集したダストを供給％・２３から回収
ボイラ下部のソーダ溶解槽１６へ導きソーダ、バリウム
、鉄分を回収するとともに残部のＢａＯ又はＨｎＯ−Ｆ
ｃ２０３を炉壁を流下するスメルトに乗せて下部のソー
ダ溶解槽１６に流下させる。ソーダ溶解槽１６内でｄｌ
、用水供給管１７からあらかじめ供給しである水にスメ
ルト（Ｎｉ２００３・ＢａＯ又け１３ｎＯ・Ｆｅ２０３
）が溶解して下記反応を生ずる。
Ｎｎ２００３ ＋ｎａｏ ＋Ｈ２０→２ＮａＯＩＩ ＋
ＤＩＩＣＯ３（１）又はＮ ａ２ｃｏ３＋ ＩＪａＯ・
Ｆ ｅ２０３＋ ）■２０ →２ Ｎｕｏｌｌ ＋ Ｂ
ａＣＯ３＋Ｆｅ２Ｏ３（２） このようにして蒸解薬品であるＮａ０Ｉｉを作る。
ＤＩＩＣＯ３（１）又はＮ ａ２ｃｏ３＋ ＩＪａＯ・
Ｆ ｅ２０３＋ ）■２０ →２ Ｎｕｏｌｌ ＋ Ｂ
ａＣＯ３＋Ｆｅ２Ｏ３（２） このようにして蒸解薬品であるＮａ０Ｉｉを作る。
一方、ソーダ溶ｔＩｌｆ槽１６で生成したＮ ａｏｌＩ
は白液取出口１８から白液タンク１９へ導かれ、白液供
給管２０から以降第１図に示すようなパルプ蒸解薬品循
環系統ＰＬへ送られる。
は白液取出口１８から白液タンク１９へ導かれ、白液供
給管２０から以降第１図に示すようなパルプ蒸解薬品循
環系統ＰＬへ送られる。
父、ソーダ溶解槽１６で生成したＢａＯ０３又はｌ（ａ
ＣＯ３とＦｅ２Ｏ３は炭酸バリウム又は炭酸バリウムと
酸化鉄のスラリ取出口２１から取出される。
ＣＯ３とＦｅ２Ｏ３は炭酸バリウム又は炭酸バリウムと
酸化鉄のスラリ取出口２１から取出される。
本発明において次のような効果が奏きれる。
（７） 本発明方法は、パルプ廃液を噴霧燃焼するソー
ダ回収ボイラにおいて１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部
に炭酸バリウム又は炭酸バリウムと酸化鉄を主として含
む粉末を供給して回収ボイラ炉内にて酸化バリウム又は
鉄酸バリウムを焼成させるようにしたので従来の方法に
比べ燃料消費量が大きかったロータリキルンによる加熱
が必要でなく、従って燃料費を大幅に節減できる利点が
ある。
ダ回収ボイラにおいて１回収ボイラのパルプ廃液燃焼部
に炭酸バリウム又は炭酸バリウムと酸化鉄を主として含
む粉末を供給して回収ボイラ炉内にて酸化バリウム又は
鉄酸バリウムを焼成させるようにしたので従来の方法に
比べ燃料消費量が大きかったロータリキルンによる加熱
が必要でなく、従って燃料費を大幅に節減できる利点が
ある。
（イ） 第１表はカル／ウム、バリウムの炭酸塩及び水
酸化物の水への溶解度を示したものである。
酸化物の水への溶解度を示したものである。
第 １ 表
この表においてカルシウムとバリウムの炭酸塩の溶解度
はバリウムの方が不染＜、水酸化物の溶解度はバリウム
の方が太きい。一方、前述の苛性化の反応式（１）の詳
細は次式の如くであり。
はバリウムの方が不染＜、水酸化物の溶解度はバリウム
の方が太きい。一方、前述の苛性化の反応式（１）の詳
細は次式の如くであり。
１１ａＯ＋１１２０−＋ Ｉｌ＋＋（０１１）２ （３
）Ｎ ＋１２００３ ＋ Ｉ） ａ （（川）２→２
Ｎａ０ｕ ＋ １３ａＣＯ３（４）水酸化物の溶解度が
大きく炭酸塩の溶解度が小さい程反応は進み易く、苛性
化率が高くなる。
）Ｎ ＋１２００３ ＋ Ｉ） ａ （（川）２→２
Ｎａ０ｕ ＋ １３ａＣＯ３（４）水酸化物の溶解度が
大きく炭酸塩の溶解度が小さい程反応は進み易く、苛性
化率が高くなる。
従ってカル／ラムを用いる方法（特願昭５７−１４２１
３８）に比してバリウムを用いる本発明方法の方が高い
苛性化率が得られる。
３８）に比してバリウムを用いる本発明方法の方が高い
苛性化率が得られる。
（つ） 第３図は各温度におけるｌ ｏ ｇ ｉ（ｐ
（反応の平衡定数の対数）をプロットしたものであり。
（反応の平衡定数の対数）をプロットしたものであり。
Ｉ ｏ ｇ Ｋｐが大きい程１反応が進み易いことを示
している。図において２曲ＭＡはＭｇＯ０３→ＭｇＯ＋
ＣＯ２、曲線Ｉ３はＭｇ００３ ＋ Ｆ （１２０３
−） ＭｇＯ・Ｆ ｅ２０３＋００２ ＋曲線ＣはＣａ
ＣＯ３→ＣａＯ＋ＣＯ２１曲ｉＤは０ａＣＯ３＋Ｆａ２
０３→ＣａＯ・Ｆｃ２０３＋ ００２ ＋曲線ＥはＢ
ａ ００３−＋ Ｂ ａ Ｏ＋ ００２についてそれぞ
れｌｏｇＫｐの温度依存性をめたものである。このよう
にアルカリ土類金属（Ｍｇ 、 Ｏａ 、Ｂａなど）の
炭酸塩の熱分解においてはその単独塩の熱分解（曲線Ａ
、Ｃ）よりも酸化鉄との混合物の熱分解（曲線１１ 、
Ｉ） ）の方がｌ ｏ ｇ Ｋｐが大きく。
している。図において２曲ＭＡはＭｇＯ０３→ＭｇＯ＋
ＣＯ２、曲線Ｉ３はＭｇ００３ ＋ Ｆ （１２０３
−） ＭｇＯ・Ｆ ｅ２０３＋００２ ＋曲線ＣはＣａ
ＣＯ３→ＣａＯ＋ＣＯ２１曲ｉＤは０ａＣＯ３＋Ｆａ２
０３→ＣａＯ・Ｆｃ２０３＋ ００２ ＋曲線ＥはＢ
ａ ００３−＋ Ｂ ａ Ｏ＋ ００２についてそれぞ
れｌｏｇＫｐの温度依存性をめたものである。このよう
にアルカリ土類金属（Ｍｇ 、 Ｏａ 、Ｂａなど）の
炭酸塩の熱分解においてはその単独塩の熱分解（曲線Ａ
、Ｃ）よりも酸化鉄との混合物の熱分解（曲線１１ 、
Ｉ） ）の方がｌ ｏ ｇ Ｋｐが大きく。
反応面で優意である。この事は炭酸バリウムの熱分解（
曲線Ｅ）についても同様な事が考えられ、炭酸バリウム
に酸化鉄を加えると。
曲線Ｅ）についても同様な事が考えられ、炭酸バリウム
に酸化鉄を加えると。
反応が進み易くなり、高い苛性化率が？？＋られる。
に） ダスト捕集装置によりＢａＯ又はＢａＯ・Ｆｃ２
０３の回収率が上がるので薬品のロスが少ない。
０３の回収率が上がるので薬品のロスが少ない。
０） 技術的な問題点が少ないので無理のないプロセス
で実施できる。
で実施できる。
（ロ） 回収ボイラの炉構造は、アルカリパルプ廃液回
収ボイラとｅヨとんど同じで、技術的開発要素は炉底の
一部に限定でれる利点がある。
収ボイラとｅヨとんど同じで、技術的開発要素は炉底の
一部に限定でれる利点がある。
第１図は従来のアルカリバルブ製造工程を示すフローシ
ート、第２図は本発明の方法が適用できる装置を示す例
示図、第３図は熱力学データを用いて割９したｌｏｇＫ
ｐの温）Ｗ依存性を示すグラフである。 代理人 汲 間 暁。 謔１圃
ート、第２図は本発明の方法が適用できる装置を示す例
示図、第３図は熱力学データを用いて割９したｌｏｇＫ
ｐの温）Ｗ依存性を示すグラフである。 代理人 汲 間 暁。 謔１圃
Claims (1)
- ソーダ回収ボイラでパルプ廃液を噴霧燃焼する際に２回
収ボイラのパルプ廃液燃焼部に炭酸バリウム又は炭酸バ
リウムと酸化鉄を主として含む粉末を供給して回収ボイ
ラ炉内にて酸化バリウノ、又は鉄酸バリウムを焼成させ
、同炉内で焼成された酸化バリウム又は鉄酸バリウムの
一部を回収ボイラの煙道部で捕集し１抽集したダストを
回収ボイラ下部のソーダ溶解槽へ導きノーダ、バリウム
、鉄分を回収すると共に残部の酸化バリウム又は鉄酸バ
リウムを炉壁を流下するスメルトと共に上記ノーダ溶１
１＋了檜に導いてノーダ、バリウム、鉄分を回収するこ
とを特徴とするパルプ廃液ソーダ回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18957783A JPS6081020A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18957783A JPS6081020A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6081020A true JPS6081020A (ja) | 1985-05-09 |
Family
ID=16243654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18957783A Pending JPS6081020A (ja) | 1983-10-11 | 1983-10-11 | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6081020A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007095857A1 (fr) * | 2006-02-21 | 2007-08-30 | Caidong Qin | Procédé d'utilisation d'une matière de biomasse et d'un combustible industriel |
-
1983
- 1983-10-11 JP JP18957783A patent/JPS6081020A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007095857A1 (fr) * | 2006-02-21 | 2007-08-30 | Caidong Qin | Procédé d'utilisation d'une matière de biomasse et d'un combustible industriel |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100583307B1 (ko) | 붕산염 첨가에 의해 알칼리 펄프화 액의 가성화 효율을증가시키는 방법 | |
| JPS6081020A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS5936793A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法及び装置 | |
| JPS59146927A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59146936A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS6081019A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59164625A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59164626A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS6081017A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS6081018A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59164627A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59146935A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS6081016A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59164622A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS5954621A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法及び装置 | |
| JPS59146926A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS5943182A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法及び装置 | |
| JPS60104592A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59146931A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59164624A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS5936794A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法及び装置 | |
| JPS59146933A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS59146930A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 | |
| JPS58132192A (ja) | 流動層炉を用いた直接苛性化方法 | |
| JPS59146929A (ja) | パルプ廃液ソ−ダ回収方法 |