JPS6079945A - セラミクス−金属複合体の製造方法 - Google Patents
セラミクス−金属複合体の製造方法Info
- Publication number
- JPS6079945A JPS6079945A JP18899083A JP18899083A JPS6079945A JP S6079945 A JPS6079945 A JP S6079945A JP 18899083 A JP18899083 A JP 18899083A JP 18899083 A JP18899083 A JP 18899083A JP S6079945 A JPS6079945 A JP S6079945A
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- JP
- Japan
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- ceramic
- core material
- metal
- sprayed layer
- layer
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- Laminated Bodies (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は例えば内燃機関のシリンダーやピストン等に適
用されるセラミクス−金1填複合体の製造方法に関する
ものである。
用されるセラミクス−金1填複合体の製造方法に関する
ものである。
従来、この種のセラミクス−金属複合体はセラミクス芯
材表面に金Q@を鋳造することによって製造されていた
が、セラミクス芯材表面が高温の溶湯にe露されること
による鵠衝撃妬よってセラミクス芯材に亀裂が生じ、複
合体の強痩が著るしく低下すると言う問題へかあった。
材表面に金Q@を鋳造することによって製造されていた
が、セラミクス芯材表面が高温の溶湯にe露されること
による鵠衝撃妬よってセラミクス芯材に亀裂が生じ、複
合体の強痩が著るしく低下すると言う問題へかあった。
本発明はH記問題点を解決することを目的とじセラミク
ス表面をセラミクス溶@囮もしくはセラミクス−金属混
合物の溶射−によって保為することを骨子とするもので
ある。
ス表面をセラミクス溶@囮もしくはセラミクス−金属混
合物の溶射−によって保為することを骨子とするもので
ある。
本発明を以下IC詳細に説明する。
本発明に用いられるセラミクス芯材とは例えばアルミナ
(AA’20g)、ジルコニア(Zr02 ) 、ジル
コン(ZrSi04)、酸化クロム(Cr2o3)、チ
タンアルミナ(Ti J2o5)等の一般的なセラミク
スの粉末を所望なれば合成明晰結着剤を添加して所定形
状に付聞固め、その後焼成することによっ−C核粉末を
溶結せしめたものである。
(AA’20g)、ジルコニア(Zr02 ) 、ジル
コン(ZrSi04)、酸化クロム(Cr2o3)、チ
タンアルミナ(Ti J2o5)等の一般的なセラミク
スの粉末を所望なれば合成明晰結着剤を添加して所定形
状に付聞固め、その後焼成することによっ−C核粉末を
溶結せしめたものである。
本発明に用いられるセラミクス溶用層とけL−、記芯材
に用いるセラミクスあるいけシリカ、シャモット、マグ
東シア、ホルステライト、もしくけガラスのような多元
複合物等のセラミクスを棒状あるいは粉末伏で酸素−ア
セチレンガスの炎、あるいけプラズマジェットによって
上記セラミクス芯材表面に溶射したものである。本発明
においては上記セラミクス溶射−に代えてセラミクス−
金属混合物の溶射層を用いてもよい。該混合物の溶射層
に用いる金属としては例えばチタン、ジルコン。
に用いるセラミクスあるいけシリカ、シャモット、マグ
東シア、ホルステライト、もしくけガラスのような多元
複合物等のセラミクスを棒状あるいは粉末伏で酸素−ア
セチレンガスの炎、あるいけプラズマジェットによって
上記セラミクス芯材表面に溶射したものである。本発明
においては上記セラミクス溶射−に代えてセラミクス−
金属混合物の溶射層を用いてもよい。該混合物の溶射層
に用いる金属としては例えばチタン、ジルコン。
りOム+鉄+ニッケル、コバルト等の*s金m、アルミ
ニウム、ガリウム等の土類金属、あるいはステンレス鋼
、ジュラルミン、ハステロイ、インコネル、コンスタン
タン等の合金等である。セラミクス−金属混合物におけ
る混合比は種々にとられてよい。また溶射層内で例えば
セラミクス芯材に接帥する吊内部をセラミクス100重
壁%としそれから漸次金属比重を増大させて金属層に接
触する最外部では金属100重暇重暇するような組成変
化をさせてもよい。上記溶射層に用いるセラミクスは必
ずしもセラミクス芯材と同種のものである必要はないが
、溶射層の熱膨張係数がセラミクス芯材のそれと余り差
がないようなセラミクスあるいは金属を選択することが
望ましい。
ニウム、ガリウム等の土類金属、あるいはステンレス鋼
、ジュラルミン、ハステロイ、インコネル、コンスタン
タン等の合金等である。セラミクス−金属混合物におけ
る混合比は種々にとられてよい。また溶射層内で例えば
セラミクス芯材に接帥する吊内部をセラミクス100重
壁%としそれから漸次金属比重を増大させて金属層に接
触する最外部では金属100重暇重暇するような組成変
化をさせてもよい。上記溶射層に用いるセラミクスは必
ずしもセラミクス芯材と同種のものである必要はないが
、溶射層の熱膨張係数がセラミクス芯材のそれと余り差
がないようなセラミクスあるいは金属を選択することが
望ましい。
セラミクスもしくはセラミクスと金属混合物を溶射する
際にセラミクス芯材表面に及ぼされる溶射熱は鋳造時の
溶湯の温度と殆んど同等な場合もあるが、溶射熱は鋳造
の場合とはことなりセラミクス芯材表面の極く一部分に
及ぼされるのであるからセラミクス芯材は溶射熱には充
分に耐え亀裂は生じない。
際にセラミクス芯材表面に及ぼされる溶射熱は鋳造時の
溶湯の温度と殆んど同等な場合もあるが、溶射熱は鋳造
の場合とはことなりセラミクス芯材表面の極く一部分に
及ぼされるのであるからセラミクス芯材は溶射熱には充
分に耐え亀裂は生じない。
かくしてセラミクス芯材表面は上記溶射層によって保護
されるから、これを所定の鋳型内にインサートして溶湯
を注入し溶射層表面に金属層を鋳造する。鋳造時にけ溶
湯の高温は上記溶射層に及はされるが溶射層は多孔質構
造を有しているから熱衝撃を容易に吸収し亀裂を生じな
い。そしてセラミクス芯材は溶射層によって直接溶湯が
接しないように保護され亀裂発生を防止される。上記溶
射層は通常0.1〜1鰭程度の厚さにされるが、溶射層
の薄い場合、例えば0.5fl以下の場合には溶射層に
よって保護されたセラミクス芯材を予熱することが望ま
しい。溶射層としてセラミクス−金属混合物を用−ると
金属R鋳造の除に溶湯の熱を溶射層内の金属が融解熱と
して奪うから溶湯の熱はセラミクス単独の溶射層よりも
更にセラミクス芯材に及びにくくなる。また溶射層の金
属として金属層の金属と同種のものあるいは該金属と固
溶体もしくは化合物を作り得るものを選択すれば溶射層
と金属層との結合力は大きくなる。上記融解効果、冶金
学的効果は溶射層内のセラミクス−金属組成比を変化さ
せ、溶射層表面を金属100重景重量した場合に顕著に
なることは言うまでもない。また前記したように溶射層
の最内部をセラミクス100重量%、最外部を金属10
0重量%とすると該溶射層はセラミクス芯材の熱膨張に
甑、金属層の熱膨張にも対応出来るようになる。
されるから、これを所定の鋳型内にインサートして溶湯
を注入し溶射層表面に金属層を鋳造する。鋳造時にけ溶
湯の高温は上記溶射層に及はされるが溶射層は多孔質構
造を有しているから熱衝撃を容易に吸収し亀裂を生じな
い。そしてセラミクス芯材は溶射層によって直接溶湯が
接しないように保護され亀裂発生を防止される。上記溶
射層は通常0.1〜1鰭程度の厚さにされるが、溶射層
の薄い場合、例えば0.5fl以下の場合には溶射層に
よって保護されたセラミクス芯材を予熱することが望ま
しい。溶射層としてセラミクス−金属混合物を用−ると
金属R鋳造の除に溶湯の熱を溶射層内の金属が融解熱と
して奪うから溶湯の熱はセラミクス単独の溶射層よりも
更にセラミクス芯材に及びにくくなる。また溶射層の金
属として金属層の金属と同種のものあるいは該金属と固
溶体もしくは化合物を作り得るものを選択すれば溶射層
と金属層との結合力は大きくなる。上記融解効果、冶金
学的効果は溶射層内のセラミクス−金属組成比を変化さ
せ、溶射層表面を金属100重景重量した場合に顕著に
なることは言うまでもない。また前記したように溶射層
の最内部をセラミクス100重量%、最外部を金属10
0重量%とすると該溶射層はセラミクス芯材の熱膨張に
甑、金属層の熱膨張にも対応出来るようになる。
かくして例えば第1図に示すようなセラミクス−金属複
合体からなる筒体θQを得るが、該筒体Q0において、
(1)はセラミクス芯材、(2)は溶射層、(3)は金
属層である。
合体からなる筒体θQを得るが、該筒体Q0において、
(1)はセラミクス芯材、(2)は溶射層、(3)は金
属層である。
本発明は上記したようにセラミクス芯材表面をセラミク
スまたはセラミクス−金属混合物の溶射層で保護するか
ら金属層鋳造の際の溶湯の高温による熱衝撃は溶射層に
吸収され、セラミクス芯材に亀裂が生ずることを防止さ
れる。そして全8層を鋳造によって形成すればセラミク
ス芯材の形状あるいは最終製品の形状が如何なるもので
あっても容易に適用され、また全1′A層冷却の際の収
縮によってセラミクス芯材に圧縮応力が及ぼされ構造が
強化される。
スまたはセラミクス−金属混合物の溶射層で保護するか
ら金属層鋳造の際の溶湯の高温による熱衝撃は溶射層に
吸収され、セラミクス芯材に亀裂が生ずることを防止さ
れる。そして全8層を鋳造によって形成すればセラミク
ス芯材の形状あるいは最終製品の形状が如何なるもので
あっても容易に適用され、また全1′A層冷却の際の収
縮によってセラミクス芯材に圧縮応力が及ぼされ構造が
強化される。
実施例1゜
第1図に示すような筒体OQを製造した。セラミクス芯
材(1)は炭化流素成形物からなる直径30朋、長さ3
Q*m、肉厚3闘の筒状体であり、該芯材(1)の表面
にはジルコニア粉末を酸水素炎によって溶射して肉s、
o、 5 mMの溶射層(2)を形成した。上記溶射
層(2)によって保護された芯材(1)を鋳型内にイン
サートし1450℃のインコネル713C溶湯を注入し
て冷却固化せしめ金属層(3)を形成した。かくして得
られた製品QOにおいては芯材(1)に亀裂の発生は全
く見られなかった。比較として溶射層(2)によって保
護されない芯材(1)に直接金属層(3)を鋳造した場
合には芯材(1)に亀裂の発生を見た。
材(1)は炭化流素成形物からなる直径30朋、長さ3
Q*m、肉厚3闘の筒状体であり、該芯材(1)の表面
にはジルコニア粉末を酸水素炎によって溶射して肉s、
o、 5 mMの溶射層(2)を形成した。上記溶射
層(2)によって保護された芯材(1)を鋳型内にイン
サートし1450℃のインコネル713C溶湯を注入し
て冷却固化せしめ金属層(3)を形成した。かくして得
られた製品QOにおいては芯材(1)に亀裂の発生は全
く見られなかった。比較として溶射層(2)によって保
護されない芯材(1)に直接金属層(3)を鋳造した場
合には芯材(1)に亀裂の発生を見た。
実施例2゜
実施例1.0齢体Q(Jにおいて溶射層(2)をジルコ
ニア−インコネル713C!混合物にて形成し、該ジル
コニア−インコネル713Cの組成は溶射層(2)の最
内部ではジルコニア100重量部、最外部ではインコネ
ル7130100重量%になるように溶射層(2)内で
変化させた。かくして得られた製品θQにおいては芯材
(1)の亀裂発生は全く見られないこと社勿論であるが
、層間結合力の増加により第1表に示すように耐久性が
向上した。
ニア−インコネル713C!混合物にて形成し、該ジル
コニア−インコネル713Cの組成は溶射層(2)の最
内部ではジルコニア100重量部、最外部ではインコネ
ル7130100重量%になるように溶射層(2)内で
変化させた。かくして得られた製品θQにおいては芯材
(1)の亀裂発生は全く見られないこと社勿論であるが
、層間結合力の増加により第1表に示すように耐久性が
向上した。
実施例3゜
実施例1.の筒体0すにおいて溶射層(2)の肉厚を1
鯖に増加させた場合、芯材(1)を予熱することなく金
属層(3)を鋳造しても芯材(1)には亀裂が発生しな
かった。
鯖に増加させた場合、芯材(1)を予熱することなく金
属層(3)を鋳造しても芯材(1)には亀裂が発生しな
かった。
実施例4゜
実施例3.の筒体00において、芯材(1)および溶射
層(2)の材料をアルミナとし、金属層(3)の材料を
アルミニウムとしても実施例3.と同様な製品0Iが得
られ、芯材(1)には全く亀裂が発生しなかった。
層(2)の材料をアルミナとし、金属層(3)の材料を
アルミニウムとしても実施例3.と同様な製品0Iが得
られ、芯材(1)には全く亀裂が発生しなかった。
実施例5゜
実施例3.の筒体(10にお跡て、芯材(1)の材料を
ジルコンとし、溶射層(2)の材料を酸化クロムとし、
金属層(3)の材料をりpムとしても実施例3.と同様
な製品が得られ、芯材(1)には全く亀裂が発生しなか
った。
ジルコンとし、溶射層(2)の材料を酸化クロムとし、
金属層(3)の材料をりpムとしても実施例3.と同様
な製品が得られ、芯材(1)には全く亀裂が発生しなか
った。
耐久性試験
上記各実施例で得られた製品を800℃で5分間加熱し
た後5分間空冷する加熱−冷却サイクルを繰返し芯材(
1)と金属層(3)とが剥雛するまでの回数をめた。結
果は第1表に示される。
た後5分間空冷する加熱−冷却サイクルを繰返し芯材(
1)と金属層(3)とが剥雛するまでの回数をめた。結
果は第1表に示される。
第1表にみるように溶射層の内部組織を変化させた実施
例2.は高い層間結合力を示す。
例2.は高い層間結合力を示す。
第1図は本発明の一実施例の斜視図である。
図中、(1)・・・・・・セラミクス芯材、(2)・・
・・・・溶射層、(3)・・・・・・金属層 牙 1 図
・・・・溶射層、(3)・・・・・・金属層 牙 1 図
Claims (1)
- (1)セラミクス芯材表面にセラミクス溶射曙を形成し
た後、被溶射−表面に金属層を鋳造することを特徴とす
るセラミクス−金属複合体のgll!造方法 (aセラミクス芯材表面にセラミクス−金属混合物の溶
射−を形成した後、被溶射−表面に金属層を鋳造するこ
とを特徴とするセラミクス−金属複合体の製造方法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18899083A JPS6079945A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | セラミクス−金属複合体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18899083A JPS6079945A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | セラミクス−金属複合体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6079945A true JPS6079945A (ja) | 1985-05-07 |
JPH0436062B2 JPH0436062B2 (ja) | 1992-06-15 |
Family
ID=16233450
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18899083A Granted JPS6079945A (ja) | 1983-10-08 | 1983-10-08 | セラミクス−金属複合体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6079945A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0343245A (ja) * | 1989-07-12 | 1991-02-25 | Honda Motor Co Ltd | 断熱セラミック複合体及びその製造方法 |
WO1996027570A1 (fr) * | 1995-03-08 | 1996-09-12 | Societe Europeenne De Propulsion | Outillages utilisant des materiaux composites thermostructuraux contenant du carbone pour des installations de traitement thermique et/ou thermochimique |
CN108546099A (zh) * | 2018-05-08 | 2018-09-18 | 合肥力永先进陶瓷有限公司 | 一种火焰喷涂用氧化铬陶瓷棒的制备方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4926123A (ja) * | 1972-07-05 | 1974-03-08 | ||
JPS5348928A (en) * | 1976-10-18 | 1978-05-02 | Toyota Motor Co Ltd | Ceramic casting and method of making it |
-
1983
- 1983-10-08 JP JP18899083A patent/JPS6079945A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4926123A (ja) * | 1972-07-05 | 1974-03-08 | ||
JPS5348928A (en) * | 1976-10-18 | 1978-05-02 | Toyota Motor Co Ltd | Ceramic casting and method of making it |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0343245A (ja) * | 1989-07-12 | 1991-02-25 | Honda Motor Co Ltd | 断熱セラミック複合体及びその製造方法 |
WO1996027570A1 (fr) * | 1995-03-08 | 1996-09-12 | Societe Europeenne De Propulsion | Outillages utilisant des materiaux composites thermostructuraux contenant du carbone pour des installations de traitement thermique et/ou thermochimique |
FR2731425A1 (fr) * | 1995-03-08 | 1996-09-13 | Europ Propulsion | Procede pour le revetement d'une piece en materiau composite refractaire par une enveloppe metallique, et produits obtenus |
CN108546099A (zh) * | 2018-05-08 | 2018-09-18 | 合肥力永先进陶瓷有限公司 | 一种火焰喷涂用氧化铬陶瓷棒的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0436062B2 (ja) | 1992-06-15 |
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