JPS6077964A - 弁用鋼 - Google Patents
弁用鋼Info
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- JPS6077964A JPS6077964A JP18565083A JP18565083A JPS6077964A JP S6077964 A JPS6077964 A JP S6077964A JP 18565083 A JP18565083 A JP 18565083A JP 18565083 A JP18565083 A JP 18565083A JP S6077964 A JPS6077964 A JP S6077964A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［技術分野］
本発明は、熱間疲労強度の人さな弁用鋼に関づる。
［従来技術］
自動車等の内燃機関のＪｊｌ気弁や吸気弁は、高温で弁
座等にかなり激しくくりかえして衝突する。
座等にかなり激しくくりかえして衝突する。
従って、排気弁や吸気弁を構成づる弁用鋼は、特に熱間
疲労強度の大きいことが要請される。そのため従来より
か用銅として鉄基の灼熱合金であるＪ Ｉ Ｓ −Ｓ
Ｕ ｌ−１３５系合金が用いられていた。
疲労強度の大きいことが要請される。そのため従来より
か用銅として鉄基の灼熱合金であるＪ Ｉ Ｓ −Ｓ
Ｕ ｌ−１３５系合金が用いられていた。
ところで近年、熱効率の向」、出ノＪの増大等の要請か
ら、内燃機関の稼傍ｊ）品度番よにり高温度、例えば°
８００〜８５０ ’Ｃに士がしつつある。このように内
燃機関の稼ｆｆ１ｌＩ温度がより高温になりつつあると
いった状況を鑑みると、弁用鋼としては、ＪＩ Ｓ −
Ｓ Ｕ Ｎ ３５系合金よりも熱間疲労強度の大きなｌ
料を用いる必要かある。そのため鉄基合金の代わりに、
鉄をほとんど含まないニッケル基合金、例えばイン丁１
ネル７５１を用いることが近年考えられている。しかし
、この場合には７５０℃の程度における熱間疲労強度は
Ｓ Ｕ ｌ−１３５系合金に比してかなり人さいものの
、８００〜８ ！”＞ ０℃においてはＳ Ｕ Ｈ３５
系合金とほとんど差がないといった問題がある。又主成
分か鉄ではなくニッケルのためロスト高となる問題もあ
る。
ら、内燃機関の稼傍ｊ）品度番よにり高温度、例えば°
８００〜８５０ ’Ｃに士がしつつある。このように内
燃機関の稼ｆｆ１ｌＩ温度がより高温になりつつあると
いった状況を鑑みると、弁用鋼としては、ＪＩ Ｓ −
Ｓ Ｕ Ｎ ３５系合金よりも熱間疲労強度の大きなｌ
料を用いる必要かある。そのため鉄基合金の代わりに、
鉄をほとんど含まないニッケル基合金、例えばイン丁１
ネル７５１を用いることが近年考えられている。しかし
、この場合には７５０℃の程度における熱間疲労強度は
Ｓ Ｕ ｌ−１３５系合金に比してかなり人さいものの
、８００〜８ ！”＞ ０℃においてはＳ Ｕ Ｈ３５
系合金とほとんど差がないといった問題がある。又主成
分か鉄ではなくニッケルのためロスト高となる問題もあ
る。
［発明の目的〕
本発明は上記した従来技術に鑑みなひれたしのである。
本発明（よ、鉄基で熱間疲労強度の大きな弁用鋼を提供
することを目的とりる。
することを目的とりる。
［発明の構成］
本発明者は、８００℃以上の湿度でも熱間疲労強度の大
きな月料を１り／Ｖと多数の鉄基合金を検問した結果、
本弁明を完成したものである。
きな月料を１り／Ｖと多数の鉄基合金を検問した結果、
本弁明を完成したものである。
即ら、本発明の弁用鋼は１重量％で炭素が０゜２５〜０
．３５％、珪素が０．１−１．０％、マンガンが５．０
〜１５．０％、ニッケルが５．０〜１０．０％、クロム
が１８．Ｏ〜２５，０％、銅が０．２〜１．０％、モリ
ブデン及びタングステンの少なくとも一種が１．０〜３
．０％、ニオブ及びバナジウムの少なくとも一種が０．
５〜１゜５％、窒素が０．３５〜０．５５％、小ロンが
０゜０００５〜０．０１％、おＪ、ひ不ｊｉＪ避の不純
物が含まれ、残部鉄の組成の合金からなることを特徴と
Ｊる熱間疲労強度の大きなしの′Ｃ−６つる。
．３５％、珪素が０．１−１．０％、マンガンが５．０
〜１５．０％、ニッケルが５．０〜１０．０％、クロム
が１８．Ｏ〜２５，０％、銅が０．２〜１．０％、モリ
ブデン及びタングステンの少なくとも一種が１．０〜３
．０％、ニオブ及びバナジウムの少なくとも一種が０．
５〜１゜５％、窒素が０．３５〜０．５５％、小ロンが
０゜０００５〜０．０１％、おＪ、ひ不ｊｉＪ避の不純
物が含まれ、残部鉄の組成の合金からなることを特徴と
Ｊる熱間疲労強度の大きなしの′Ｃ−６つる。
本発明の弁用鋼（よ、時効によって炭窒化物等を組織中
に析出ざＵ、これににっ−Ｃ賎械的性質か強化される析
出硬化型合金である。
に析出ざＵ、これににっ−Ｃ賎械的性質か強化される析
出硬化型合金である。
本発明において炭素は、炭窒化物を生成して組織を強化
するＩＪめに不可欠である。ＩＡ素（よ少なづざ゛ても
多すぎても、弁用鋼の強度は低下づる。そのため炭素は
０．２５・−０，３５％にりる必要がある。
するＩＪめに不可欠である。ＩＡ素（よ少なづざ゛ても
多すぎても、弁用鋼の強度は低下づる。そのため炭素は
０．２５・−０，３５％にりる必要がある。
珪素は高温酸化に対する抵抗を増づため、又溶解時にお
【プるｌ１ｌｌａ酸剤として必要である。そのため珪素
は最低限０．１％は必要Ｃある。但し珪素が１９６を越
えると、弁用鋼は脆くなる。
【プるｌ１ｌｌａ酸剤として必要である。そのため珪素
は最低限０．１％は必要Ｃある。但し珪素が１９６を越
えると、弁用鋼は脆くなる。
ニッケルはオーステナイ（−生成元素であり、Ａ−スデ
ナイ１〜組織を常温で安定さけるしのである。
ナイ１〜組織を常温で安定さけるしのである。
そのためニッケルは最低限５％は必要である。但しニッ
ケルが１０％を越えると、＋！４！＋ ’を晶１．ｌｊ
＋３ ＩＪ ７＞硬さの低下を招く。
ケルが１０％を越えると、＋！４！＋ ’を晶１．ｌｊ
＋３ ＩＪ ７＞硬さの低下を招く。
マンガンはニッケルと同様にＡ−ステナイ１へ生成元素
であり、高ｌ１ｌｌｌなニッケルの代替元素として使用
されている。又、マンカンはイＡつにＪ、る浸食を軽減
づる。更にマンガンは有鉛ガソリンによる１〕ｂＯ浸食
の防止に効果的である。そのｌこめマンガンは最低限５
％必要である。但し、マンカンは１５％を越えると、弁
用鋼は高温酸化しやすくなる。
であり、高ｌ１ｌｌｌなニッケルの代替元素として使用
されている。又、マンカンはイＡつにＪ、る浸食を軽減
づる。更にマンガンは有鉛ガソリンによる１〕ｂＯ浸食
の防止に効果的である。そのｌこめマンガンは最低限５
％必要である。但し、マンカンは１５％を越えると、弁
用鋼は高温酸化しやすくなる。
クロ１ＸｕＬ耐食性を向上さＵる元素として弁用鋼では
不可欠である。そのためり１」ム（ま最低限１８％必要
で・ある。但し、２５％を越えると、高温にｄ３りる塑
性変形が困デ１１となる。
不可欠である。そのためり１」ム（ま最低限１８％必要
で・ある。但し、２５％を越えると、高温にｄ３りる塑
性変形が困デ１１となる。
モリブデンとタングステンは、基地に固溶して基地を強
化する。又、モリブデンとタングステンは、安定炭窒化
物や炭化物を形成する作用がある。
化する。又、モリブデンとタングステンは、安定炭窒化
物や炭化物を形成する作用がある。
そのためモリブデン及びタンゲス７ンの少なくとも−ｆ
！Ｉｉは最低限１．０％〜３．０％は必要である。
！Ｉｉは最低限１．０％〜３．０％は必要である。
但し、モリブデンやタングステンの添加による効果は３
％で飽和に達づる。尚」−記した安定炭窒化物としては
（Ｍｏ Ｗ） ２ （ＣＮ ）がある。
％で飽和に達づる。尚」−記した安定炭窒化物としては
（Ｍｏ Ｗ） ２ （ＣＮ ）がある。
ニオブとバナジウムは微ｍなｆ’Ａ窒化物や炭化物を形
成する作用がある。そのため高温にお【ノるＡ−ステナ
イ１−結晶の成長抑制に有効で高温にＪ３ける強度低下
を防く。そのため−Ａノ及びバナジウムの少なくとも一
種は０．５〜１．５％にづる必要かある。
成する作用がある。そのため高温にお【ノるＡ−ステナ
イ１−結晶の成長抑制に有効で高温にＪ３ける強度低下
を防く。そのため−Ａノ及びバナジウムの少なくとも一
種は０．５〜１．５％にづる必要かある。
窒素は炭窒化物形成の１１５＋！どなる。従って、窒素
は高調における強度低下を防く３、イのため窒素は最低
限０．３５％必要である。但し、０．５５％以上（よ金
石しに（い。
は高調における強度低下を防く３、イのため窒素は最低
限０．３５％必要である。但し、０．５５％以上（よ金
石しに（い。
ボ０ンは、烏：品に１Ｊ３ｆ〕る強度の６Ｔｆ保、高温
における塑性加工の改善に有効である。、イのためボロ
ン（よ最低限０．０００５％必要である。但し、０゜０
１％を越えると、ボロンは結晶粒界に凝集し、この結果
加工性を劣化さけたり、高温における強度を低下させた
りりる。
における塑性加工の改善に有効である。、イのためボロ
ン（よ最低限０．０００５％必要である。但し、０゜０
１％を越えると、ボロンは結晶粒界に凝集し、この結果
加工性を劣化さけたり、高温における強度を低下させた
りりる。
次に本発明の弁用鋼の代表的な製造方法を説明づる。ま
り゛、人気溶解炉にて吹１＾１’ｉ’ｉ ！’Ｊｉ後、
造塊し、鍛造圧延で所定の棒鋼をＩＪＡ造する。次に１
１００℃に加熱し、ここ？１−１５分から６０分保持す
る。
り゛、人気溶解炉にて吹１＾１’ｉ’ｉ ！’Ｊｉ後、
造塊し、鍛造圧延で所定の棒鋼をＩＪＡ造する。次に１
１００℃に加熱し、ここ？１−１５分から６０分保持す
る。
１１００℃で保持Ｊる理由は、十として、合金元素、炭
窒化物、炭化物を高温のΔ−スデナイ１〜に固溶するＩ
Ｃめである。次に水冷する。水冷した後再び７５０″Ｃ
に加熱し、ここで４時間保持し、その１褒空ン９１する
。
窒化物、炭化物を高温のΔ−スデナイ１〜に固溶するＩ
Ｃめである。次に水冷する。水冷した後再び７５０″Ｃ
に加熱し、ここで４時間保持し、その１褒空ン９１する
。
１５ｕ明の効果」
本発明の弁用鋼【よ、熱１１１ｊ疲労強磨か人きなもの
となる。特に８００℃以上においては、疲労強度はイン
コネル７５１より６人さい。即ら、Ｂ ５０°Ｃにお（
）る熱間疲労強度は１７ ｋｇｆ ／ｍｍ２以上である
。
となる。特に８００℃以上においては、疲労強度はイン
コネル７５１より６人さい。即ら、Ｂ ５０°Ｃにお（
）る熱間疲労強度は１７ ｋｇｆ ／ｍｍ２以上である
。
更に本発明の弁用鋼は、高温にｄ３＋ノる引張り強さも
大ぎい。又高温酸化い少ない。更に高温におりる加工性
も優れている。
大ぎい。又高温酸化い少ない。更に高温におりる加工性
も優れている。
本発明の効果を以下の試験例で一＼゛ｌ証づる。
［試験例］
まず、人気高周波炉にて３ｋｇのインゴットをつくり、
鍛造、圧延にＪ、って９秒類の試料を作製した。９種類
の試料の合金組成は第１表に示づ。ここでＮ０１１〜Ｎ
０９３は本発明品であり、Ｎｏ。
鍛造、圧延にＪ、って９秒類の試料を作製した。９種類
の試料の合金組成は第１表に示づ。ここでＮ０１１〜Ｎ
０９３は本発明品であり、Ｎｏ。
１〜Ｎ０９９は比較例である。比較例のうら、Ｎ０１８
は従来弁用鋼として用いられているＪＩＳ−８Ｕ Ｉ−
１３５系合金であり、又、Ｎｏ、９はＮｉ基合金である
インコネル７５゛１である。そして第１表に示づ組成の
試料を、約１１００℃に３０分保持した後、水冷した。
は従来弁用鋼として用いられているＪＩＳ−８Ｕ Ｉ−
１３５系合金であり、又、Ｎｏ、９はＮｉ基合金である
インコネル７５゛１である。そして第１表に示づ組成の
試料を、約１１００℃に３０分保持した後、水冷した。
次に内ひ７５０℃に加熱して４ ［Ｉｉ間保持しＩこ。
そし−Ｃイの後空冷した。
まず、本発明品及び比較例を用いて熱間疲労強度を調べ
た。１（験）品度は７５０ ’Ｃど８５０℃である。試
験方法は、小野式回転面（ｙ疲労（゛ある。試験結果を
第２表に示す。７５０℃にｄ月〕る熱間疲労強１良は、
本発明品であるＮｏ、ｉ〜Ｎ００３の場合いづ“れも２
１ ｋｇｆ ／ｍｎｕ以」二であった。この値は、Ｎ０
９８とＮｏ、９の場合の中間の値である。８５０℃にａ
＞ ＧＪる熱間疲労強度は、本発明品ＣあるＮ００１〜
Ｎ００３の場合い４゛れも１７ｋｇｆ／ｍｍ２以上であ
った。
た。１（験）品度は７５０ ’Ｃど８５０℃である。試
験方法は、小野式回転面（ｙ疲労（゛ある。試験結果を
第２表に示す。７５０℃にｄ月〕る熱間疲労強１良は、
本発明品であるＮｏ、ｉ〜Ｎ００３の場合いづ“れも２
１ ｋｇｆ ／ｍｎｕ以」二であった。この値は、Ｎ０
９８とＮｏ、９の場合の中間の値である。８５０℃にａ
＞ ＧＪる熱間疲労強度は、本発明品ＣあるＮ００１〜
Ｎ００３の場合い４゛れも１７ｋｇｆ／ｍｍ２以上であ
った。
これに対しく８５０℃におりる熱間疲労強度はＮ０９８
の場合は１５ 、３ ｋｏｒ ／ｍｍ２であり、Ｎ０９
９の場合には１６ 、３ ｋｇｆ ／ｍｍ２Ｃ−あった
。
の場合は１５ 、３ ｋｏｒ ／ｍｍ２であり、Ｎ０９
９の場合には１６ 、３ ｋｇｆ ／ｍｍ２Ｃ−あった
。
このことから、本発明品では１．１ＩＳ−３ＵＩ−１３
５系合金よりも７５０ ’Ｃにお１ノる熱間疲労強度、
８５０℃にＪ３りる熱間疲労強度が大きいことがわかる
。又、本発明では、７５０ ’Ｃにおりる熱間疲労強Ｉ
ｆはインコネル７５１の場合Ｊ：りも小さいが、８５０
℃にお（）る熱間疲労強１文は、溶体化処理を省略した
インコネル７５１の場合よりｔ）１０％程瓜大きいこと
かわかる。
５系合金よりも７５０ ’Ｃにお１ノる熱間疲労強度、
８５０℃にＪ３りる熱間疲労強度が大きいことがわかる
。又、本発明では、７５０ ’Ｃにおりる熱間疲労強Ｉ
ｆはインコネル７５１の場合Ｊ：りも小さいが、８５０
℃にお（）る熱間疲労強１文は、溶体化処理を省略した
インコネル７５１の場合よりｔ）１０％程瓜大きいこと
かわかる。
次に本発明品及び比較例を用いて９００℃に８３（）る
熱間引張り強さを調へた。試験方法は平行部φ５のＪ
ｌ５Ｚ２２０１による１４Δ号試験片を電気か中で９０
０℃１５分加熱保持後３ ｍｍ／分の速度で、ｌＩ３こ
なった。試験結果を第３表に示づ゛。本発明品であるＮ
ｏ、ｉ〜Ｎ００３の場合、熱間引張り強さはいずれも２
２ ｔｔｇｆ ／ Ｉｎｍ２以上であった。
熱間引張り強さを調へた。試験方法は平行部φ５のＪ
ｌ５Ｚ２２０１による１４Δ号試験片を電気か中で９０
０℃１５分加熱保持後３ ｍｍ／分の速度で、ｌＩ３こ
なった。試験結果を第３表に示づ゛。本発明品であるＮ
ｏ、ｉ〜Ｎ００３の場合、熱間引張り強さはいずれも２
２ ｔｔｇｆ ／ Ｉｎｍ２以上であった。
この値は、Ｊ ｆ Ｓ −Ｓ Ｕ ｌ−１３５系合金で
あるＮｏ。
あるＮｏ。
８の場合よりも人さい。
次に本発明品及び比較例を用いＣ１８５０℃で１００吋
間保持した場合の時効の硬さを調べた。
間保持した場合の時効の硬さを調べた。
試験方法は、電気炉で加熱した後１」ツクウ−［ル硬度
ｈ１のＣスケールにて硬さを測定した。試験結果を第４
表に示づ。本発明品であるＮＯ，１〜Ｎｏ。
ｈ１のＣスケールにて硬さを測定した。試験結果を第４
表に示づ。本発明品であるＮＯ，１〜Ｎｏ。
３の場合、いずれもｌ−Ｉ ＲＣ２９以］、−Ｃあった
。この値はＮ０１８の場合よりも大きい。従って本発明
品は、弁座に衝突Ｊるため耐１γ滅性か要請される弁用
鋼として適りる。
。この値はＮ０１８の場合よりも大きい。従って本発明
品は、弁座に衝突Ｊるため耐１γ滅性か要請される弁用
鋼として適りる。
次に本発明品及び比較例を用い（，９００℃で３００１
１ｉ’ｊ間保持した場合の酸化度合いを調べた。
１ｉ’ｊ間保持した場合の酸化度合いを調べた。
試験方法はφ８×１５川１１形状の試オニ１を１０００
℃１時間空焼きした磁性ルツボに入れ、電気炉にて大気
中所定の時間加熱後取り出して秤吊し、試ｆｉｔの酸化
増量を棹出した。試験結果を第５表に示す。
℃１時間空焼きした磁性ルツボに入れ、電気炉にて大気
中所定の時間加熱後取り出して秤吊し、試ｆｉｔの酸化
増量を棹出した。試験結果を第５表に示す。
本発明品であるＮ０８１〜Ｎ０１３の場合、酸化増量は
２．２０〜３．２２ｎ＋ｏ／ｃｍ’であった。これに対
してＮ０１８の場合には３． ７３ｍ１ｌ／ｃｍ’と人
ぎかりた。
２．２０〜３．２２ｎ＋ｏ／ｃｍ’であった。これに対
してＮ０１８の場合には３． ７３ｍ１ｌ／ｃｍ’と人
ぎかりた。
次に本梵明品及び比較例（ＮＯ，８及びＮｏ。
９）を用いて、限界加工率を調べた。この場合、直径１
０ｍｍ、＾さ１０＋ａｍの丸棒状の試第３１を製造し、
その試料の両面から３２ｋｃ＋のハンマーで叩いて１縮
加工を行った。そしてハンマーの振り上げ角度を順次変
え、試料に割れが発生したとぎの圧縮加工率を限界加工
率とした。この試験は、弁のＩＪｔｌ工温度である９５
０℃〜１２００℃の範囲内で温度を種々変更して行った
。試Ｓ結果を図に示Ｊ０図に示ツにうに、本弁明品であ
るＮ００１の場合（ごは、試験温度が１０５５０ ℃以
上ならば、限界加工率は７０％以上の値を示した。図か
ら明らかなようにこの値はＪ Ｉ Ｓ Ｓ Ｕ ｌ−１
３６系合金であるＮ０１８の値よりもかなり人きい。一
方、インコネル７５１であるＮｏ、９の場合には、限界
加工率は４８〜６４％程度とかなり低い。特にインコネ
ル７５１であるＮｏ、９の限界加工率は、最高値でも６
４％しかなかった。
０ｍｍ、＾さ１０＋ａｍの丸棒状の試第３１を製造し、
その試料の両面から３２ｋｃ＋のハンマーで叩いて１縮
加工を行った。そしてハンマーの振り上げ角度を順次変
え、試料に割れが発生したとぎの圧縮加工率を限界加工
率とした。この試験は、弁のＩＪｔｌ工温度である９５
０℃〜１２００℃の範囲内で温度を種々変更して行った
。試Ｓ結果を図に示Ｊ０図に示ツにうに、本弁明品であ
るＮ００１の場合（ごは、試験温度が１０５５０ ℃以
上ならば、限界加工率は７０％以上の値を示した。図か
ら明らかなようにこの値はＪ Ｉ Ｓ Ｓ Ｕ ｌ−１
３６系合金であるＮ０１８の値よりもかなり人きい。一
方、インコネル７５１であるＮｏ、９の場合には、限界
加工率は４８〜６４％程度とかなり低い。特にインコネ
ル７５１であるＮｏ、９の限界加工率は、最高値でも６
４％しかなかった。
第２表 熱Ｉ！ｌ疲労強麿
第３表 ９００”ＣにＪ丼プる引張強ぎ第４表 ε１５
０℃Ｘ １００ｂｒｆ７）時効硬さ第５表 ９００’Ｃ
に於りる耐酸化性
０℃Ｘ １００ｂｒｆ７）時効硬さ第５表 ９００’Ｃ
に於りる耐酸化性
図は、加工温度と限界加工率との関係を示づグラフであ
る。 特許出願人 ト］夕自動車株式会社 価 同 東北特勿ご株′式会社 同 愛三工業株式会礼 代理人 弁理士 大川 宏 同 弁理」−胚谷 修 同 弁理士 丸山明夫 １−続１Ｉｌｉ止盲（方式） １．事件の表４く 昭和５乏３喧口１１請願第１１３５８５０ ’ｒＪ２、
発明の名称 井 川 鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特Ａ’ｌ出願人 股知県黄１１」市トヨタ町１番地 （３２０）ｌ・ヨタ自動車株式会社 代表者 森 １）正 俊 ４、代理人 〒４５０愛λロ県名古屋市中ｔ、１区名駅３丁目３＠の
１１ 昭和５９年１月１１目 （発送ｌ」５９汗１月３１１１） ６．７山正の文４象 加害及び明肺１害 ７、補正の内容 別紙の通り 明細書は浄書で内容に変更なし尚、１！７１＋書の「６
゜前記以外の、発明者、特許出願ノい代理人」の（ｒｌ
ｌ（ごおいてＦ大「−ｊ市」としておりまず。
る。 特許出願人 ト］夕自動車株式会社 価 同 東北特勿ご株′式会社 同 愛三工業株式会礼 代理人 弁理士 大川 宏 同 弁理」−胚谷 修 同 弁理士 丸山明夫 １−続１Ｉｌｉ止盲（方式） １．事件の表４く 昭和５乏３喧口１１請願第１１３５８５０ ’ｒＪ２、
発明の名称 井 川 鋼 ３、補正をする者 事件との関係 特Ａ’ｌ出願人 股知県黄１１」市トヨタ町１番地 （３２０）ｌ・ヨタ自動車株式会社 代表者 森 １）正 俊 ４、代理人 〒４５０愛λロ県名古屋市中ｔ、１区名駅３丁目３＠の
１１ 昭和５９年１月１１目 （発送ｌ」５９汗１月３１１１） ６．７山正の文４象 加害及び明肺１害 ７、補正の内容 別紙の通り 明細書は浄書で内容に変更なし尚、１！７１＋書の「６
゜前記以外の、発明者、特許出願ノい代理人」の（ｒｌ
ｌ（ごおいてＦ大「−ｊ市」としておりまず。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）重量％で炭素が０．２５〜０．３５％、珪素が０
．１〜１．０％、マンカンが５．０〜１５．０％、ニッ
ケルが５．０〜１０．０％、クロムが１８．０〜２５．
０％、銅が０．２〜１．０％、モリブデン及びタングス
テンの少なくとも一種が１．０〜３．０９６、二Δブ及
びバナジウムの少なくとも一種が０．５〜１．５％、窒
素が０゜３５〜０．５５％、ボロンが０．０００５〜０
゜０１％、６３ Ｊ、び不ｉｉＪ避の不純物が含まれ、
残部鉄の組成の合金からなることを特徴とする熱間疲労
強度の大きな弁用鋼。 （２＞８５０″Ｃにお（〕る疲疲労度は、１７ｋｕｒ／
ｍｍ２以上である’＋もｉ′１晶求の範囲第１項記載の
弁用鋼。 （３）９００℃におりる引張り強さは、２２ｋｏｆ／ｍ
ｍ’以上である特許請求の範囲第１項記載の弁用ｍ。 （４）９００℃で３００時間保持したときの酸化増ｍは
、２．２ｍ（］／Ｃｍ２以上である特許請求の範囲第１
ｖＡ記載のブｒ用銅。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18565083A JPS6077964A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 弁用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18565083A JPS6077964A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 弁用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6077964A true JPS6077964A (ja) | 1985-05-02 |
| JPS6213428B2 JPS6213428B2 (ja) | 1987-03-26 |
Family
ID=16174475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18565083A Granted JPS6077964A (ja) | 1983-10-04 | 1983-10-04 | 弁用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6077964A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6389645A (ja) * | 1986-10-01 | 1988-04-20 | Toyota Motor Corp | 弁用鋼 |
| JPH03177543A (ja) * | 1989-12-05 | 1991-08-01 | Toyota Motor Corp | 弁用鋼 |
| EP0686442A3 (en) * | 1991-07-31 | 1996-12-18 | Trw Inc | Method of manufacturing exhaust valves |
| EP3636792A1 (en) * | 2018-10-12 | 2020-04-15 | Borgwarner Inc. | Novel austenitic alloys for turbochargers |
-
1983
- 1983-10-04 JP JP18565083A patent/JPS6077964A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6389645A (ja) * | 1986-10-01 | 1988-04-20 | Toyota Motor Corp | 弁用鋼 |
| JPH03177543A (ja) * | 1989-12-05 | 1991-08-01 | Toyota Motor Corp | 弁用鋼 |
| EP0686442A3 (en) * | 1991-07-31 | 1996-12-18 | Trw Inc | Method of manufacturing exhaust valves |
| EP3636792A1 (en) * | 2018-10-12 | 2020-04-15 | Borgwarner Inc. | Novel austenitic alloys for turbochargers |
| CN111041386A (zh) * | 2018-10-12 | 2020-04-21 | 博格华纳公司 | 用于涡轮增压器的新颖的奥氏体合金 |
| US11434556B2 (en) | 2018-10-12 | 2022-09-06 | Borgwarner Inc. | Austenitic alloys for turbochargers |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6213428B2 (ja) | 1987-03-26 |
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