JPS607730B2 - ロ−タ式オ−プンエンド精紡機 - Google Patents
ロ−タ式オ−プンエンド精紡機Info
- Publication number
- JPS607730B2 JPS607730B2 JP12987780A JP12987780A JPS607730B2 JP S607730 B2 JPS607730 B2 JP S607730B2 JP 12987780 A JP12987780 A JP 12987780A JP 12987780 A JP12987780 A JP 12987780A JP S607730 B2 JPS607730 B2 JP S607730B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- yarn
- rotor
- spinning machine
- navel
- type open
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H4/00—Open-end spinning machines or arrangements for imparting twist to independently moving fibres separated from slivers; Piecing arrangements therefor; Covering endless core threads with fibres by open-end spinning techniques
- D01H4/40—Removing running yarn from the yarn forming region, e.g. using tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はロータ式オープンエンド精織機、さらに詳し
くはロータの紡出口ガイド‘こ関する。
くはロータの紡出口ガイド‘こ関する。
その目的は紡出安定性が高く、従来のオープンエンド精
紙機では綾出困難であった低撚係数あるいは少横成繊維
本数の紬番手糸を高品質を保ち鮫出可能とする糟紡機を
提案するにある。従来のロータ式オープンエンド装置に
よる糸条形成の１例を第１図により説明すると、供給０
ーラ１とプレッサー２によって供給されたスライバー３
を開綾装置４で開繊し高速回転するロータ５に供給する
。
紙機では綾出困難であった低撚係数あるいは少横成繊維
本数の紬番手糸を高品質を保ち鮫出可能とする糟紡機を
提案するにある。従来のロータ式オープンエンド装置に
よる糸条形成の１例を第１図により説明すると、供給０
ーラ１とプレッサー２によって供給されたスライバー３
を開綾装置４で開繊し高速回転するロータ５に供給する
。
繊維６はロータの回転によりロータ最大径部の内壁面７
に圧着集積され繊維東８を形成する。この繊維東８の一
部に種糸を挿入し糸を引きだせば、繊維東８が内壁面７
から離れるやいなや、ロータ５の１回転ごとに一つの燃
がその繊維東８にかけられ、連結した糸９が形成される
。この種のロータ式オープンエンド装置においては、ロ
ー夕８の回転中心軸上にあるガイドチューブ１０の入口
には加撚される繊維東８の糸切れを防止するために第２
図にて示すようなガイドすなわち平滑な案内面をもつラ
ッパ状に開□し放射方向に溝があるネーブル１１が取り
つけてある。また紡糸ロータ５内に供給される繊維６と
加燃されて糸９になりつつある繊維東８との接触を防ぐ
ために半円盤状のセパレータ１２が前記ガイドチューブ
１０の一側に前記ネーブル１１と共に装着されている。
従釆ロータ式オープンエンド精織の加燃される糸との接
触部分ネーブル１１には、炭素鋼のバフ研摩したものあ
るいは、炭素鋼の溝付きにバフ研摩したものが用いられ
ていたがこのようなネーフルでは、例えばアクリル繊維
１．５０×３８柳原綿を使用し、番手１／５がｍ、撚係
数Ｑ＝１１５（撚係数は＝篭肇詩苧での紡出では糸切れ
がなく安定した状態で生産ができるが撚係数Ｑ＝９７ま
たはＱ＝７５にした時および同じ原綿を使用してより細
い構成本数の少ない糸（例えば番手１／７がｍ、Ｑ＝１
０８）を続出しようとした時には糸切れ数が増加して生
産は難かしくなる。
に圧着集積され繊維東８を形成する。この繊維東８の一
部に種糸を挿入し糸を引きだせば、繊維東８が内壁面７
から離れるやいなや、ロータ５の１回転ごとに一つの燃
がその繊維東８にかけられ、連結した糸９が形成される
。この種のロータ式オープンエンド装置においては、ロ
ー夕８の回転中心軸上にあるガイドチューブ１０の入口
には加撚される繊維東８の糸切れを防止するために第２
図にて示すようなガイドすなわち平滑な案内面をもつラ
ッパ状に開□し放射方向に溝があるネーブル１１が取り
つけてある。また紡糸ロータ５内に供給される繊維６と
加燃されて糸９になりつつある繊維東８との接触を防ぐ
ために半円盤状のセパレータ１２が前記ガイドチューブ
１０の一側に前記ネーブル１１と共に装着されている。
従釆ロータ式オープンエンド精織の加燃される糸との接
触部分ネーブル１１には、炭素鋼のバフ研摩したものあ
るいは、炭素鋼の溝付きにバフ研摩したものが用いられ
ていたがこのようなネーフルでは、例えばアクリル繊維
１．５０×３８柳原綿を使用し、番手１／５がｍ、撚係
数Ｑ＝１１５（撚係数は＝篭肇詩苧での紡出では糸切れ
がなく安定した状態で生産ができるが撚係数Ｑ＝９７ま
たはＱ＝７５にした時および同じ原綿を使用してより細
い構成本数の少ない糸（例えば番手１／７がｍ、Ｑ＝１
０８）を続出しようとした時には糸切れ数が増加して生
産は難かしくなる。
この糸切れの原因としては、第３図に示すロータの繊維
集東面７Ａとネーブル１１Ｂの間で撚が挿入されるが、
撚係数Ｑの少ない糸または構成本数の少ない糸を紡出し
ようとした場合には、ロー夕の繊維集東面７Ａでの撚込
み（燃伝播）が少なく「す抜けの状態で糸切れが多くな
り続出が不可能になる。
集東面７Ａとネーブル１１Ｂの間で撚が挿入されるが、
撚係数Ｑの少ない糸または構成本数の少ない糸を紡出し
ようとした場合には、ロー夕の繊維集東面７Ａでの撚込
み（燃伝播）が少なく「す抜けの状態で糸切れが多くな
り続出が不可能になる。
このような糸切れ数を減少する方法として、ネーブル１
１に鋭い凸部を表面に形成したもの、あるいは「 ネー
ブル表面を研摩後耐摩耗の表面処理を施こし次いでホー
ニング加工を行ったもの等が試みられている。しかしそ
れらのネーブルの問題点として紙出された糸の毛羽数の
増加、糸強力の低下等があり満足しえるものが得られて
いない。この発明は上記の問題点に着目しなされたもの
であって、その要旨は、ロータ式オープンエンド糟紙機
において、ロータ内壁面に集積した繊維東をはぎ取り同
時にこの繊維東を加燃する際の最初の接触位置ガイドの
接触表面は、微細な凹凸面上に硬質材を被覆し１０点平
均表面あらさ（Ｒｚ）が３〜３０一肌となしてあること
を特徴とするロータ式オープンエンド糟紡機である。
１に鋭い凸部を表面に形成したもの、あるいは「 ネー
ブル表面を研摩後耐摩耗の表面処理を施こし次いでホー
ニング加工を行ったもの等が試みられている。しかしそ
れらのネーブルの問題点として紙出された糸の毛羽数の
増加、糸強力の低下等があり満足しえるものが得られて
いない。この発明は上記の問題点に着目しなされたもの
であって、その要旨は、ロータ式オープンエンド糟紙機
において、ロータ内壁面に集積した繊維東をはぎ取り同
時にこの繊維東を加燃する際の最初の接触位置ガイドの
接触表面は、微細な凹凸面上に硬質材を被覆し１０点平
均表面あらさ（Ｒｚ）が３〜３０一肌となしてあること
を特徴とするロータ式オープンエンド糟紡機である。
この糟紡機の最初の接触位置ガイド、すなわちネーブル
１１は通常「炭素鋼、溝付き、バフ研摩したものを使用
し、その表面に研摩材粒度＃３２０〜＃３０のサンドブ
ラストまたは液体ホーニングを用いてその接触面をブラ
ステングして微細な凹凸面を形成し、その表面上に硬化
クロムまたは複合超硬質クロム等の硬質材を５〜５０仏
の程度の厚さに被覆し、Ｒｚが３〜３０仏の（十点平均
あらさ）となっているこのネーブルを取付けた糟紡機は
低撚係数、少構成繊維本数の糸であっても徹出安定性が
高く、毛羽数が高く、毛羽数が少なく、糸強力が高い高
品質糸を得ることができた。
１１は通常「炭素鋼、溝付き、バフ研摩したものを使用
し、その表面に研摩材粒度＃３２０〜＃３０のサンドブ
ラストまたは液体ホーニングを用いてその接触面をブラ
ステングして微細な凹凸面を形成し、その表面上に硬化
クロムまたは複合超硬質クロム等の硬質材を５〜５０仏
の程度の厚さに被覆し、Ｒｚが３〜３０仏の（十点平均
あらさ）となっているこのネーブルを取付けた糟紡機は
低撚係数、少構成繊維本数の糸であっても徹出安定性が
高く、毛羽数が高く、毛羽数が少なく、糸強力が高い高
品質糸を得ることができた。
なおここでいう１０点平均表面あらさＲｚとはＩＳＯ／
Ｒ４６８一１９６６にもとづき測定した値である。ロー
夕式オープンエンド精紡機で低撚係数、少繊維構成本数
でも糸切れなく紡出できるポイントは、ネーブル１１が
適正な凹凸面（数Ａｍの表面あらさ）であり、適正な繊
維束との摩擦抵抗をもたなければならない。
Ｒ４６８一１９６６にもとづき測定した値である。ロー
夕式オープンエンド精紡機で低撚係数、少繊維構成本数
でも糸切れなく紡出できるポイントは、ネーブル１１が
適正な凹凸面（数Ａｍの表面あらさ）であり、適正な繊
維束との摩擦抵抗をもたなければならない。
摩擦抵抗が小さいと繊維東８の撚込み（撚伝播）が少な
くす抜けの状態で糸切れが多く紡出が不可能となる。逆
に摩擦抵抗が大きいと撚込みが強すぎて繊維東８がねじ
れ切れの状態で糸切れし紡出が不能になる。第３図に示
したロータ最大怪部内壁面集積繊維７Ａ点とネーブル１
１Ｂ点と捲取ローラ１３Ｃ点の間に於ける撚伝播は、ネ
ーブル１１Ｂ点と繊維東８のマサッ抵抗が大きい場合７
Ａ点と１１８点の間で強くなる。
くす抜けの状態で糸切れが多く紡出が不可能となる。逆
に摩擦抵抗が大きいと撚込みが強すぎて繊維東８がねじ
れ切れの状態で糸切れし紡出が不能になる。第３図に示
したロータ最大怪部内壁面集積繊維７Ａ点とネーブル１
１Ｂ点と捲取ローラ１３Ｃ点の間に於ける撚伝播は、ネ
ーブル１１Ｂ点と繊維東８のマサッ抵抗が大きい場合７
Ａ点と１１８点の間で強くなる。
マサッ抵抗には糸のころがリマサッ抵抗と引張りマサッ
抵抗があり、第４図に示すごとくネーブル１１８にサン
ドブラスト又は液体ホーニングを行うと数仏机の凹凸を
もつ１１６表面になり糸目体のころがリマサッ抵抗が大
きくなるこのころがりがマサッ抵抗を大きくする事が７
Ａ点での撚伝播を強くし、紙出時のす抜けによる糸切れ
を減少させる効果をもたらす。サンドプラストまたは液
体ホーニングの研摩材粒度＃は数値が小さくなる程表面
があらくなりネーブルと糸とのマサッ抵抗が大きくなる
事が、織出糸９の張力を測定する事により明らかになっ
た。
抵抗があり、第４図に示すごとくネーブル１１８にサン
ドブラスト又は液体ホーニングを行うと数仏机の凹凸を
もつ１１６表面になり糸目体のころがリマサッ抵抗が大
きくなるこのころがりがマサッ抵抗を大きくする事が７
Ａ点での撚伝播を強くし、紙出時のす抜けによる糸切れ
を減少させる効果をもたらす。サンドプラストまたは液
体ホーニングの研摩材粒度＃は数値が小さくなる程表面
があらくなりネーブルと糸とのマサッ抵抗が大きくなる
事が、織出糸９の張力を測定する事により明らかになっ
た。
ネーブル１１のマサッ抵抗は、サンドブラスト液体ホー
ニングの粒度＃の種類により必要な値をとりうる事がで
きる。実験結果より粒度＃は、紡出すべき原綿と番手に
応じ＃３２０〜＃３０の間のもので微細な凹凸面を形成
したものが、硬質材で被覆した後の１０点平均表面あら
さが３〜３０ｒ仇となり、好適であることを見出した。
傾向としては、細番手の紡出に対しては粒度＃の数値が
比較的大きいものが適しており、太番手の紡出には、粒
度＃の数値が比較的小さいものが適している。この発明
の糟紡機は以上の構成であり、ネーフルはブラスト処理
した微細な凹凸面上に硬質クロム、複合超硬質クロム等
の硬質材がメッキ被覆され、１０点平均表面あらさが３
〜３０仏のとなっている。これは従来の単にブラスト処
理等で微細な凹凸面を形成したものに比べ、■鋭利な凹
凸面が緩和されて単繊維の切断がなくなり毛羽数が減少
し強度が向上する。■適正の摩擦抵抗を与え織出安定性
が増し、紬番手糸、低撚係数糸の安定紙出を可能とする
。■耐摩耗性を高め長期耐用に耐え安定な紡出を可能と
する。この結果、紡出糸の高品質化、生産性の向上およ
び省力化、省エネルギー化の効果をもたらす。
ニングの粒度＃の種類により必要な値をとりうる事がで
きる。実験結果より粒度＃は、紡出すべき原綿と番手に
応じ＃３２０〜＃３０の間のもので微細な凹凸面を形成
したものが、硬質材で被覆した後の１０点平均表面あら
さが３〜３０ｒ仇となり、好適であることを見出した。
傾向としては、細番手の紡出に対しては粒度＃の数値が
比較的大きいものが適しており、太番手の紡出には、粒
度＃の数値が比較的小さいものが適している。この発明
の糟紡機は以上の構成であり、ネーフルはブラスト処理
した微細な凹凸面上に硬質クロム、複合超硬質クロム等
の硬質材がメッキ被覆され、１０点平均表面あらさが３
〜３０仏のとなっている。これは従来の単にブラスト処
理等で微細な凹凸面を形成したものに比べ、■鋭利な凹
凸面が緩和されて単繊維の切断がなくなり毛羽数が減少
し強度が向上する。■適正の摩擦抵抗を与え織出安定性
が増し、紬番手糸、低撚係数糸の安定紙出を可能とする
。■耐摩耗性を高め長期耐用に耐え安定な紡出を可能と
する。この結果、紡出糸の高品質化、生産性の向上およ
び省力化、省エネルギー化の効果をもたらす。
以下実施例に基づき詳述する。実施例 １
第１図のオープンエンド糟紡機を用し、紡出試験を行な
った。
った。
ネーフル：
原綿：アクリル繊維１．５デニール×３８側紡出条件：
ロータ径 ５仇仰ぐ 回転数 ５０００仇．ｐ．ｍ．紙
出性評価結果（糸切れ回数／３０方ｍ）紡出張力と糸質 以上の結果から実施例からＣ、Ｄ、Ｅ、日は比＊鮫例Ａ
、Ｂ、Ｆ、Ｇに比べ糸切れが少な，く、低燃係数および
少構成本数の糸種の紙出が可能である。
ロータ径 ５仇仰ぐ 回転数 ５０００仇．ｐ．ｍ．紙
出性評価結果（糸切れ回数／３０方ｍ）紡出張力と糸質 以上の結果から実施例からＣ、Ｄ、Ｅ、日は比＊鮫例Ａ
、Ｂ、Ｆ、Ｇに比べ糸切れが少な，く、低燃係数および
少構成本数の糸種の紙出が可能である。
また毛羽数、糸強力も良好で満足できる糸質である。Ｎ
Ｏ．Ｂのネーブルは糸切れが多〈紡出性が充分でなく、
Ｆ、Ｇは毛羽立ちが多く、糸強力が低く糸質が充分でな
い。微細な凹凸面を被覆したもので表面粗さ３仏の以上
が必要である。実施例 ２第１図のオープンエンド精紡
機を用い縁出試験を行なった。
Ｏ．Ｂのネーブルは糸切れが多〈紡出性が充分でなく、
Ｆ、Ｇは毛羽立ちが多く、糸強力が低く糸質が充分でな
い。微細な凹凸面を被覆したもので表面粗さ３仏の以上
が必要である。実施例 ２第１図のオープンエンド精紡
機を用い縁出試験を行なった。
，ネーブル：
原綿：アクリル繊維５デニール×５１側
紡出条件
ロータ径 ６５側？ 回転数 ３０００仇．ｐ．ｍ．続
出性評価結果（糸切れ回遂／１５万の）糸質評価結果 比較例１に比べ実施例Ｊ、Ｋ、Ｌ、Ｎ‘ま低撚係数、小
構成本数の糸種を織出可能とする。
出性評価結果（糸切れ回遂／１５万の）糸質評価結果 比較例１に比べ実施例Ｊ、Ｋ、Ｌ、Ｎ‘ま低撚係数、小
構成本数の糸種を織出可能とする。
比較例Ｎｏ．Ｍは紡出性は良好であるが、糸強力が低く
、毛羽数が多く、糸質が不充分であった。ネーブル表面
に微細な凹凸を与え、さらにその上を被覆処理して表面
粗さ３０山肌以下としなくてはならなし、。ネーブル表
面粗さは、紬番手の織出程細かく、大番手程あらいもの
が良好な結果が得られる。
、毛羽数が多く、糸質が不充分であった。ネーブル表面
に微細な凹凸を与え、さらにその上を被覆処理して表面
粗さ３０山肌以下としなくてはならなし、。ネーブル表
面粗さは、紬番手の織出程細かく、大番手程あらいもの
が良好な結果が得られる。
その範囲は３仏の〜３０山肌が好適である。
第１図はオープンエンド精紡機の断面図、第２図はネー
ブル、セパレーターを取付けたガイドチューブの断面図
、第３図はロータ、ネーブルと糸の加撚状態を示す−部
破断拡大断面図、第４図ａ，ｂは平滑および凹凸のネー
ブル表面と糸のころがりを示すモデル図である。 １……供給ローフー、２……プレッサー、３…・・・ス
ライバー、４・・・・・・開繊装置、５・・・・・・ロ
ー夕、６・・…・繊維、７・・・…最大蓬都内壁面、８
・・・・・・繊維東、９……糸、１０……ガイドチュー
ブ、１１……ネーブル、１２……セパレーター、１３…
…捲取ｏ−フ。 第１図 第２図 第３図 第４図
ブル、セパレーターを取付けたガイドチューブの断面図
、第３図はロータ、ネーブルと糸の加撚状態を示す−部
破断拡大断面図、第４図ａ，ｂは平滑および凹凸のネー
ブル表面と糸のころがりを示すモデル図である。 １……供給ローフー、２……プレッサー、３…・・・ス
ライバー、４・・・・・・開繊装置、５・・・・・・ロ
ー夕、６・・…・繊維、７・・・…最大蓬都内壁面、８
・・・・・・繊維東、９……糸、１０……ガイドチュー
ブ、１１……ネーブル、１２……セパレーター、１３…
…捲取ｏ−フ。 第１図 第２図 第３図 第４図
Claims (1)
- １ ロータ式オープンエンド精紡機において、ロータ内
壁面に集積した繊維束をはぎ取り同時にこの繊維束を加
撚する際の最初の接触位置ガイドの接触表面は、炭素鋼
からなる微細な凹凸面にクロムを主体とする硬質材を被
覆してなり、１０点平均表面あらさ（Ｒｚ）が３〜３０
μｍとなしてあることを特徴とするロータ式オープンエ
ンド精紡機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12987780A JPS607730B2 (ja) | 1980-09-17 | 1980-09-17 | ロ−タ式オ−プンエンド精紡機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12987780A JPS607730B2 (ja) | 1980-09-17 | 1980-09-17 | ロ−タ式オ−プンエンド精紡機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5756529A JPS5756529A (en) | 1982-04-05 |
| JPS607730B2 true JPS607730B2 (ja) | 1985-02-26 |
Family
ID=15020518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12987780A Expired JPS607730B2 (ja) | 1980-09-17 | 1980-09-17 | ロ−タ式オ−プンエンド精紡機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS607730B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6184706U (ja) * | 1985-08-21 | 1986-06-04 | ||
| JPS62178852U (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-13 | ||
| JPH0664430U (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-13 | タキロン株式会社 | 組立式園芸用囲い枠 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59150121A (ja) * | 1983-02-16 | 1984-08-28 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 紡績糸の製造方法 |
| JPH089156Y2 (ja) * | 1993-05-06 | 1996-03-13 | 高周波熱錬株式会社 | 周面に小孔が開口する軸部材の表面焼入れ装置 |
-
1980
- 1980-09-17 JP JP12987780A patent/JPS607730B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6184706U (ja) * | 1985-08-21 | 1986-06-04 | ||
| JPS62178852U (ja) * | 1986-05-06 | 1987-11-13 | ||
| JPH0664430U (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-13 | タキロン株式会社 | 組立式園芸用囲い枠 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5756529A (en) | 1982-04-05 |
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