JPS6065717A - 無水炭酸ソ−ダの製造方法 - Google Patents
無水炭酸ソ−ダの製造方法Info
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- JPS6065717A JPS6065717A JP58172151A JP17215183A JPS6065717A JP S6065717 A JPS6065717 A JP S6065717A JP 58172151 A JP58172151 A JP 58172151A JP 17215183 A JP17215183 A JP 17215183A JP S6065717 A JPS6065717 A JP S6065717A
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- Japan
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- reactor
- sodium bicarbonate
- slurry
- liquid bottom
- thermal decomposition
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01D—COMPOUNDS OF ALKALI METALS, i.e. LITHIUM, SODIUM, POTASSIUM, RUBIDIUM, CAESIUM, OR FRANCIUM
- C01D7/00—Carbonates of sodium, potassium or alkali metals in general
- C01D7/12—Preparation of carbonates from bicarbonates or bicarbonate-containing product
- C01D7/126—Multi-step processes, e.g. from trona to soda ash
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- Organic Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は無水炭酸ソーダの乎・遣方法、特に塩化アンモ
ニウムと重曹を交互に析出せしめるＤ［謂塩安ソーダ方
法、或は重曹のみを析出上しめ、塩化アンモニウムは蒸
留してアンモニアは回収し、これを循環使用する所謂ア
ンモニアソーダ法等により製造せしめた粗迎曹を原料と
して出来るだけ低い熱エネルギーを用℃・、客易月誂収
紺で無水炭酸ソーダを得る方法に係るものである。
ニウムと重曹を交互に析出せしめるＤ［謂塩安ソーダ方
法、或は重曹のみを析出上しめ、塩化アンモニウムは蒸
留してアンモニアは回収し、これを循環使用する所謂ア
ンモニアソーダ法等により製造せしめた粗迎曹を原料と
して出来るだけ低い熱エネルギーを用℃・、客易月誂収
紺で無水炭酸ソーダを得る方法に係るものである。
無水炭酸ソーダは各種工菜用薬品、医療品原料等に広く
用いられて℃・る。
用いられて℃・る。
近年社会全体が低ｈｌｔ長８：′ｊ代に入り、産業界に
強調されている。この様な社会情勢下に、この種産業に
おいても出来るだけコストダウンを行なうことにより、
利益率の向上を計らねばならず、その有力な手段として
収率の向上と、省エネルギー化が要求される。かかる観
点から、例えば重曹及び／又はセスキ炭酸ソーダを炭酸
ソーダ濃厚溶液に懸濁させ、Ｎａ）ＩＣＯａとして３５
０〜６００％のスラリーとなし、温度１５０°Ｃ以上、
塔底圧力５〜１２Ｋｐ／ｉ、塔頂圧力１〜１０Ｋｇ／ｃ
ｄの範囲で水蒸気と向流接触させて一段で分解し、炭酸
ソーダ無水塩を懸濁状態で得る方法が提案されている。
強調されている。この様な社会情勢下に、この種産業に
おいても出来るだけコストダウンを行なうことにより、
利益率の向上を計らねばならず、その有力な手段として
収率の向上と、省エネルギー化が要求される。かかる観
点から、例えば重曹及び／又はセスキ炭酸ソーダを炭酸
ソーダ濃厚溶液に懸濁させ、Ｎａ）ＩＣＯａとして３５
０〜６００％のスラリーとなし、温度１５０°Ｃ以上、
塔底圧力５〜１２Ｋｐ／ｉ、塔頂圧力１〜１０Ｋｇ／ｃ
ｄの範囲で水蒸気と向流接触させて一段で分解し、炭酸
ソーダ無水塩を懸濁状態で得る方法が提案されている。
（特公昭５７−２６５２号公報参照〕
参照上ながら、この方法は粗重曹或はセスキ炭酸ソーダ
の分解率を高め、無水炭酸ソーダの転化率を向上せしめ
る点では一応の成果を期待し得るものの、その請求の範
囲にも明記されている様に、反応を一段で実施する関係
上、１曹から無水炭酸ソーダへの変化の過程での任意な
条件選定ができないことやスラリー上下間混合があるた
め、水蒸気即ち熱エネルギーを著しく要する等の欠点か
あり、省エネルギーの見地からの考慮は殆んど払われて
いない。
の分解率を高め、無水炭酸ソーダの転化率を向上せしめ
る点では一応の成果を期待し得るものの、その請求の範
囲にも明記されている様に、反応を一段で実施する関係
上、１曹から無水炭酸ソーダへの変化の過程での任意な
条件選定ができないことやスラリー上下間混合があるた
め、水蒸気即ち熱エネルギーを著しく要する等の欠点か
あり、省エネルギーの見地からの考慮は殆んど払われて
いない。
本発明者は、十分高収率で、しかも出芽るだけ少ないエ
ネルギーで粗重曹がら無水炭酸ソーダを得ることを目的
として種々研究、横側した結果、粗重曹を分解する工程
を制御して特定の液底体が生成する様に多段に分割して
実施することにより前記目的を達成し得ることを見出し
た。かくして本発明は、粗重曹を熱分解せしめて無水炭
酸ソーダを製造するに当り、熱分解を、液底体が実質的
に順次（ＮａＨＣＯ３）−１（ＮａｚＣＯ３・３ＮａＨ
ＯＯ３及び／又はＮａ２Ｃ０３−ＮａＨＣＯｓ−２Ｈ２
０）→（Ｎａ２０ＣＨ）を有するか或はＮａ２００３−
＋Ｎａ２ＣＯ３・３ＮａＨＯＯ３−＋Ｎａ２ＣＯ３・Ｎ
ａＨＣＯ３−２Ｈ２０−＋Ｎａ２ＣＯ３を有する様に多
段に分割して突流せしめることを特徴とする無水炭酸ソ
ーダの製造方法を提供するにある。
ネルギーで粗重曹がら無水炭酸ソーダを得ることを目的
として種々研究、横側した結果、粗重曹を分解する工程
を制御して特定の液底体が生成する様に多段に分割して
実施することにより前記目的を達成し得ることを見出し
た。かくして本発明は、粗重曹を熱分解せしめて無水炭
酸ソーダを製造するに当り、熱分解を、液底体が実質的
に順次（ＮａＨＣＯ３）−１（ＮａｚＣＯ３・３ＮａＨ
ＯＯ３及び／又はＮａ２Ｃ０３−ＮａＨＣＯｓ−２Ｈ２
０）→（Ｎａ２０ＣＨ）を有するか或はＮａ２００３−
＋Ｎａ２ＣＯ３・３ＮａＨＯＯ３−＋Ｎａ２ＣＯ３・Ｎ
ａＨＣＯ３−２Ｈ２０−＋Ｎａ２ＣＯ３を有する様に多
段に分割して突流せしめることを特徴とする無水炭酸ソ
ーダの製造方法を提供するにある。
本発明において、先づ原料とブ、にる粗ア・曹（：ｌ、
塩化アンモニウムと１曹とを夫々結晶として交互に析出
させる所謂塩安ソーダ法、或は重曹のみを結晶として得
、塩化アンモニウムは溶液として得、これを蒸留してア
ンモニアを回収し、再循坤する所謂アンモニアソーダ法
の何れによって得られたものでも差し支えなく、主とし
てアンモニアの炭酸塩を不純物として含有している１、
曹である。
塩化アンモニウムと１曹とを夫々結晶として交互に析出
させる所謂塩安ソーダ法、或は重曹のみを結晶として得
、塩化アンモニウムは溶液として得、これを蒸留してア
ンモニアを回収し、再循坤する所謂アンモニアソーダ法
の何れによって得られたものでも差し支えなく、主とし
てアンモニアの炭酸塩を不純物として含有している１、
曹である。
かかる粗重曹は先づ不純物として主として含まれている
アンモニアの炭酸塩を熱分解により炭酸ガスとアンモニ
アに分解し得る程度の温度、例えは常圧において約５０
〜１ｏｏ℃程度の湿度をかげることにより実施されるが
、好ましくは後述する様に重曹の熱分解により生成した
炭酸ガスと水蒸気が用いられる。
アンモニアの炭酸塩を熱分解により炭酸ガスとアンモニ
アに分解し得る程度の温度、例えは常圧において約５０
〜１ｏｏ℃程度の湿度をかげることにより実施されるが
、好ましくは後述する様に重曹の熱分解により生成した
炭酸ガスと水蒸気が用いられる。
かくして得られた重曹は、その液底体組成がＮａ２００
３ ・３ＮａＨ（！Ｏｓ又はＮａ２Ｃ０３・ＩＪａＨＣ
Ｏ８・２Ｈ２０或はこれら両者の混合物→Ｎａ２００Ｂ
の順、或はＮａ２ＣＯｓ ・３ＮａＨＣＯｓ−＋Ｎａ２
ＣＯ３・ＮａＨＣＯａ ・２Ｈ２０＋Ｎａ２００３のｌ
１ｌｉ’ｌに熱分解される。
３ ・３ＮａＨ（！Ｏｓ又はＮａ２Ｃ０３・ＩＪａＨＣ
Ｏ８・２Ｈ２０或はこれら両者の混合物→Ｎａ２００Ｂ
の順、或はＮａ２ＣＯｓ ・３ＮａＨＣＯｓ−＋Ｎａ２
ＣＯ３・ＮａＨＣＯａ ・２Ｈ２０＋Ｎａ２００３のｌ
１ｌｉ’ｌに熱分解される。
本発明において、上記の如き各液底体組成を経て熱分解
を実施せしめるには、これら液底体を生成せしめる条件
に従わねばならないが、本発明者の検討により、これら
諸条件が今回新らたに見出された。即ち、その条件とは
、添伺の釦、１図のグラフに示したものであり、グラフ
中縦軸は、反応器内の圧力（ａｔｍ）を、横軸には温１
１’（℃）が夫々示されている。そして夫々の液底体の
生成条件は、このグラフに示された温度と圧力に基づく
ことが見出された。
を実施せしめるには、これら液底体を生成せしめる条件
に従わねばならないが、本発明者の検討により、これら
諸条件が今回新らたに見出された。即ち、その条件とは
、添伺の釦、１図のグラフに示したものであり、グラフ
中縦軸は、反応器内の圧力（ａｔｍ）を、横軸には温１
１’（℃）が夫々示されている。そして夫々の液底体の
生成条件は、このグラフに示された温度と圧力に基づく
ことが見出された。
以下これに基づき本発明の詳細な説明する。
液底体としてＮａ２ＣＯ３・３ＮａＣ！Ｏａを生成せし
めるには、グラフ中のＢの領域に示した温度と圧力が採
用される。又、液底体としてＮａ２ＣＯ３・ＮａＨＣＯ
３・２Ｈ２０を生成せしめるには、グラフ中のＣの領域
に示した温度と圧力が採用される。
めるには、グラフ中のＢの領域に示した温度と圧力が採
用される。又、液底体としてＮａ２ＣＯ３・ＮａＨＣＯ
３・２Ｈ２０を生成せしめるには、グラフ中のＣの領域
に示した温度と圧力が採用される。
又、液底体としてＮａｚＣＯ３−３ＮａＨＣＯ３とＮａ
２ＣＯ３・ＮａＨＣＯｓ・２Ｈ２０の混合物を生成せし
める場合には、グラフ中のＢとＣの境界領域の温度と圧
力が採用される。
２ＣＯ３・ＮａＨＣＯｓ・２Ｈ２０の混合物を生成せし
める場合には、グラフ中のＢとＣの境界領域の温度と圧
力が採用される。
又、液底体として先づＮａ２ＣＯｓ−３ＮａＨＣＯａを
生成せしめ、次いでＮａｚＣＯａ−ＮａＨＣＯａ・２Ｈ
ｚＯを生成せしめる場合には、夫々対応する削記液底体
の生成伽件が個別に採用される・ 又、液底体としてＮａ ２ Ｃｏ ｓを生成せしめる場
合には、前述したどの場合を採用しても、グラフ中のＤ
の領域に示した温度と圧力が採用される。
生成せしめ、次いでＮａｚＣＯａ−ＮａＨＣＯａ・２Ｈ
ｚＯを生成せしめる場合には、夫々対応する削記液底体
の生成伽件が個別に採用される・ 又、液底体としてＮａ ２ Ｃｏ ｓを生成せしめる場
合には、前述したどの場合を採用しても、グラフ中のＤ
の領域に示した温度と圧力が採用される。
尚、グラフ中のＡの領域は、ＮａＨＣ！０３が、又、Ｅ
の領域はＮａＨＣＯｓ・Ｈ２Ｏが夫々安定に存在する温
度と圧力の領域である。
の領域はＮａＨＣＯｓ・Ｈ２Ｏが夫々安定に存在する温
度と圧力の領域である。
これら液底体を夫々生成せしめる為には前記の如く湿度
と圧力を要するが、これらは通常炭酸ガスと水蒸気によ
って与えられる。これらは生成される各液底体毎に与え
られるが、それらは全て独立した外部のエネルギー源か
ら与えることも出来るが、本発明においては出来るだけ
低エネルギーを用いることが目的の一つであるので、本
発明に従って順次液底体を生成せしめていく工程におい
て発生する炭酸ガスと水蒸気を利用するのが最も好まし
い。その与え方は、成る液底体の生成時に発生した炭酸
ガスと水蒸気を、その液底体の前段の液底体の生成の為
に、直接その熱分解工程に導入する方法が採用される。
と圧力を要するが、これらは通常炭酸ガスと水蒸気によ
って与えられる。これらは生成される各液底体毎に与え
られるが、それらは全て独立した外部のエネルギー源か
ら与えることも出来るが、本発明においては出来るだけ
低エネルギーを用いることが目的の一つであるので、本
発明に従って順次液底体を生成せしめていく工程におい
て発生する炭酸ガスと水蒸気を利用するのが最も好まし
い。その与え方は、成る液底体の生成時に発生した炭酸
ガスと水蒸気を、その液底体の前段の液底体の生成の為
に、直接その熱分解工程に導入する方法が採用される。
そしてこの場合所定の液底体を維拮すると共に熱収支上
必要な会件を得るための幅度や圧力の調整は、炭酸ガス
や水蒸気を移送せしめる例えば配管のバルブの開閉度に
より容易に行なうことが出来る。
必要な会件を得るための幅度や圧力の調整は、炭酸ガス
や水蒸気を移送せしめる例えば配管のバルブの開閉度に
より容易に行なうことが出来る。
本発明方法の実施に際し、かかる炭酸カスと水蒸気の与
え方を採用すると、どの工程における液底体の生成に際
してもそれ以上外部の４１１１の新らたなエネルギー源
を必要としない利点かある。
え方を採用すると、どの工程における液底体の生成に際
してもそれ以上外部の４１１１の新らたなエネルギー源
を必要としない利点かある。
本発明方法の実施に際し、熱分解に要するエネルギーは
、１曹から無水炭酸ソーダへ順次熱分解していく方向と
は逆方向、即ち、最初の熱源はｈ３ｉ終熱分解物でよ、
るＮａ ２ ＣＯ３か作ｙ、底体として生成される工程
に与えられ、熱分解工程の進行とは逆方向へ移送され、
そしてｉｆに前述した粗重曹の精製工程に送られる。本
発明において、粗重曹の精製工程から排出される水蒸気
量は、あまり多ずぎると、それだけ不必要なエネルギー
が無駄に消費されることになり、逆にあまり少ないと各
工程での液底体の生成が不安定となったり或は粗１曹の
精製に支障を来たす虞れがある。この為、精製工程から
排出される水蒸気量は、全体ガスに対し５０容量チ以下
、特に４０容量チ以下となる様に調節することが好まし
い。
、１曹から無水炭酸ソーダへ順次熱分解していく方向と
は逆方向、即ち、最初の熱源はｈ３ｉ終熱分解物でよ、
るＮａ ２ ＣＯ３か作ｙ、底体として生成される工程
に与えられ、熱分解工程の進行とは逆方向へ移送され、
そしてｉｆに前述した粗重曹の精製工程に送られる。本
発明において、粗重曹の精製工程から排出される水蒸気
量は、あまり多ずぎると、それだけ不必要なエネルギー
が無駄に消費されることになり、逆にあまり少ないと各
工程での液底体の生成が不安定となったり或は粗１曹の
精製に支障を来たす虞れがある。この為、精製工程から
排出される水蒸気量は、全体ガスに対し５０容量チ以下
、特に４０容量チ以下となる様に調節することが好まし
い。
かくすることにより、実質的に無水炭酸ソーダへの転化
率を最大に保持しつつ、最も少ない熱エネルギーでの分
解が可能となる。
率を最大に保持しつつ、最も少ない熱エネルギーでの分
解が可能となる。
本発明方法の実施に際し、用いられる反応装置形式とし
ては、種々の形式を採用し得る。しかしながら１ＮａＨ
ＯＯｓを液底体とする粗重曹精製工程以外の各分解工程
は完全混合形式の反応装置が好ましい。又、粗重曹の精
製工程にはガスと固体が交流的に接触するバグミキサー
やりボ好ましい。
ては、種々の形式を採用し得る。しかしながら１ＮａＨ
ＯＯｓを液底体とする粗重曹精製工程以外の各分解工程
は完全混合形式の反応装置が好ましい。又、粗重曹の精
製工程にはガスと固体が交流的に接触するバグミキサー
やりボ好ましい。
本発明において、生成される各液底体のスラリー濃度は
比較的広範囲に採用し仕る。得られる生成物スラリー濃
度は、製品取得の立場からは出来るだけ高磯度である方
が有利でル〕るが、実際には、熱交換器等へのスケール
の付着やｈＬ拌等の取り扱い操作、装置内の固型分によ
る治れ等を考慮すると、低濃片の方が好ましい。この為
、例えばＮａｚＣＯａが液底体となる装ぼを例に採ると
、液底体の生成は低濃度で行ない、これを固液濃縮サイ
クロンにかけ、反応器内よりもスラリー濃度を高くして
生成物と１〜で取り出し、液はＮａｚＣＱ３生成工程に
循環せしめることにより、円滑な操作を連続して実施す
ることが出来る。
比較的広範囲に採用し仕る。得られる生成物スラリー濃
度は、製品取得の立場からは出来るだけ高磯度である方
が有利でル〕るが、実際には、熱交換器等へのスケール
の付着やｈＬ拌等の取り扱い操作、装置内の固型分によ
る治れ等を考慮すると、低濃片の方が好ましい。この為
、例えばＮａｚＣＯａが液底体となる装ぼを例に採ると
、液底体の生成は低濃度で行ない、これを固液濃縮サイ
クロンにかけ、反応器内よりもスラリー濃度を高くして
生成物と１〜で取り出し、液はＮａｚＣＱ３生成工程に
循環せしめることにより、円滑な操作を連続して実施す
ることが出来る。
このような手段は他の液底体生成工程にも勿論適用せし
めることが出来、一般に反応器内スラリー濃度は何れの
場合にも１０〜６０ｗｔ％ｉ％度が適当である。
めることが出来、一般に反応器内スラリー濃度は何れの
場合にも１０〜６０ｗｔ％ｉ％度が適当である。
次に本発明を実施例により詣、明する。
第２図は本発明を実施するための製造法の一例を示すク
ローチャートであり、アンモニアソーダ法によって得ら
れた粗重曹１（組成ＮａＨＯＯ３８１，０％、Ｎａ２ｃ
ｏｇ ｏ、ｓ％、ＮＨ４ＣＯ３４，１％、ＮａＣｌＯ３
％、Ｈ２Ｏ１４，０％）を供給器２を通して１８９５Ｋ
Ｌｉ／時の一定速度で、バグミキサータイプの反応器３
に供給し、反応器９より５９０ Ｋ９／時（Ｃｏ２：
４２．８ ｖｏユ％、Ｈ２Ｏ： ５７．２ｖｏ１％）の
割合で発生してくる混合ガス七と充分に接触させた。反
応器３内の温度は７５℃で、反応器より出て行くガス４
は、５２ｏＫｙ／時（００２： ６６．４ｖｏ１％ 、
Ｈ２Ｏ： ３３．６ ｖｏ１％ ）であった。反応器
３の出口スラリ−６は１９１０ Ｋ９／時でスラリー濃
度７６．５ ｗｔ％であった。このスラリーに反応器９
内のスラリー１０を液体サイクロン１１にかけたオーバ
ー液１３を３３０に９７時の割合で供給し、スラリー濃
度６５．０ｗｔ％のスラリー８として、押し込みポンプ
７を経て反応器９に供給した。反応器９は内循機構を持
つ、完全混合型反応器で反応器１６より６６５に９／時
（ｃｏ２： １７．０Ｍ０１％、 Ｈ２Ｏ： ８３．Ｏ
ｖｏ１％）の割合で発生してくる混合ガス】５が供給さ
れ、自動制御により、反応器内温度１３０℃、圧力３．
１５ ａｔｍにコントロールされている。反応器９を出
るスラリー１４は、液底体としてＮＨ４ＣＯ３・３Ｎａ
ＨＣＯｓをもち１９８０Ｋｇ／時でスラ’） Ｐｓｍは
５０．５ｗｔ％であった。
ローチャートであり、アンモニアソーダ法によって得ら
れた粗重曹１（組成ＮａＨＯＯ３８１，０％、Ｎａ２ｃ
ｏｇ ｏ、ｓ％、ＮＨ４ＣＯ３４，１％、ＮａＣｌＯ３
％、Ｈ２Ｏ１４，０％）を供給器２を通して１８９５Ｋ
Ｌｉ／時の一定速度で、バグミキサータイプの反応器３
に供給し、反応器９より５９０ Ｋ９／時（Ｃｏ２：
４２．８ ｖｏユ％、Ｈ２Ｏ： ５７．２ｖｏ１％）の
割合で発生してくる混合ガス七と充分に接触させた。反
応器３内の温度は７５℃で、反応器より出て行くガス４
は、５２ｏＫｙ／時（００２： ６６．４ｖｏ１％ 、
Ｈ２Ｏ： ３３．６ ｖｏ１％ ）であった。反応器
３の出口スラリ−６は１９１０ Ｋ９／時でスラリー濃
度７６．５ ｗｔ％であった。このスラリーに反応器９
内のスラリー１０を液体サイクロン１１にかけたオーバ
ー液１３を３３０に９７時の割合で供給し、スラリー濃
度６５．０ｗｔ％のスラリー８として、押し込みポンプ
７を経て反応器９に供給した。反応器９は内循機構を持
つ、完全混合型反応器で反応器１６より６６５に９／時
（ｃｏ２： １７．０Ｍ０１％、 Ｈ２Ｏ： ８３．Ｏ
ｖｏ１％）の割合で発生してくる混合ガス】５が供給さ
れ、自動制御により、反応器内温度１３０℃、圧力３．
１５ ａｔｍにコントロールされている。反応器９を出
るスラリー１４は、液底体としてＮＨ４ＣＯ３・３Ｎａ
ＨＣＯｓをもち１９８０Ｋｇ／時でスラ’） Ｐｓｍは
５０．５ｗｔ％であった。
このスラリー１４はヘッド差により反応器１６に供給さ
れた。反応器１６は、反応器９と同型の反応器で、反応
器１９より６２０に７／時（ＣＨ２：９．２ｖｏ１％、
Ｈ２Ｏ： ９０．８ ｖｏ１％）の割合で発生してく
る混合ガス１８が供給され、自動制御により、反応器内
温度１４０℃、圧力３．３０ ａｔｍにコントロールさ
れている。反応器１６を出るスラリー１７は、液底体と
してＮａ２Ｃ０３−ＮａＨＣＯ３・２Ｈ２０を持ち、ス
ラリーが度ば５２．２Ｗｔヴで、流量１９３０に９７時
であった。このスラリー１７は、ヘッド差により反応器
１９に供給される。反応器１９は、反応器９と同型の反
応器で、この加熱には３０ ａｔａ蒸気２０が７８０Ｋ
ｇＺ時が使用された。反応器１９も自動制御により先度
１５０℃、圧力３．９０ ａｔｍにコントロールされて
いる。
れた。反応器１６は、反応器９と同型の反応器で、反応
器１９より６２０に７／時（ＣＨ２：９．２ｖｏ１％、
Ｈ２Ｏ： ９０．８ ｖｏ１％）の割合で発生してく
る混合ガス１８が供給され、自動制御により、反応器内
温度１４０℃、圧力３．３０ ａｔｍにコントロールさ
れている。反応器１６を出るスラリー１７は、液底体と
してＮａ２Ｃ０３−ＮａＨＣＯ３・２Ｈ２０を持ち、ス
ラリーが度ば５２．２Ｗｔヴで、流量１９３０に９７時
であった。このスラリー１７は、ヘッド差により反応器
１９に供給される。反応器１９は、反応器９と同型の反
応器で、この加熱には３０ ａｔａ蒸気２０が７８０Ｋ
ｇＺ時が使用された。反応器１９も自動制御により先度
１５０℃、圧力３．９０ ａｔｍにコントロールされて
いる。
反応器１９出ロスラリ−２１は、液底体としてＮａ２Ｃ
！Ｏｓを持ち、スラリー濃度は３ｏｗｔチ、流量的３０
００に５＋／時であった。このスラリー２１は、液体サ
イクロン２２により、濃縮スラリー２４．１３］ＯＫ９
／時と上澄２２液１８５に９／時に分けられ、上澄は反
応器１９へ濃縮スラリーが取り出された。取り出された
スラリー組成は次の通りであった。
！Ｏｓを持ち、スラリー濃度は３ｏｗｔチ、流量的３０
００に５＋／時であった。このスラリー２１は、液体サ
イクロン２２により、濃縮スラリー２４．１３］ＯＫ９
／時と上澄２２液１８５に９／時に分けられ、上澄は反
応器１９へ濃縮スラリーが取り出された。取り出された
スラリー組成は次の通りであった。
Ｎａ２００ａ ９２７ Ｋｇ１時
ＮａＨＯＯ３６１
Ｈ２０３１８、／７
ＮａＯユ ４
この時の分解率は供給重曹基準で９６．０％であった。
実施例２
第３図は本発明を実施する為の製造法の又別の一例を示
すクローチャートであり、アンモニアソーダ法によって
製造された粗１曹１（組成ＮａＣ１０，３％、Ｈ２Ｏ］
４４．０％がテーブルフィーダー２により１８９０に
７／時の一定速度でバグミキサータイプの反応器３に供
給され、反応器９より５９５に９／時（Ｃ！０２ ：
４１．１ ｖｏ１％、 Ｈ２Ｏ： ５８．９ｖＯ１％）
の割合で発生して来た混合ガス５と充分に接触させた。
すクローチャートであり、アンモニアソーダ法によって
製造された粗１曹１（組成ＮａＣ１０，３％、Ｈ２Ｏ］
４４．０％がテーブルフィーダー２により１８９０に
７／時の一定速度でバグミキサータイプの反応器３に供
給され、反応器９より５９５に９／時（Ｃ！０２ ：
４１．１ ｖｏ１％、 Ｈ２Ｏ： ５８．９ｖＯ１％）
の割合で発生して来た混合ガス５と充分に接触させた。
反応器３内の温度は７５℃で、反応器より出て行くガス
４は５１５に９／時（ＣＯ２６６，４ＶＯＩ ％ 、
Ｈ２Ｏ３３，６ＶＯＩ ％ ）であった。反応器出口ス
ラリ−６は１９３０に９／時で、スラリー濃ルは７４．
９ ｗｔ％であった。このスラリーに反応器９内のスラ
リーを液体サイクロン１１にかげたオーバー液１３を２
９０に９／時の割合で供給し、スラリー濃度６５． Ｏ
ｗｔ％のスラリー８として、押し込みポンプ７を経て、
反応器９に供給した。反応器９は、内循栴構をもつ完全
混合型反応器で、反応器１６より発生して来る００２１
５．８ＶＯ１％、Ｈ２Ｏ１３４，２ｖｏ１％の混合ガス
１５を反応器９内温度が１３０℃となるように供給した
ところ、その流量は６８５に９／時であった。
４は５１５に９／時（ＣＯ２６６，４ＶＯＩ ％ 、
Ｈ２Ｏ３３，６ＶＯＩ ％ ）であった。反応器出口ス
ラリ−６は１９３０に９／時で、スラリー濃ルは７４．
９ ｗｔ％であった。このスラリーに反応器９内のスラ
リーを液体サイクロン１１にかげたオーバー液１３を２
９０に９／時の割合で供給し、スラリー濃度６５． Ｏ
ｗｔ％のスラリー８として、押し込みポンプ７を経て、
反応器９に供給した。反応器９は、内循栴構をもつ完全
混合型反応器で、反応器１６より発生して来る００２１
５．８ＶＯ１％、Ｈ２Ｏ１３４，２ｖｏ１％の混合ガス
１５を反応器９内温度が１３０℃となるように供給した
ところ、その流量は６８５に９／時であった。
応器出ロカス開閉弁で調節した。反応器９を出るスラリ
ーは、液底体としてＮａｚＯＯｓ −３ＮａＨＣＣ＋３
を持ち、流量２０２０にり／時スラリー濃度４８１ｗｔ
％であった。このスラリーはポンプ１４により反応器１
６に供給された。反応器１６は反応器９と同型の反応器
で、この加熱には３０１ａｔａ蒸気１７が使用された。
ーは、液底体としてＮａｚＯＯｓ −３ＮａＨＣＣ＋３
を持ち、流量２０２０にり／時スラリー濃度４８１ｗｔ
％であった。このスラリーはポンプ１４により反応器１
６に供給された。反応器１６は反応器９と同型の反応器
で、この加熱には３０１ａｔａ蒸気１７が使用された。
この蒸気流量は、反応器１６内の温度が１７０℃となる
ように自動制御によりコントロールされている。この時
の蒸気平均使用量は、８０４ＫＳｌ／時であった。また
、反応器１６内圧力は５．１ ａｔｍになるよう出口ガ
ス開閉弁によってコントロールされた。反応器１６出ロ
スラリ−は、液底体としてＮａ ２６０ ａを持ち、ス
ラリー濃度は３０ｗｔ％、流量２７００Ｋｇ１時であっ
た。このスラリー１８は液体サイクロン１９により濃縮
スラリー２１と上澄液２０に分けられ、上澄液は再び反
応器１６へ戻された。このようにして得られた濃縮スラ
ＩＪ −の組成は次の通りであった。
ように自動制御によりコントロールされている。この時
の蒸気平均使用量は、８０４ＫＳｌ／時であった。また
、反応器１６内圧力は５．１ ａｔｍになるよう出口ガ
ス開閉弁によってコントロールされた。反応器１６出ロ
スラリ−は、液底体としてＮａ ２６０ ａを持ち、ス
ラリー濃度は３０ｗｔ％、流量２７００Ｋｇ１時であっ
た。このスラリー１８は液体サイクロン１９により濃縮
スラリー２１と上澄液２０に分けられ、上澄液は再び反
応器１６へ戻された。このようにして得られた濃縮スラ
ＩＪ −の組成は次の通りであった。
Ｎａ２ＣＯｓ ９ ］ ５ Ｋｇ
ＮａＨＣＯａ ８３ Ｋ９
Ｈ２０３４ＯＫ９
ＮａＣ１４Ｋｇ
この時の分解率は供給重曹基準で９４６ヂであった。
実施、例３
第３図において、アンモニアソーダ法によって製造され
た粗重曹ｌ（組成ＮａＨＣＯ３８１，Ｏチ。
た粗重曹ｌ（組成ＮａＨＣＯ３８１，Ｏチ。
１１ａ２ＣＯｓ Ｏ，８％、 Ｎ１（４ＨＣＯ３４，１
％、 ＮａＣ１０，３％、 Ｈ２Ｏ１４０条）がテーブ
ルフィーダー２により１８９０Ｋｑ／時の一定速度でバ
グミキサータイプの反応器３に供給され、反応器９より
５９２に７／時（００２４２，ＯＶＯ１％、 Ｈ２Ｏｓ
８．ＯＶＯ：１％）の害１１台で発生して来た混合ガ
ス５と充分に接触させた。反応器３内の借１度は７５℃
で、反応器より出て行くガス４は５２０Ｋｙ／時（００
２６６，４ｖｏ１％、 ＨｚＯ３３，６ｖｏ１％）であ
った。反応器出口スラリ−６は、１９２０に９７時で、
スラリー砲度は７５２ｗｔ％であった。このスラリーに
反応器９内のスラリーを液体サイクロン１１にかけたオ
ーバー液１３を３ｏｏｔｙ／時の割合で供給し、スラリ
ー濃度６５．０ｗｔ％のスラリー８として押し込み、ポ
ンプ７を経て、反応器９に供給した。反応器９は、内循
機構をもつ完全混合型反応器で、反応器】６より発生し
て来る００２１５．６ ｖｏ１％、Ｈ２Ｏ８４，４ｖｏ
ｌ ％の混合ガス１５を反応器９内温度が１７０℃とな
るように供給したところ、その流量は７００に９／時で
あった。又、反応器９内圧力は９．５ ａｔｍとなるよ
う反応器出口ガス開閉弁で調節した。反応器９を出るス
ラリーは液底体としてＮａｚＣＯａ ・Ｎａ’ＨＯＯ３
・２Ｈ２０を持ち、流量２０３０に９／時スラリー濃度
４５．４Ｗｔ係であった。このスラリーはポンプ１４に
より反応器１６に供給された。反応器１６は反応器９と
同型の反応器で、この加熱には３０ ａｔａ蒸気１７が
使用された。この蒸気流量は、反応器１６内の温度が２
００℃となるように自動制御によりコントロールされて
いる。この時の蒸気平均使用骨は８３６に＆／時であっ
た。また、反応器１６内圧力は１０．１ ａｔｍになる
よう出口ガス開閉弁によってコントロールされた。反応
器１６出ロスラリ−は、液底体としてＮａ ２ ＣＯ３
を持ち、スラリー濃度は３０ ｗｔ％、流ｆ（２８００
Ｋｇ ７時であった。このスラリー１８は液体サイクロ
ン］９により濃縮スラリー２１と上澄液２０に分けられ
、上澄液は再び反応器１６へ戻された。このようにして
得られた濃縮スラリー０組＋１ｉ、ψ、は次の通りであ
った。
％、 ＮａＣ１０，３％、 Ｈ２Ｏ１４０条）がテーブ
ルフィーダー２により１８９０Ｋｑ／時の一定速度でバ
グミキサータイプの反応器３に供給され、反応器９より
５９２に７／時（００２４２，ＯＶＯ１％、 Ｈ２Ｏｓ
８．ＯＶＯ：１％）の害１１台で発生して来た混合ガ
ス５と充分に接触させた。反応器３内の借１度は７５℃
で、反応器より出て行くガス４は５２０Ｋｙ／時（００
２６６，４ｖｏ１％、 ＨｚＯ３３，６ｖｏ１％）であ
った。反応器出口スラリ−６は、１９２０に９７時で、
スラリー砲度は７５２ｗｔ％であった。このスラリーに
反応器９内のスラリーを液体サイクロン１１にかけたオ
ーバー液１３を３ｏｏｔｙ／時の割合で供給し、スラリ
ー濃度６５．０ｗｔ％のスラリー８として押し込み、ポ
ンプ７を経て、反応器９に供給した。反応器９は、内循
機構をもつ完全混合型反応器で、反応器】６より発生し
て来る００２１５．６ ｖｏ１％、Ｈ２Ｏ８４，４ｖｏ
ｌ ％の混合ガス１５を反応器９内温度が１７０℃とな
るように供給したところ、その流量は７００に９／時で
あった。又、反応器９内圧力は９．５ ａｔｍとなるよ
う反応器出口ガス開閉弁で調節した。反応器９を出るス
ラリーは液底体としてＮａｚＣＯａ ・Ｎａ’ＨＯＯ３
・２Ｈ２０を持ち、流量２０３０に９／時スラリー濃度
４５．４Ｗｔ係であった。このスラリーはポンプ１４に
より反応器１６に供給された。反応器１６は反応器９と
同型の反応器で、この加熱には３０ ａｔａ蒸気１７が
使用された。この蒸気流量は、反応器１６内の温度が２
００℃となるように自動制御によりコントロールされて
いる。この時の蒸気平均使用骨は８３６に＆／時であっ
た。また、反応器１６内圧力は１０．１ ａｔｍになる
よう出口ガス開閉弁によってコントロールされた。反応
器１６出ロスラリ−は、液底体としてＮａ ２ ＣＯ３
を持ち、スラリー濃度は３０ ｗｔ％、流ｆ（２８００
Ｋｇ ７時であった。このスラリー１８は液体サイクロ
ン］９により濃縮スラリー２１と上澄液２０に分けられ
、上澄液は再び反応器１６へ戻された。このようにして
得られた濃縮スラリー０組＋１ｉ、ψ、は次の通りであ
った。
Ｎａ２００ｇ ９２４ Ｋｇ
ＮａＨＯＯａ ７０ Ｋｐ
Ｈ２０３４０Ｋ＜１
ＮａＣ１’、 ４Ｋｙ
この時の分解率は供給重曹基準で９５４％であった。
ｆＪ’ １図は本発明方法を実が１１する為の和平価図
。 第２図は本発明方法の一例を９、：施する為のフローチ
ャート。 第３図は本発明方法の又別の一例を実施する為のフロー
チャートである。 う七δ６− ノ（（°Ｃン − 才／図 手続補正書彷式） 昭和５９年 ２月ノ３日 特許庁長官 若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１７２１５１号 ２、発明の名称 無水炭酸ソーダの製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目１番２号。 名称 （００４）旭硝子株式会社 ４、代理人 〒１０５ ５、補正命令の日付 昭和５９年１月３１日 （発送日） ８、補正により増加する発明の数 なし７、補正の対象
明細書
。 第２図は本発明方法の一例を９、：施する為のフローチ
ャート。 第３図は本発明方法の又別の一例を実施する為のフロー
チャートである。 う七δ６− ノ（（°Ｃン − 才／図 手続補正書彷式） 昭和５９年 ２月ノ３日 特許庁長官 若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５８年特許願第１７２１５１号 ２、発明の名称 無水炭酸ソーダの製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目１番２号。 名称 （００４）旭硝子株式会社 ４、代理人 〒１０５ ５、補正命令の日付 昭和５９年１月３１日 （発送日） ８、補正により増加する発明の数 なし７、補正の対象
明細書
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 粗重曹を熱分解せしめて無水炭酸ソーダを製造
するに当り、熱分解を、液底体が実質的に順次（ＮａＨ
ＣＯ３） →（Ｎａ２００ａ ・３ＮａＨＯＯａ及び／
又はＮａ２Ｃ０３−ＮａＨＣＯ３・２Ｈ＋○）−＋ （
Ｎａ２Ｃ０３）を有するか或はＮａＨＯｏ３−＋Ｎａｚ
ＯＯａ ・３ＮａＨＯＯａ−＋Ｎａ２ＣＯｓ −Ｎａ
ＨＯｏ・２ＨｚＯ−＋ＮａｚＯＯ３を有する様に多段に
分割して実施せしめることを特徴とする無水炭酸ソーダ
の製造方法。 （２） 熱分解は、各段で発生した炭酸ガス及び水蒸気
を、夫々前段の分解反応に戻すことにより実施する請求
の範囲（１）の方法。 （３ン 各液底体の生成が、グラフに示した圧力、温度
の関係にある請求の範囲（１）の方法。 （４）粗聾曹を熱分解してＮａ’１１００ｓとする際、
この工程から排出される水蒸気量が、全体ガス方法。 （５） 液底体の生成は、低スラリー疾度で行ない、得
られだ液底体を濃縮装置により濃紺：し次段又は次工程
に移し、スラリー濃度の低い赦は当該反応紮に戻し実施
する請求の１１１１囲（１）の方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58172151A JPS6065717A (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | 無水炭酸ソ−ダの製造方法 |
| EP84111002A EP0138076A3 (en) | 1983-09-20 | 1984-09-14 | Process for producing anhydrous sodium carbonate |
| US06/650,503 US4652437A (en) | 1983-09-20 | 1984-09-14 | Process for producing anhydrous sodium carbonate |
| CA000463397A CA1254715A (en) | 1983-09-20 | 1984-09-17 | Process for producing anhydrous sodium carbonate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58172151A JPS6065717A (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | 無水炭酸ソ−ダの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6065717A true JPS6065717A (ja) | 1985-04-15 |
Family
ID=15936507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58172151A Pending JPS6065717A (ja) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | 無水炭酸ソ−ダの製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4652437A (ja) |
| EP (1) | EP0138076A3 (ja) |
| JP (1) | JPS6065717A (ja) |
| CA (1) | CA1254715A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5262134A (en) * | 1992-02-21 | 1993-11-16 | Fmc Corporation | Process for producing sodium salts from brines of sodium ores |
| US5288472A (en) * | 1993-02-08 | 1994-02-22 | Ruiz Raymundo L | Process for the recovery of the sodium hydroxide and sodium chloride from the effluent of a diaphragm cell as solid sodium bicarbonate |
| US5989505A (en) * | 1996-03-18 | 1999-11-23 | Solvay Minerals, Inc. | Method for recovery of alkali values from trona using air stripping |
| CN101112998B (zh) * | 2007-07-09 | 2010-05-19 | 钟劲光 | 纯碱的制备方法 |
| ES2753437T3 (es) * | 2008-12-03 | 2020-04-08 | Westinghouse Electric Co Llc | Procedimiento y sistema de limpieza química con inyección de vapor |
| SG11202105804QA (en) * | 2019-03-27 | 2021-06-29 | Ptt Public Company Ltd | A preparation of sodium bicarbonate from carbon dioxide |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US439330A (en) * | 1890-10-28 | Leonhard a | ||
| US1503481A (en) * | 1922-10-31 | 1924-08-05 | Solvay Process Co | Process of forming sodium carbonate |
| GB210628A (en) * | 1923-02-06 | 1924-02-07 | Carl Sundstrom | Process of manufacture of a sodium compound |
| US1583663A (en) * | 1923-11-19 | 1926-05-04 | Solvay Process Co | Process of forming sodium carbonate |
| US1911794A (en) * | 1929-03-25 | 1933-05-30 | Solvay Process Co | Process for the production of sodium sesquicarbonate |
| US2038025A (en) * | 1932-03-30 | 1936-04-21 | Mathieson Alkali Works Inc | Manufacture of sodium sesquicarbonate from bicarbonate |
| GB765602A (en) * | 1953-11-02 | 1957-01-09 | Diamond Alkali Co | Improvements in or relating to the manufacture of alkali metal carbonates |
| US3028215A (en) * | 1959-12-02 | 1962-04-03 | Fmc Corp | Preparation of sodium carbonate |
| US3113834A (en) * | 1961-04-17 | 1963-12-10 | Wyandotte Chemicals Corp | Dense sodium carbonate process |
| US3328130A (en) * | 1964-06-25 | 1967-06-27 | Fmc Corp | Dissolution of trona at elevated temperature and pressure |
| NL123781C (ja) * | 1964-07-02 | |||
| US3944500A (en) * | 1975-01-13 | 1976-03-16 | Allied Chemical Corporation | Production of low bulk density product from sodium bicarbonate |
| US3984527A (en) * | 1975-01-13 | 1976-10-05 | Allied Chemical Corporation | Production of low bulk density product from sodium bicarbonate by the use of an inert gas stream |
| US4048389A (en) * | 1976-02-18 | 1977-09-13 | Union Carbide Corporation | Cathode or cathode collector arcuate bodies for use in various cell systems |
| GB1563546A (en) * | 1976-09-03 | 1980-03-26 | Central Glass Co Ltd | Preparation of sodium carbonate anhydride |
| JPS5331000A (en) * | 1976-09-03 | 1978-03-23 | Central Glass Co Ltd | Production of heavy sodium carbonate |
-
1983
- 1983-09-20 JP JP58172151A patent/JPS6065717A/ja active Pending
-
1984
- 1984-09-14 EP EP84111002A patent/EP0138076A3/en not_active Withdrawn
- 1984-09-14 US US06/650,503 patent/US4652437A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-09-17 CA CA000463397A patent/CA1254715A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4652437A (en) | 1987-03-24 |
| EP0138076A3 (en) | 1987-08-12 |
| CA1254715A (en) | 1989-05-30 |
| EP0138076A2 (en) | 1985-04-24 |
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