JPS6063269A - 吸収式ヒ−トポンプ - Google Patents
吸収式ヒ−トポンプInfo
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- JPS6063269A JPS6063269A JP59167726A JP16772684A JPS6063269A JP S6063269 A JPS6063269 A JP S6063269A JP 59167726 A JP59167726 A JP 59167726A JP 16772684 A JP16772684 A JP 16772684A JP S6063269 A JPS6063269 A JP S6063269A
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- JP
- Japan
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- solvent
- heat pump
- working fluid
- absorption
- fluid
- Prior art date
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/047—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for absorption-type refrigeration systems
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- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は吸収式のヒートポンプ及び、さらにはそのよう
なヒートポンプ用の作動流体に関する。
なヒートポンプ用の作動流体に関する。
従来の技術
低温帯域からそれよりも高温の帯域へ熱を移すヒート＋
Ｉ？ンプ類は、周知である。吸収式ヒートポンプでは、
適当な非点の流体が周囲の低温帯域熱を採りつつ低圧力
で蒸発する。かくして生じた蒸気は次いで吸収器へ移り
、そこで蒸気は該流体よりも高い沸点の溶剤中に吸収さ
れる。このようにして作られた溶液は次いでボイラ（−
！たけ発生器）へ送られ、該流体を蒸気として追い出す
ために加熱され、その高温溶剤は熱交換器を経て吸収器
へ戻される。ｔＩＬ体が蒸発するＫつれて、発生される
圧力は、その蒸気を凝縮器で凝縮させ、それにより熱を
高温帯域へ放出するのに足る圧力である。
Ｉ？ンプ類は、周知である。吸収式ヒートポンプでは、
適当な非点の流体が周囲の低温帯域熱を採りつつ低圧力
で蒸発する。かくして生じた蒸気は次いで吸収器へ移り
、そこで蒸気は該流体よりも高い沸点の溶剤中に吸収さ
れる。このようにして作られた溶液は次いでボイラ（−
！たけ発生器）へ送られ、該流体を蒸気として追い出す
ために加熱され、その高温溶剤は熱交換器を経て吸収器
へ戻される。ｔＩＬ体が蒸発するＫつれて、発生される
圧力は、その蒸気を凝縮器で凝縮させ、それにより熱を
高温帯域へ放出するのに足る圧力である。
その凝縮物は、次いで膨張弁を介して蒸発器て戻され、
その１ザイクルが完了する。
その１ザイクルが完了する。
ヒートポンプ作動流体としてのある物質の適性は、いく
つかの因子に依存する。従って、適当な沸点を有するこ
とに加えて、作動流体物質は、普通、毒性、引火性及び
腐食性に関して許容しうるものでなければならない。吸
収式ヒー） ＋（？ンプ系Ｋにおいては、溶剤も、これ
らに関して満足すべきものでなければならない。溶剤の
沸点は、発生器（ボイラ）から作動流体に伴なって溶剤
が蒸発し、損失されるのを最小限に抑えるように可及的
に高いのが理想的である。また吸収器と発生器との間の
溶剤の質量流動量をできるだけ少なくし、かくして溶液
熱交換器の所要寸法を小さく限定するには、作動流体及
び溶剤のうちの一方中に他方が溶けた溶液が「ラウール
の法則」から、マイナス（負）の偏シを示すように（す
なわち、その溶液の両成分が一緒になって、それらの各
々の純粋成分の蒸気圧から予測されるよりも低い一つの
蒸気圧値を示すように）、作動流体と溶剤とが相互作用
することも、重要なことである。このような状態は、作
動流体の分子と溶剤分子との間に親和性または吸引性が
存在する場合に生じる。親和性は、しばしば「水素結合
」の観点から解明されうる。
つかの因子に依存する。従って、適当な沸点を有するこ
とに加えて、作動流体物質は、普通、毒性、引火性及び
腐食性に関して許容しうるものでなければならない。吸
収式ヒー） ＋（？ンプ系Ｋにおいては、溶剤も、これ
らに関して満足すべきものでなければならない。溶剤の
沸点は、発生器（ボイラ）から作動流体に伴なって溶剤
が蒸発し、損失されるのを最小限に抑えるように可及的
に高いのが理想的である。また吸収器と発生器との間の
溶剤の質量流動量をできるだけ少なくし、かくして溶液
熱交換器の所要寸法を小さく限定するには、作動流体及
び溶剤のうちの一方中に他方が溶けた溶液が「ラウール
の法則」から、マイナス（負）の偏シを示すように（す
なわち、その溶液の両成分が一緒になって、それらの各
々の純粋成分の蒸気圧から予測されるよりも低い一つの
蒸気圧値を示すように）、作動流体と溶剤とが相互作用
することも、重要なことである。このような状態は、作
動流体の分子と溶剤分子との間に親和性または吸引性が
存在する場合に生じる。親和性は、しばしば「水素結合
」の観点から解明されうる。
解決しようとする問題点
吸収式ピー１ポンプにおい−Ｃ作作動体として使用され
てきている物′巧の例としては、アンモニアがあり、そ
の場合の溶剤は水である。その曲の提案された作動流体
の例としては、モノクロルジフルオロメタン、■−クロ
ルー２．２．２−１ｊフルオロエタン及びｌ、 ｌ、
１．２−テトラフルオロエタンのような弗素化炭化水素
類がある。これらの作動流体と共に使用するための溶剤
の例としては、それらのフルオロ炭化水素化合物中に存
在する酸性水素原子と相互作用しうるわずかに塩基性の
物質がある。これらの流体は、それらに意図された目的
のためには普通満足すべきものではあったが、高い排出
（アウトプット）温度で作動するヒートポンプのために
は余り適当ではない。
てきている物′巧の例としては、アンモニアがあり、そ
の場合の溶剤は水である。その曲の提案された作動流体
の例としては、モノクロルジフルオロメタン、■−クロ
ルー２．２．２−１ｊフルオロエタン及びｌ、 ｌ、
１．２−テトラフルオロエタンのような弗素化炭化水素
類がある。これらの作動流体と共に使用するための溶剤
の例としては、それらのフルオロ炭化水素化合物中に存
在する酸性水素原子と相互作用しうるわずかに塩基性の
物質がある。これらの流体は、それらに意図された目的
のためには普通満足すべきものではあったが、高い排出
（アウトプット）温度で作動するヒートポンプのために
は余り適当ではない。
発明の描成
本発明ｔよ、作動流体が３〜５個の炭素原子を有する飽
和フルオロ炭化水素もしくは飽和フルオロ炭化水素二ー
デルである吸収式ヒートポンプ系を提供する。
和フルオロ炭化水素もしくは飽和フルオロ炭化水素二ー
デルである吸収式ヒートポンプ系を提供する。
本明細書における用語「フルオロ炭化水素」は炭素、水
素及び弗素の原子のみを含む化合物を意味し、また「フ
ルオロ炭化水素エーテル」とは、炭素、水素、弗素及び
酸素の原子のみを含むエーテルを意味するものであり、
各場合に水素及び弗素の両方が存在する。
素及び弗素の原子のみを含む化合物を意味し、また「フ
ルオロ炭化水素エーテル」とは、炭素、水素、弗素及び
酸素の原子のみを含むエーテルを意味するものであり、
各場合に水素及び弗素の両方が存在する。
高い安定性のためには、それらのフルオロ炭化水素及び
フルオロ炭化水素エーテルは、使用中に弗化水素が脱離
されるおそれがある基を含んではならならい。そのよう
な基の例としては、−ＧＨＯＨＦや−ＯＨ２−ＧＨＦ−
ＧＨ２−がある。低引火２ 化性が重要な要件である場合には、水素／弗素の原子比
が、■を越えるべきではない。本発明のフルオロ炭化水
素類及びフルオロ炭化水素エーテル類は、非環式（線状
または分岐状）または環式構造を有しうる。
フルオロ炭化水素エーテルは、使用中に弗化水素が脱離
されるおそれがある基を含んではならならい。そのよう
な基の例としては、−ＧＨＯＨＦや−ＯＨ２−ＧＨＦ−
ＧＨ２−がある。低引火２ 化性が重要な要件である場合には、水素／弗素の原子比
が、■を越えるべきではない。本発明のフルオロ炭化水
素類及びフルオロ炭化水素エーテル類は、非環式（線状
または分岐状）または環式構造を有しうる。
使用しうる非環式炭化水素類の例としては、下記の構造
を有するものがある。
を有するものがある。
１、Ｈ（ＣＦ ２ ） ｎ Ｈ（ｎは３，４または５）
２、 ８（ＯＦ２）、ＣＨ２Ｆ （ｎは２または３）３
． ０Ｆ３（ＯＦ２）ｎＯＨ２Ｆ （ｎは１．２または
３）４、 ０Ｆ３ＣＨＦ（ＯＦ２）ｎＯ８２Ｆ （ｎは
０．１マたは２）５、 ０Ｆ３ＣＨＦ（ＯＦ２’）、、
ＣｌＨＦ２ （ｎは０．１または２）非環式フルオロ炭
化水素類は、先行文献において周知のｔｒｉ方法で得る
ことができる。
２、 ８（ＯＦ２）、ＣＨ２Ｆ （ｎは２または３）３
． ０Ｆ３（ＯＦ２）ｎＯＨ２Ｆ （ｎは１．２または
３）４、 ０Ｆ３ＣＨＦ（ＯＦ２）ｎＯ８２Ｆ （ｎは
０．１マたは２）５、 ０Ｆ３ＣＨＦ（ＯＦ２’）、、
ＣｌＨＦ２ （ｎは０．１または２）非環式フルオロ炭
化水素類は、先行文献において周知のｔｒｉ方法で得る
ことができる。
使用しうる非環式フルオロ炭化水素エーテル類の例とし
ては、３〜５個の炭素原子を有する弗素化ジアルキルエ
ーテルであって、それらの炭素原子のうちの１１固のア
ルファ炭素原子（酸素原子に関して）が少なくとも１個
の弗素置換基を有し、かつそれに隣接するベータ炭素原
子が少なくとも１個の水素置換基を有するエーテルがあ
る。この種のエーテルの例としては、１−メトキシ−１
，１゜２．２−テトラフルオロエタン、１−（２，２，
２−トリフルオロエタンシ）−１，１，２，２−テトラ
フルオロエタン、及び１−メトキシ−１，１，、２−ト
リフルオロエタンを挙げることができる。
ては、３〜５個の炭素原子を有する弗素化ジアルキルエ
ーテルであって、それらの炭素原子のうちの１１固のア
ルファ炭素原子（酸素原子に関して）が少なくとも１個
の弗素置換基を有し、かつそれに隣接するベータ炭素原
子が少なくとも１個の水素置換基を有するエーテルがあ
る。この種のエーテルの例としては、１−メトキシ−１
，１゜２．２−テトラフルオロエタン、１−（２，２，
２−トリフルオロエタンシ）−１，１，２，２−テトラ
フルオロエタン、及び１−メトキシ−１，１，、２−ト
リフルオロエタンを挙げることができる。
使用しうるその他の非環式フルオロ炭化水素の例として
は下記式６の化合物がある。
は下記式６の化合物がある。
６、ＲＯＣＦ２Ｈ
（ここにＲは弗素化Ｇ２−ＪＣ４アルギル基を表わす）
。
。
この種のエーテルは、弗素化アルコールに対してジフル
オロカルベンを付加することにより製造しうる。具体例
としては、■−ジフルオロメトギンー２．２．２−トリ
フルオロエタンがある。
オロカルベンを付加することにより製造しうる。具体例
としては、■−ジフルオロメトギンー２．２．２−トリ
フルオロエタンがある。
使用しうる環式フルオロ炭化水素の例としては、三員環
ないし五員環化合物がある。特に例を挙げればＦ１式７
の化合物がある。
ないし五員環化合物がある。特に例を挙げればＦ１式７
の化合物がある。
７、 Ｒ２Ｈ
７
（Ｒ〜Ｒ置換基のうちの少なくとも４個は弗素を表わし
、残余は水素を表わす。） 適当な環式フルオロ炭化水素の例としては下記式８〜１
４のものがある。
、残余は水素を表わす。） 適当な環式フルオロ炭化水素の例としては下記式８〜１
４のものがある。
使用しつる環式フルオロ炭化水素エーテルの例としては
、四員環及び五員環化合物がある。特に例を挙げれば少
なくとも３個の弗素置換基を有する弗素化オキセタン（
トリメチレンオキシド″）、例えば２．２．３．３−テ
トラフルオロオキセタンがある。
、四員環及び五員環化合物がある。特に例を挙げれば少
なくとも３個の弗素置換基を有する弗素化オキセタン（
トリメチレンオキシド″）、例えば２．２．３．３−テ
トラフルオロオキセタンがある。
環式のフルオロ炭化水素及びフルオロ炭化水素エーテル
は公知法で製造できる。
は公知法で製造できる。
本発明におけるフルオロ化合物は、大気圧下で１５〜７
５℃の温度範囲内の沸点を有し、従って主要目的が低温
帯域の冷凍よりもむしろ高温帯域の加熱であるヒートポ
ンプ、例えば４５〜８０°Ｃの範囲内の排出温度及び１
．５〜１０バールの範囲内の最高作動圧力のヒートポン
プにおける作動流体として特に適当である。
５℃の温度範囲内の沸点を有し、従って主要目的が低温
帯域の冷凍よりもむしろ高温帯域の加熱であるヒートポ
ンプ、例えば４５〜８０°Ｃの範囲内の排出温度及び１
．５〜１０バールの範囲内の最高作動圧力のヒートポン
プにおける作動流体として特に適当である。
本発明の作動流体と共に使用されるべき溶剤の例として
は、既に吸収式ヒートポンプにおいてフルオロ化合物と
共に従来から使用され、または使用することが提某され
た溶剤がある。本発明におけるフルオロ化合物（１／ｌ
ｌ：動流体）は、普通、プロトン・１１（与体として挙
動し、従ってプロトン受容体能を有する溶剤と組合せて
使用するのが有利である。そのようなプロトン受容体能
を有する溶剤の例としては、テトラグリムのようなエー
テル類；アミド９類（Ｎ−アルギルピロリド８ン、例え
ばＮ−メチルビロリド９ンであってもよい）；スルホン
アミ）”ｉ（例：テトラエチルスルホンアミ）ｅ）；尿
素類（例えば王妃式の環式尿素類）がある。
は、既に吸収式ヒートポンプにおいてフルオロ化合物と
共に従来から使用され、または使用することが提某され
た溶剤がある。本発明におけるフルオロ化合物（１／ｌ
ｌ：動流体）は、普通、プロトン・１１（与体として挙
動し、従ってプロトン受容体能を有する溶剤と組合せて
使用するのが有利である。そのようなプロトン受容体能
を有する溶剤の例としては、テトラグリムのようなエー
テル類；アミド９類（Ｎ−アルギルピロリド８ン、例え
ばＮ−メチルビロリド９ンであってもよい）；スルホン
アミ）”ｉ（例：テトラエチルスルホンアミ）ｅ）；尿
素類（例えば王妃式の環式尿素類）がある。
（ここにＱ及びＱのそれぞれは、個々に、水素または低
級アルキル基金表わす）。
級アルキル基金表わす）。
そのような環式原票の一例は、■、３−ジメチルー２−
イミダゾリジノンである。
イミダゾリジノンである。
本発明のヒートポンプ作動流体は在来型の吸収式ヒート
ポンプにおいて適当な溶剤と組合せて使用できる。ヒー
トポンプ作動流体としてのある物質の有用性は、抽出さ
れる熱量と消費仕事量との比である性能係数（ｃｏｐ）
で表わすのが普通である。
ポンプにおいて適当な溶剤と組合せて使用できる。ヒー
トポンプ作動流体としてのある物質の有用性は、抽出さ
れる熱量と消費仕事量との比である性能係数（ｃｏｐ）
で表わすのが普通である。
ある作動流体についての性能係数を推定するには、下記
のデータが必要とされる。
のデータが必要とされる。
（１） その純粋流体の蒸気圧曲線
（１１）純粋溶剤の蒸気圧曲線
（Ｉｌ＋） ヒートポンプで見られる上限濃度及び下限
濃度をカバーする多数の流体／溶剤溶液についての蒸気
圧曲線 （１ｖ）溶剤の分子量 （ｖ）作動流体が曝されるべき温度範囲にわたる作動流
体の蒸気比熱及び液体比熱 （ｖＤ 溶剤の液体比熱 （ｖｌ−ヒートポンプ中で見られる濃度範囲にわたる溶
剤／流体溶液の液体比熱。
濃度をカバーする多数の流体／溶剤溶液についての蒸気
圧曲線 （１ｖ）溶剤の分子量 （ｖ）作動流体が曝されるべき温度範囲にわたる作動流
体の蒸気比熱及び液体比熱 （ｖＤ 溶剤の液体比熱 （ｖｌ−ヒートポンプ中で見られる濃度範囲にわたる溶
剤／流体溶液の液体比熱。
所要データは実験的に及び／または文献情報から得るこ
とができる。
とができる。
本発明を以下実施例によって説明するが、本発明はこれ
らの実ｈＡ例に限定されるものではない。
らの実ｈＡ例に限定されるものではない。
実施例１
作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へギザ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤として１，３−ジ
メチル−２−イミダゾリジノン（＝Ｎ、Ｎ’−ジメチル
エチレン尿素）を用いて吸収式ヒートｙｌ”ｙプ装置を
構成できる。
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤として１，３−ジ
メチル−２−イミダゾリジノン（＝Ｎ、Ｎ’−ジメチル
エチレン尿素）を用いて吸収式ヒートｙｌ”ｙプ装置を
構成できる。
この装置の性能係殻は、種々の器機要素における温度が
下記の（直であると、１．３４となる。
下記の（直であると、１．３４となる。
蒸発器 ０℃
吸収器 ４０℃
発生器 １７０℃
凝縮器 ５０“に
の装置は、循環式温風セントラルヒーティングシステム
（４０〜４５℃）に熱を供給するのに適当である。１（
ｌ Ｋ Ｗの出力についての溶剤及び作動流体の質量流
動速度は下記の通りである。
（４０〜４５℃）に熱を供給するのに適当である。１（
ｌ Ｋ Ｗの出力についての溶剤及び作動流体の質量流
動速度は下記の通りである。
溶剤 ０．０７１３ ｋ！？ ／秒（発生器−溶液熱交
換器−吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０２８７ ｋｇ／秒（発生器−循環器一蒸発
器一吸収器一循環器一溶液熱交換 器系統をめぐる） 実施例２ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へギザ
フルオロ７クロブタン及び吸収用溶剤としてテトラグリ
ムを用いて吸収式ヒートポンプを構成できる。
換器−吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０２８７ ｋｇ／秒（発生器−循環器一蒸発
器一吸収器一循環器一溶液熱交換 器系統をめぐる） 実施例２ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へギザ
フルオロ７クロブタン及び吸収用溶剤としてテトラグリ
ムを用いて吸収式ヒートポンプを構成できる。
この装置の性能係数は、その種々の器機要素における温
度が下ｉｒｌの値であるときに、 １．３１となる。
度が下ｉｒｌの値であるときに、 １．３１となる。
蒸発器 ０℃
吸収器 ４０°Ｃ
発生器 １７０℃
凝縮器 ５０’に
の装置は循環式温風セントラルヒーティングシステム（
４０〜４５℃）に熱を供給するのに適当である。ｌ０Ｋ
Ｗの出力についての流体及び溶剤の質量流動速度は下記
の通りである。
４０〜４５℃）に熱を供給するのに適当である。ｌ０Ｋ
Ｗの出力についての流体及び溶剤の質量流動速度は下記
の通りである。
溶剤 ０．０９３６１９／秒
流体 ０．０２５７ｋｌｉ’／秒
（それぞれ実施例１と同じ流動系統）
実施例３
作動流体として、 １− （２，２，２−トリフルオロ
エトキシ）−１，１，２，２−テトラフルオロエタン及
び吸収用溶剤としてテトラグリムを用いて吸収式ヒート
ポンプを構成できる。この性能係数は種々の器機要素に
おける温度が下記の値であるときに、１．２２となる。
エトキシ）−１，１，２，２−テトラフルオロエタン及
び吸収用溶剤としてテトラグリムを用いて吸収式ヒート
ポンプを構成できる。この性能係数は種々の器機要素に
おける温度が下記の値であるときに、１．２２となる。
蒸発器 ０℃
２、Ｈ（ＯＦ２）ｎＯ８２Ｆ （ｎは２または３）３．
０Ｆ３（ＯＦ２）ｎＣＨ２Ｆ （ｎは１，２または３
）４、ＣＦ３ＣＨＦ （ＯＦ２）ｎＯＨ２Ｆ （ｎは０
．１ マたは２）５、 ０Ｆ３０ＨＦ（ＣＦ２）１□Ｃ
ｒＨＦ２（ｎは０．１または２）非環式フルオロ炭化水
素類は、先行文献において周知の諸方法で得ることがで
きる。
０Ｆ３（ＯＦ２）ｎＣＨ２Ｆ （ｎは１，２または３
）４、ＣＦ３ＣＨＦ （ＯＦ２）ｎＯＨ２Ｆ （ｎは０
．１ マたは２）５、 ０Ｆ３０ＨＦ（ＣＦ２）１□Ｃ
ｒＨＦ２（ｎは０．１または２）非環式フルオロ炭化水
素類は、先行文献において周知の諸方法で得ることがで
きる。
使用しうる非環式フルオロ炭化水素エーテル類の例とし
ては、３〜５個の炭素原子を有する弗素化ジアルキルエ
ーテルであって、それらの炭素原子のうちの１１固のア
ルファ炭素原子（酸素原子に関して）が少なくとも１個
の弗素置換基を有し、かつそれに隣接するベータ炭素原
子が少なくとも１個の水素置換基を有するエーテルがあ
る。この種のエーテルの例としては、■−メトキシー１
，１゜２．２−テトラフルオロエタン、１−（２，２，
２−トリフルオロエトギン）−１，１，２，２−テトラ
フルオロエタン、及びｌ−メトキシ−１，１，２−トリ
フルオロエタンを挙げることができる。
ては、３〜５個の炭素原子を有する弗素化ジアルキルエ
ーテルであって、それらの炭素原子のうちの１１固のア
ルファ炭素原子（酸素原子に関して）が少なくとも１個
の弗素置換基を有し、かつそれに隣接するベータ炭素原
子が少なくとも１個の水素置換基を有するエーテルがあ
る。この種のエーテルの例としては、■−メトキシー１
，１゜２．２−テトラフルオロエタン、１−（２，２，
２−トリフルオロエトギン）−１，１，２，２−テトラ
フルオロエタン、及びｌ−メトキシ−１，１，２−トリ
フルオロエタンを挙げることができる。
使用しうるその他の非環式フルオロ炭化水素の例として
は下記式６の化合物がある。
は下記式６の化合物がある。
６、ＲＯＣ；、Ｆ２Ｏ
（ここにＲは弗素化Ｃ２−ＪＯ４アルキル基を表わす）
。
。
この種のエーテルは、弗素化アルコールＶＣ対してジフ
ルオロカルベンを付加することにより製造しうる。具体
例としては、１−：）フルオロメトキシ−２，２，２−
）リフルオロエタンがある。
ルオロカルベンを付加することにより製造しうる。具体
例としては、１−：）フルオロメトキシ−２，２，２−
）リフルオロエタンがある。
使用しうる環式フルオロ炭化水素の列としては、三員環
ないし五員環化合物がある。特に例を挙げればド紀式７
のｆヒ合物がある。
ないし五員環化合物がある。特に例を挙げればド紀式７
のｆヒ合物がある。
７、 Ｒ２Ｈ
７
（ＩＲ−Ｒ置換基のうちの少なくとも４個は弗素を表わ
し、残余は水素を表わす。） 適当な環式フルオロ炭化水素の例としては下記式８〜１
４のものがある。
し、残余は水素を表わす。） 適当な環式フルオロ炭化水素の例としては下記式８〜１
４のものがある。
使用しつる環式フルオロ炭化水素エーテルの例としては
、四員環及び五員環化合物がある。ｔｒ！ｉに例を挙げ
れば少なくとも３個の弗素置換基を有する弗素化オキセ
タン（トリメチレンオキシド″）、例えば２．２．３．
３−テトラフルオロオキセタンがある。
、四員環及び五員環化合物がある。ｔｒ！ｉに例を挙げ
れば少なくとも３個の弗素置換基を有する弗素化オキセ
タン（トリメチレンオキシド″）、例えば２．２．３．
３−テトラフルオロオキセタンがある。
環式のフルオロ炭化水素及びフルオロ炭化水素エーテル
は公知法で製造できる。
は公知法で製造できる。
本発明におけるフルオロ化合物は、大気圧下で１５〜７
５℃の温度範囲内の沸点を有し、従って主要目的が低温
帯域の冷凍よシもむしろ品温帯域の加熱であるヒートポ
ンプ、例えば４５〜８０℃の範囲内の排出温度及び１．
５〜１０バールの範囲内の最高作動圧力のヒートポンプ
における作動流体として特に適当である。
５℃の温度範囲内の沸点を有し、従って主要目的が低温
帯域の冷凍よシもむしろ品温帯域の加熱であるヒートポ
ンプ、例えば４５〜８０℃の範囲内の排出温度及び１．
５〜１０バールの範囲内の最高作動圧力のヒートポンプ
における作動流体として特に適当である。
本発明の作動流体と共に使用されるべき溶剤の例として
は、既に吸収式ヒートポンプにおいてフルオロ化合物と
共に従来から使用され、または使用することが提某され
た溶剤がある。本発明におけるフルオロ化合物（作動流
体）は、普通、プロトン１１（与体として挙動し、従っ
てプロトン受容体能を有する溶剤と組合せて使用するの
が有利である。そのようなプロトン受容体能を有する溶
剤の例としては、テトラグリムのようなエーテル類；こ
の装置打は循環式温風セントラルヒーティングシステム
（５０〜５５°Ｃ）に熱を供給するのに適当である。ｌ
Ｑ Ｋ Ｗの出力についての溶剤および流体の質ｆｉ：
１７ｉＵ動速度は下記の通りである。
は、既に吸収式ヒートポンプにおいてフルオロ化合物と
共に従来から使用され、または使用することが提某され
た溶剤がある。本発明におけるフルオロ化合物（作動流
体）は、普通、プロトン１１（与体として挙動し、従っ
てプロトン受容体能を有する溶剤と組合せて使用するの
が有利である。そのようなプロトン受容体能を有する溶
剤の例としては、テトラグリムのようなエーテル類；こ
の装置打は循環式温風セントラルヒーティングシステム
（５０〜５５°Ｃ）に熱を供給するのに適当である。ｌ
Ｑ Ｋ Ｗの出力についての溶剤および流体の質ｆｉ：
１７ｉＵ動速度は下記の通りである。
溶剤 ０．２６６に＋９／秒（発生器−溶液熱交換器−
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０３１Ｊ７／秒（発生器−凝縮器一蒸発器一
吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例８ 作動流体として１−（２，２，２−トリフルオロエトキ
シ） −１，１，２，２−テトラフルオロエタン役び吸
収用溶剤としてテトラグリムを用いて掘取式ヒートポン
プを構造できる。この装置の性能係数は種々の器機要素
における１１児度が下記の値であるときに、１．２５と
なる。
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０３１Ｊ７／秒（発生器−凝縮器一蒸発器一
吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例８ 作動流体として１−（２，２，２−トリフルオロエトキ
シ） −１，１，２，２−テトラフルオロエタン役び吸
収用溶剤としてテトラグリムを用いて掘取式ヒートポン
プを構造できる。この装置の性能係数は種々の器機要素
における１１児度が下記の値であるときに、１．２５と
なる。
蒸発器 １０°Ｃ
吸収器 ５５℃
発生器 １９０°Ｃ
凝縮器 ６５℃
この装置は循環式温水セントラルヒーティングシステム
（５５〜６０℃）に熱を供給するのに適当である。ｌ０
ＫＷの出力についての溶剤及び流体の質量流動速度は下
記の通りである。
（５５〜６０℃）に熱を供給するのに適当である。ｌ０
ＫＷの出力についての溶剤及び流体の質量流動速度は下
記の通りである。
溶剤 ０．１７３ｋ１７／秒（発生器−溶液熱交換器−
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０３３ｋｇ／秒（発生器−凝縮器一蒸発器一
吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例９ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へキサ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤としてｌ、３−ジ
メチル−２−イミダゾリジノンを用いて吸収式ヒートポ
ンプを構成できる。この装置の性能係数は種々の器機要
素における温度が下記の値であるときに、１．２６とな
る。
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０３３ｋｇ／秒（発生器−凝縮器一蒸発器一
吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例９ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へキサ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤としてｌ、３−ジ
メチル−２−イミダゾリジノンを用いて吸収式ヒートポ
ンプを構成できる。この装置の性能係数は種々の器機要
素における温度が下記の値であるときに、１．２６とな
る。
蒸発器 １０℃
吸収器 ５０℃
発生器 １８０℃
凝縮器 ６０℃
この装置は、循環式温水セントラルヒーティングシステ
ム（５０〜５５°Ｇ）に熱を供給するのに適当である。
ム（５０〜５５°Ｇ）に熱を供給するのに適当である。
ｌ０ＫＷの出力についての溶剤および流体の質量流動速
度は下肥の通りである。
度は下肥の通りである。
溶剤 ０．０７ ｋｇ／秒（発生器−溶液熱交換器−吸
収器系統をめぐる） 流体 ０．０２９ｋｇ／秒（発生器−凝縮器一蒸発器一
吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例１０ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へキサ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤としてテトラグリ
ムを用いて吸収式ヒートポンプを構成できる。
収器系統をめぐる） 流体 ０．０２９ｋｇ／秒（発生器−凝縮器一蒸発器一
吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例１０ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−へキサ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤としてテトラグリ
ムを用いて吸収式ヒートポンプを構成できる。
この装置の性能係数は種々の器機要素における温度が下
記の値であるときに、１．３６になる。
記の値であるときに、１．３６になる。
蒸発器 ５℃
吸収器 ５０℃
発生器 １８０℃
凝縮器 ６０℃
この装置は循環式温水セントラルヒーティングシステム
（５０〜５５℃）に熱を供給するのに適当である。ＩＱ
ＫＷの出力についての溶剤及び流体の質量流動速度は下
記の通りである。
（５０〜５５℃）に熱を供給するのに適当である。ＩＱ
ＫＷの出力についての溶剤及び流体の質量流動速度は下
記の通りである。
溶剤 ０．１３３ｋｉ７／秒（発生器−溶液熱交換器−
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０２６ｋｌ？／秒（発生器−凝縮器一蒸発器
一吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例１１ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−ヘキサ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤としてテトラグリ
ムを用いて吸収式ヒートポンプｆ：４ｔ！４成できる。
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０２６ｋｌ？／秒（発生器−凝縮器一蒸発器
一吸収器一溶液熱交換器系統を めぐる） 実施例１１ 作動流体としてシス−１，２，３，３，４，４−ヘキサ
フルオロシクロブタン及び吸収用溶剤としてテトラグリ
ムを用いて吸収式ヒートポンプｆ：４ｔ！４成できる。
この装置の性能係数は、種々の器機要素における温度が
下記の値であるときに、１．３６となる。
下記の値であるときに、１．３６となる。
蒸発器 １０℃
吸収器 ５０°Ｃ
発生器 ２００“℃
凝縮器 ６０℃
この装置は循環式温風セントラルヒーティングシステム
（５０〜５５℃）に熱を供給するのＶＣ，ｉ！ｉ当であ
る。ＩＱ Ｋ Ｗの出力につい−この溶剤及び流体の質
量流動速度は下記の通りである。
（５０〜５５℃）に熱を供給するのＶＣ，ｉ！ｉ当であ
る。ＩＱ Ｋ Ｗの出力につい−この溶剤及び流体の質
量流動速度は下記の通りである。
溶剤 ０．１１６に！７／秒（発生器−溶液熱交換帰一
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０２７ゆ７秒（発生器−凝縮器一蒸発器一吸
収器一溶液熱交換器系統を めぐる） （外５名）
吸収器系統をめぐる） 流体 ０．０２７ゆ７秒（発生器−凝縮器一蒸発器一吸
収器一溶液熱交換器系統を めぐる） （外５名）
Claims (6)
- （１）作動流体が、３〜５個の炭素原子を有する飽和フ
ルオロ炭化水素または飽和フルオロ炭化水素エーテルで
ある吸収式ヒートポンプ。 - （２）作動流体が、３〜５個の炭素原子を有する弗素化
ジアルキルエーテルであり、その酸素原字に関しての１
個のアルファ炭素原子が少なくとも１個の弗素置換基を
有しかつ相隣れるは一夕炭素原子が少なくとも１個の水
素置換基を有するものである特許請求の範囲第１項に記
載の吸収式ヒートポンプ。 - （３）作動流体が、式 ％式％ （Ｒは弗素化０２〜Ｃ４アルキル基を表わす）のエーテ
ルである特許請求の範囲第１項に記載の吸収式ヒートポ
ンプ。 - （４）作動流体が、式 ％式％ （式中、Ｒ−Ｒ置換基のうちの少なくとも４個は弗素を
表わし、残余のものは水素を表わす）の化合物である特
許請求の範囲第１項に記載の吸収式ヒートポンプ。 - （５）作動流体を、プロトン受容体能を有する溶剤と組
合せて仲用する特許請求の範囲第１項に記載の吸収式ヒ
ートポンプ。 - （６）溶剤が、式 （式中、ＱおよびＱのそれぞれは、個々に、水素または
低級アルギル基を表わす） の化合物である特許請求の範囲第５項に記載の吸収式ヒ
ートポンプ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB838321569A GB8321569D0 (en) | 1983-08-10 | 1983-08-10 | Heat pumps |
| GB8321569 | 1983-08-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6063269A true JPS6063269A (ja) | 1985-04-11 |
Family
ID=10547124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59167726A Pending JPS6063269A (ja) | 1983-08-10 | 1984-08-10 | 吸収式ヒ−トポンプ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4559154A (ja) |
| EP (1) | EP0143509A1 (ja) |
| JP (1) | JPS6063269A (ja) |
| GB (1) | GB8321569D0 (ja) |
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| WO1995028373A1 (fr) * | 1994-04-13 | 1995-10-26 | Daikin Industries, Ltd. | Composition azeotrope |
| JP2008069157A (ja) * | 1993-02-20 | 2008-03-27 | Solvay (Sa) | 実質的にフッ素化された化合物を伝熱剤として使用する方法 |
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