JPS6062869A - ブロツキング発振式スイツチング・レギユレータ - Google Patents
ブロツキング発振式スイツチング・レギユレータInfo
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- JPS6062869A JPS6062869A JP59171392A JP17139284A JPS6062869A JP S6062869 A JPS6062869 A JP S6062869A JP 59171392 A JP59171392 A JP 59171392A JP 17139284 A JP17139284 A JP 17139284A JP S6062869 A JPS6062869 A JP S6062869A
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33507—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
- H02M3/33523—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters with galvanic isolation between input and output of both the power stage and the feedback loop
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、２つの外部電源端子から交流電圧を供給され
る整流回路の直流電！−１：端子に変圧器の一次巻線が
電子スイッチの通流端子間と直列に接続されており、前
記変圧器の二次巻線から負荷機器に与える出力交流電圧
が取出されており、前記３極の電子スイッチの制御電極
は、前記出力交流′電圧に比例するように帰還された直
流゛電圧を実際値としまた基準電圧発生回路で得られた
直流電圧を目標値として作動する制御回路の出力により
割肌されており、さらに始動時に前記電子スイッチの制
御電極を制御するための始動回路が設けられており、前
記制御回路は前記変圧器のもう１つの二次巻線から電圧
を与えられており、また制御増幅器を後に接続されてお
り制御電圧発生の役割なする回路部分とパルス選別の役
割をする回路部分とを含んでおり、前記制御増幅器の出
力端も前記パルス選別回路の出力端も、前記制御回路の
出力部を形成しておりｊＳｉＪ記電子スイッチの制御電
極に出力を与えるパルス幅３２調器の各１つの入力端に
接続されており、前記パルス幅変調器の第３の入力端に
実際値発生器としての役割をする電流−電圧変換器の出
力が与えられているブロッキング発振式スイッチング・
レギュレータに関するものである。
る整流回路の直流電！−１：端子に変圧器の一次巻線が
電子スイッチの通流端子間と直列に接続されており、前
記変圧器の二次巻線から負荷機器に与える出力交流電圧
が取出されており、前記３極の電子スイッチの制御電極
は、前記出力交流′電圧に比例するように帰還された直
流゛電圧を実際値としまた基準電圧発生回路で得られた
直流電圧を目標値として作動する制御回路の出力により
割肌されており、さらに始動時に前記電子スイッチの制
御電極を制御するための始動回路が設けられており、前
記制御回路は前記変圧器のもう１つの二次巻線から電圧
を与えられており、また制御増幅器を後に接続されてお
り制御電圧発生の役割なする回路部分とパルス選別の役
割をする回路部分とを含んでおり、前記制御増幅器の出
力端も前記パルス選別回路の出力端も、前記制御回路の
出力部を形成しておりｊＳｉＪ記電子スイッチの制御電
極に出力を与えるパルス幅３２調器の各１つの入力端に
接続されており、前記パルス幅変調器の第３の入力端に
実際値発生器としての役割をする電流−電圧変換器の出
力が与えられているブロッキング発振式スイッチング・
レギュレータに関するものである。
このようなブロッキング発振式スイッチング・レギュレ
ータはたとえば特開昭５７−７３４３０号公報に記載さ
れている。他の公知技術は雑誌°“Ｆｕｎｋｓｃｈａｕ
” （１９７ｓ年）第５号、第４０〜４３頁および”
５ｃｈａｌｔｎｅｔｚｔｅｉｌｅ” という書名のＷ
；ｉ ｓ ｔ ｅ ｈ ｕ ｂ ｅ ほか著の図書（１
９７ｇ年発行、 ｅｘｐｅｒｔ−Ｖｅｒｌａｇ、ＶＤＥ
−Ｖｅｒｌａｇ ） 、特に第８７頁以下、およびＳｉ
ｅｍｅｎｓ 社” ３ｃｈａｌｔｎ −ｅｔｚｔｅｉｌ
ｅｍｉｔ ｄｅｒ ＩＳ Ｔｌ）Ａ ４６００ ″、第
７頁以下に記載されている。
ータはたとえば特開昭５７−７３４３０号公報に記載さ
れている。他の公知技術は雑誌°“Ｆｕｎｋｓｃｈａｕ
” （１９７ｓ年）第５号、第４０〜４３頁および”
５ｃｈａｌｔｎｅｔｚｔｅｉｌｅ” という書名のＷ
；ｉ ｓ ｔ ｅ ｈ ｕ ｂ ｅ ほか著の図書（１
９７ｇ年発行、 ｅｘｐｅｒｔ−Ｖｅｒｌａｇ、ＶＤＥ
−Ｖｅｒｌａｇ ） 、特に第８７頁以下、およびＳｉ
ｅｍｅｎｓ 社” ３ｃｈａｌｔｎ −ｅｔｚｔｅｉｌ
ｅｍｉｔ ｄｅｒ ＩＳ Ｔｌ）Ａ ４６００ ″、第
７頁以下に記載されている。
周知のように、このようなスイッチング・レギュレータ
の目的は、電気機器たとえばテレビジョン受像機に安定
ｆヒかつ制御された動作電圧を供給することである。従
って、このようなスイッチング・レギュレータの中心部
は、冒頭に記載した、特に１つのバイポーラ電力用トラ
ンジスタにより実現された３極の電子スイッチを操作端
要素として用いる制御回路により形成されている。高い
作動周波数が用いられており、また一般に給電すべき電
気機器を電源網から絶縁することが望ましいので、高い
周波数に適した変圧器が設けられている。このようなス
イッチング・レギュレータは他励形としても自励形とし
ても構成され得る。本発明が対象とするのは自励形のス
イッチング・レギュレータであり、前記公報にもこのよ
うなスイッチング・レギュレータが記載されている。
の目的は、電気機器たとえばテレビジョン受像機に安定
ｆヒかつ制御された動作電圧を供給することである。従
って、このようなスイッチング・レギュレータの中心部
は、冒頭に記載した、特に１つのバイポーラ電力用トラ
ンジスタにより実現された３極の電子スイッチを操作端
要素として用いる制御回路により形成されている。高い
作動周波数が用いられており、また一般に給電すべき電
気機器を電源網から絶縁することが望ましいので、高い
周波数に適した変圧器が設けられている。このようなス
イッチング・レギュレータは他励形としても自励形とし
ても構成され得る。本発明が対象とするのは自励形のス
イッチング・レギュレータであり、前記公報にもこのよ
うなスイッチング・レギュレータが記載されている。
このようなスイッチング・レギュレータを先ず第４図の
原理回路図により説明しておく。
原理回路図により説明しておく。
】っの１１ ｐ ｎ電力用トランジスタがたとえば制御
回路Ｒ８に対する操作端要素Ｔどしての役割をし、七の
エミッターコレクタ間でＬつの変圧器Ｔｒの一次巻線と
直クリに接続されている。他方、操作端要素Ｔとして他
の３極の電子式開閉要素たとえばサイリスタまたは電力
用ＩＶｉＯ８電界効果トランジスタも使用され得る。前
記公報の第１図を参照−づ−ると、この直列回路に供給
する直流電圧は、交流電臨から供給される交流電圧を整
流回路たとえば全波ブリッジ形整流回路により整流する
ことにより得られることがわかる。スイッチＴとしてｎ
ｐｎ）ランジスタを使用する場合、このトランジスタの
エミッタは接地電位に、コレクタは変圧器Ｔ ｒの一次
巻線ＷＰに、またこの−次巻線の他端は上記の（ただし
図面には示されていない）整流回路から供給される供給
電位中ＵＰに接続されている。トランジスタＴのエミッ
ターコレクタ間は１つのコンデンサＣｓにより橋絡され
ている。
回路Ｒ８に対する操作端要素Ｔどしての役割をし、七の
エミッターコレクタ間でＬつの変圧器Ｔｒの一次巻線と
直クリに接続されている。他方、操作端要素Ｔとして他
の３極の電子式開閉要素たとえばサイリスタまたは電力
用ＩＶｉＯ８電界効果トランジスタも使用され得る。前
記公報の第１図を参照−づ−ると、この直列回路に供給
する直流電圧は、交流電臨から供給される交流電圧を整
流回路たとえば全波ブリッジ形整流回路により整流する
ことにより得られることがわかる。スイッチＴとしてｎ
ｐｎ）ランジスタを使用する場合、このトランジスタの
エミッタは接地電位に、コレクタは変圧器Ｔ ｒの一次
巻線ＷＰに、またこの−次巻線の他端は上記の（ただし
図面には示されていない）整流回路から供給される供給
電位中ＵＰに接続されている。トランジスタＴのエミッ
ターコレクタ間は１つのコンデンサＣｓにより橋絡され
ている。
スＣＷは寄生キャパ７タンスである。電力用トランジス
タＴはそのベースで冒頭に記載した制御回路の出力部に
より、すなわちそのなかに設けられているパルス幅変調
器ｐ ｏ ｙｒにより制御されている。スイッチとして
他の３極電子ヌイツテを使用する際には、その制固電極
は第４図に示されているｎｐｎ）ランジスタＴのペース
に相応して、その電流入力電極はエミッタに相応して、
またその電流出力電極はコレクタにζ１応して接続され
ろ。
タＴはそのベースで冒頭に記載した制御回路の出力部に
より、すなわちそのなかに設けられているパルス幅変調
器ｐ ｏ ｙｒにより制御されている。スイッチとして
他の３極電子ヌイツテを使用する際には、その制固電極
は第４図に示されているｎｐｎ）ランジスタＴのペース
に相応して、その電流入力電極はエミッタに相応して、
またその電流出力電極はコレクタにζ１応して接続され
ろ。
変圧ｒｉ’ｒｒの二次巻線の１つである補助巻線Ｗ１．
は制御回路に対するセンサとしての役割を１７、そのた
めに一方の端で前記接地電位に、また他方の端で制御［
Ｃ！Ｊ路Ｒ８の入力端に接続され゛〔いる。
は制御回路に対するセンサとしての役割を１７、そのた
めに一方の端で前記接地電位に、また他方の端で制御［
Ｃ！Ｊ路Ｒ８の入力端に接続され゛〔いる。
もう１つの二次巻線Ｗ８は変圧５’ｒｒの本来の二次側
をなしており、この二次側に接続されている整流装置Ｇ
Ｌから電気機器ＲＬに直流電圧ｔＪｓが供給される。
をなしており、この二次側に接続されている整流装置Ｇ
Ｌから電気機器ＲＬに直流電圧ｔＪｓが供給される。
既に冒頭に記載したように、制御回路Ｒ８は、パルス幅
変調器として構成され−ＣおリトランジスタＴを制置す
る出力部ＰＤＭと、補助巻線ＷＩｌにより制御さ几る２
つの入力部ＲＥＳおよびｉＡＢとを含んでいる。一方の
入力部Ｒ８Ｅは制御電圧ＵＲの発生の役割をし、制御増
幅器ＲＶを介して制ｉ卸信号ＩＪ Ａを出力部ＰＤＭに
与える。他方の入力部ＩＡＢはパルス選別の役割をし、
信号ＵＮを出力部ＰＤＭに与える。制御回路Ｒ８は電流
−電圧変換器ＳＳＷをも含んでおり、これは−次′屯流
ＩＰに比例する電圧Ｕ□。
変調器として構成され−ＣおリトランジスタＴを制置す
る出力部ＰＤＭと、補助巻線ＷＩｌにより制御さ几る２
つの入力部ＲＥＳおよびｉＡＢとを含んでいる。一方の
入力部Ｒ８Ｅは制御電圧ＵＲの発生の役割をし、制御増
幅器ＲＶを介して制ｉ卸信号ＩＪ Ａを出力部ＰＤＭに
与える。他方の入力部ＩＡＢはパルス選別の役割をし、
信号ＵＮを出力部ＰＤＭに与える。制御回路Ｒ８は電流
−電圧変換器ＳＳＷをも含んでおり、これは−次′屯流
ＩＰに比例する電圧Ｕ□。
を出力部であるパルス幅変調器Ｐ Ｄ Ｍに与える。制
御回路Ｒ８のこれらの部分は同じく前記公開公報（二示
されており、その第３図中に示されている制御回路に属
している。制御電圧発生回路はその第１図および第２図
中に示されている抵抗Ｒ５およびＲ４により形成されて
いる。パルス選別回路ＩＡＢはその第３図に示されてい
るキズさ検出回路および七の出力を与えられる制御論理
回路から成っている。最後に、パルス幅変調器ＰＤＭは
前記公開公報中に示されているトリガ回路およびその出
力を与えられる側副論理回路の部分とにより形成されて
いる。
御回路Ｒ８のこれらの部分は同じく前記公開公報（二示
されており、その第３図中に示されている制御回路に属
している。制御電圧発生回路はその第１図および第２図
中に示されている抵抗Ｒ５およびＲ４により形成されて
いる。パルス選別回路ＩＡＢはその第３図に示されてい
るキズさ検出回路および七の出力を与えられる制御論理
回路から成っている。最後に、パルス幅変調器ＰＤＭは
前記公開公報中に示されているトリガ回路およびその出
力を与えられる側副論理回路の部分とにより形成されて
いる。
本願明剋書の第４図による回路に属するタイムダイアダ
ラム、すなわち制御回路Ｒ８内に現われる信号Ｕ１（（
変圧器巻線から制御用回路Ｒ８の制ｔａのために与えら
れる信号）ＵＮ（パルス選別回路ＩＡＢから供給される
信号）、Ｉｐ（スイッチング・トランジスタＴと直列に
接続されている変圧２２巻線ＷＰから供給される電流）
およびＵ３．（電１ＡＥ−電圧斐換器ＳＳＷから供給さ
れる実際値信号）は第５図に示されている。
ラム、すなわち制御回路Ｒ８内に現われる信号Ｕ１（（
変圧器巻線から制御用回路Ｒ８の制ｔａのために与えら
れる信号）ＵＮ（パルス選別回路ＩＡＢから供給される
信号）、Ｉｐ（スイッチング・トランジスタＴと直列に
接続されている変圧２２巻線ＷＰから供給される電流）
およびＵ３．（電１ＡＥ−電圧斐換器ＳＳＷから供給さ
れる実際値信号）は第５図に示されている。
変圧器二次巻線Ｗ、から供給される電圧Ｕ １１はその
キズさく Ｕ ｓｒ −ＯＶ ）により、変圧器’ｒｒ
内に蓄積されたエイ、ルギーが放出されており、新たな
ロード・サイクルが開始下ること、すなわちトランジス
タＴにより形成されているスイッチが閉じられ得ること
についての情報を与える。パルス選別回路工ＡＢを介し
てこの情報はパルス幅糺調器ＰＤＨに伝えられる。（そ
の際、ＵＮ＜ＯＶ→パルス開始、ＵＮ＞ＯＶ→パルス開
始不可能が成り立っている。） さらに、変圧ＳＴｒの巻線ＷＨから供給される信号電圧
Ｕ Ｈから制御電圧発生回路Ｒ８Ｅを介して制御電圧Ｕ
Ｒが得られる。制御増幅器ＲＶ内で制御゛電圧ＵＲは基
準電圧と比較される。制御増幅器ＲＶ刀ユらパルス幅変
調器ＰＤＭに供給される信号電圧と基準電圧との間の差
は、制御増幅器ＲＶの出力端から供給される制御出力電
圧ＵＡによりパルス幅変調器ＰＤＭに伝えられ、パルス
幅変調器ＰＤＭは制御出力電圧ＵＡを電流−電圧置換器
ｓｓｗの信号ＵＩＰ と比較し、ＴＪｒｐ≧ＵＡ が成
り立てば直ちに、トランジスタＴにより形成されている
スイッチを開く。このようにして［Ｐのピーク値’ Ｐ
ｍａＸ は、ＵＲと基準電圧との間の差が消滅するま
で補正される。このことは、ＵＲ従ってまたＵｓが一定
にとどまることを意味する。
キズさく Ｕ ｓｒ −ＯＶ ）により、変圧器’ｒｒ
内に蓄積されたエイ、ルギーが放出されており、新たな
ロード・サイクルが開始下ること、すなわちトランジス
タＴにより形成されているスイッチが閉じられ得ること
についての情報を与える。パルス選別回路工ＡＢを介し
てこの情報はパルス幅糺調器ＰＤＨに伝えられる。（そ
の際、ＵＮ＜ＯＶ→パルス開始、ＵＮ＞ＯＶ→パルス開
始不可能が成り立っている。） さらに、変圧ＳＴｒの巻線ＷＨから供給される信号電圧
Ｕ Ｈから制御電圧発生回路Ｒ８Ｅを介して制御電圧Ｕ
Ｒが得られる。制御増幅器ＲＶ内で制御゛電圧ＵＲは基
準電圧と比較される。制御増幅器ＲＶ刀ユらパルス幅変
調器ＰＤＭに供給される信号電圧と基準電圧との間の差
は、制御増幅器ＲＶの出力端から供給される制御出力電
圧ＵＡによりパルス幅変調器ＰＤＭに伝えられ、パルス
幅変調器ＰＤＭは制御出力電圧ＵＡを電流−電圧置換器
ｓｓｗの信号ＵＩＰ と比較し、ＴＪｒｐ≧ＵＡ が成
り立てば直ちに、トランジスタＴにより形成されている
スイッチを開く。このようにして［Ｐのピーク値’ Ｐ
ｍａＸ は、ＵＲと基準電圧との間の差が消滅するま
で補正される。このことは、ＵＲ従ってまたＵｓが一定
にとどまることを意味する。
９３５図には１、前記のように、第４図による回路の特
に重要な信号が示されている。作動原理は前記図書−Ｗ
ｆｆｉｓｔｅｈｕｂｅ 著” ５ｃｈａｌｔｎｅｔｚｔ
ｅｉｌｅ ”に説明されている。
に重要な信号が示されている。作動原理は前記図書−Ｗ
ｆｆｉｓｔｅｈｕｂｅ 著” ５ｃｈａｌｔｎｅｔｚｔ
ｅｉｌｅ ”に説明されている。
さて実用上、スイッチング・レギュレータはＵｓの短絡
に耐える能力を必要とする。このことは、二次整流室メ
汽が特定の値Ｉ Ｓ ｍａＸを超過すると二次電圧Ｕ３
が崩壊することを意味する。従って、スイッチング レ
ギュレータの作動に対する電力制限が必要である。
に耐える能力を必要とする。このことは、二次整流室メ
汽が特定の値Ｉ Ｓ ｍａＸを超過すると二次電圧Ｕ３
が崩壊することを意味する。従って、スイッチング レ
ギュレータの作動に対する電力制限が必要である。
たいていの場合、この目的でｒｆ＋’Ｊ御増幅器ｔｔ
Ｖの出力電圧ＵＡが制限きれ、さらに場合によっては遮
断される。
Ｖの出力電圧ＵＡが制限きれ、さらに場合によっては遮
断される。
電力制限の簡単な場合から出発すると、最大二次電力ｐ
ｓ ｍａｘに関して下記の式が成り立つ。
ｓ ｍａｘに関して下記の式が成り立つ。
（１１Ｐｓｍａｘ−ＵｓｏＩｓｍａｘ−（η°Ｗｐｍａ
ｘ） ／Ｔｍａｘここで、ＩＳｍａＸ−最大二次電流 η ＝効率 Ｗｐｒｎやｍ＝次側で消費さ９るエイ、ルギ−Ｔ ｍａ
Ｘ−二次電流Ｉｓが値ＩＳｍａＸを荷するときのスイッ
チング・レ ギュレータの断続周期 さらに考察すると、ＩＳｍａＸは一次電圧ＵＰに関係し
、ている。Ｔなわち、−次電圧［ＪＰの特定の範囲に対
してスイッチング レギュレータを設計するとき、ブロ
ッキング発振器の変圧３Ｔｒを実際には利用し切らｉｚ
ないような大きな定格電力を有するものとしなければな
らない。たとえば電圧範囲９ｏｖ≦ＵＰ≦２７０ｙのス
・イツチング・レギュレータには、全電圧範囲で特定の
電力を出力をし得るように約１００％だけ過大な定格電
力を有１−る変圧ｎＴｒな設けなければならない。
ｘ） ／Ｔｍａｘここで、ＩＳｍａＸ−最大二次電流 η ＝効率 Ｗｐｒｎやｍ＝次側で消費さ９るエイ、ルギ−Ｔ ｍａ
Ｘ−二次電流Ｉｓが値ＩＳｍａＸを荷するときのスイッ
チング・レ ギュレータの断続周期 さらに考察すると、ＩＳｍａＸは一次電圧ＵＰに関係し
、ている。Ｔなわち、−次電圧［ＪＰの特定の範囲に対
してスイッチング レギュレータを設計するとき、ブロ
ッキング発振器の変圧３Ｔｒを実際には利用し切らｉｚ
ないような大きな定格電力を有するものとしなければな
らない。たとえば電圧範囲９ｏｖ≦ＵＰ≦２７０ｙのス
・イツチング・レギュレータには、全電圧範囲で特定の
電力を出力をし得るように約１００％だけ過大な定格電
力を有１−る変圧ｎＴｒな設けなければならない。
式（１）とならんで下記の式が成り立つ。
Ｃ２１Ｗｐ＋ｎａ＊−（Ｌｐ・ｌ２ＰＩηａｘ）／２こ
こで、ＩＰｌｎａＸ−制■増幅器ＲＶにより制御される
パルス幅変調器Ｐ’ＤＭ の入力端における電圧ＵＡ がその最大値ＵＡｌｎａＸ に等 しく、また操作要素Ｔの制御 電極に与えらＪ”Ｌるパルスのパ ルス幅ｔｐがその最大値 ｔｒ、’ｎａｘ に等しいときの電流 ＩＰのピーク値 ＬＰ−一次巻線のインダクタンス また。
こで、ＩＰｌｎａＸ−制■増幅器ＲＶにより制御される
パルス幅変調器Ｐ’ＤＭ の入力端における電圧ＵＡ がその最大値ＵＡｌｎａＸ に等 しく、また操作要素Ｔの制御 電極に与えらＪ”Ｌるパルスのパ ルス幅ｔｐがその最大値 ｔｒ、’ｎａｘ に等しいときの電流 ＩＰのピーク値 ＬＰ−一次巻線のインダクタンス また。
＋８１ １ ｐｍａｘ−（ｔｐｍａｘ −Ｕｐ ）／Ｌ
ＰＬ’ｌ Ｔｍａｘ”””ｐｒｎａｘ／ｌ’ここＣ１ν
−二次電流Ｉｓの最大値を得るための下式により定義さ
れる断続比 ［５１Ｖ−１／（］ ＋Ｕｐ／ｕ−Ｕｓ）ここで、Ｕ−
変圧器１１７ ｒの変圧比式（υと共にこれらの式を用
いると、下式が得られる。
ＰＬ’ｌ Ｔｍａｘ”””ｐｒｎａｘ／ｌ’ここＣ１ν
−二次電流Ｉｓの最大値を得るための下式により定義さ
れる断続比 ［５１Ｖ−１／（］ ＋Ｕｐ／ｕ−Ｕｓ）ここで、Ｕ−
変圧器１１７ ｒの変圧比式（υと共にこれらの式を用
いると、下式が得られる。
（６１Ｉｓｍａｘ”−（η’ ｔ ｐ ｍａｘ 、’
Ｕ２Ｐ・ν）／（２Ｕｓ−Ｌｐ ）最大−次パルス幅ｔ
ｐｍａｘは第１図に示されているブロッキング発振器の
回路では電流−電圧置換器ＳＳＷ□により定められる。
Ｕ２Ｐ・ν）／（２Ｕｓ−Ｌｐ ）最大−次パルス幅ｔ
ｐｍａｘは第１図に示されているブロッキング発振器の
回路では電流−電圧置換器ＳＳＷ□により定められる。
さらに、この回路では下記の関係式が満足されている。
Ｉｐ ０Ｌｐ −Ｕｉｐ ０Ｔｓｓｗ
ここで、τｓｓｗ−制御回路内の電流−電圧変換器ＳＳ
Ｗの時定数 このことは、ＬＰおよびτ８８Ｗが一定にとどまるなら
ば、電流−電圧変換器ＳＳＷがその時定数τＳＳＷによ
り一次電流工、に比例する電圧ＵＩＰを供給することを
意味する。
Ｗの時定数 このことは、ＬＰおよびτ８８Ｗが一定にとどまるなら
ば、電流−電圧変換器ＳＳＷがその時定数τＳＳＷによ
り一次電流工、に比例する電圧ＵＩＰを供給することを
意味する。
式（３）により、一般に
ｔｐ−（Ｉｐ−Ｌｐ）／Ｕｐ”（Ｕｉｐ・τｓｓｗ）／
Ｕｐという関係式が得られ、また電流−゛電圧変換器Ｓ
ＳＷから供給される電圧ＵＩＦが最大となる場合に対し
ては、 ＵＩｐｍａｘ −Ｕｘｍａｘ であるゆえ。
Ｕｐという関係式が得られ、また電流−゛電圧変換器Ｓ
ＳＷから供給される電圧ＵＩＦが最大となる場合に対し
ては、 ＵＩｐｍａｘ −Ｕｘｍａｘ であるゆえ。
（７１ｔ ＰｍａＸ −（ＵＡｒｌａＸ豐τ５ｓＷ）／
ＵＰという関係式が得られる。
ＵＰという関係式が得られる。
式（６）ないし式（７）により下式が得られる。
（８）Ｉｓｍａｘ＝（ＵＡｍａｘ・τ８溜・η）／（２
Ｕｓ ・Ｌｐ ・（（１／Ｕｐ）十（１／（ｊｌ−Ｕ５
）））式（８）かられかるように、最大二次電流１８
ｍユ、は−次“電圧ＵＰの増大とともに上昇する、すな
わち直接比例関係が存在する。
Ｕｓ ・Ｌｐ ・（（１／Ｕｐ）十（１／（ｊｌ−Ｕ５
）））式（８）かられかるように、最大二次電流１８
ｍユ、は−次“電圧ＵＰの増大とともに上昇する、すな
わち直接比例関係が存在する。
このことが前記の欠点、すなわち高い一次電圧ＵＰに対
して変圧器１ｒｒの定格決定の際に、実際には利用され
ない二次電力を音風に入れざるを得ないという欠点に通
ずる。
して変圧器１ｒｒの定格決定の際に、実際には利用され
ない二次電力を音風に入れざるを得ないという欠点に通
ずる。
本発明の目的は、変圧器Ｔｒを過大な定格を灯す６もの
と゛する必要がないように、前記の問題点の一層望まし
い解決策を提供することである。
と゛する必要がないように、前記の問題点の一層望まし
い解決策を提供することである。
この目的は、本発明によれば、冒頭に記載した種類のブ
ロッキング発振器スイッチング・レギュレータにおいて
、変圧器Ｔｒの一次巻線Ｗ、の前記３極電子スイツチＴ
と反対側の端が１つの分圧器ＳＴケ介して接地電位端子
と接続されており、また前記分圧器ＳＴの少なくとも１
つの分圧点が、制圓回）”ｉｓ ＲＳ内の制御増幅器Ｒ
Ｖおよび（または）実際値制御部子なわち電流−電圧変
換器ＳＳＷを制卸し得る１つの補正回路ＫＳの入力端に
接続されており、それにより行なわれる制御に基づいて
、変圧ａ’１．’ｒの二次巻線Ｗｓから取出し可能な電
力の予め定められる最大値が供給電圧ＵＰと無関係にさ
れていることを特徴とするブロッキング発振式スイッチ
ング・レギュレータにより達成さｉする。
ロッキング発振器スイッチング・レギュレータにおいて
、変圧器Ｔｒの一次巻線Ｗ、の前記３極電子スイツチＴ
と反対側の端が１つの分圧器ＳＴケ介して接地電位端子
と接続されており、また前記分圧器ＳＴの少なくとも１
つの分圧点が、制圓回）”ｉｓ ＲＳ内の制御増幅器Ｒ
Ｖおよび（または）実際値制御部子なわち電流−電圧変
換器ＳＳＷを制卸し得る１つの補正回路ＫＳの入力端に
接続されており、それにより行なわれる制御に基づいて
、変圧ａ’１．’ｒの二次巻線Ｗｓから取出し可能な電
力の予め定められる最大値が供給電圧ＵＰと無関係にさ
れていることを特徴とするブロッキング発振式スイッチ
ング・レギュレータにより達成さｉする。
すなわち、Ｉ８屈曲点が一次電圧ＵＰに関係することに
より前記の欠点が生ずるので１本発明では適当に構成さ
れた補正回路（二よりＩｓ屈曲点の安定化が達成さ２し
乙。その際、関係式％式％）） ） が成り立つように、補正回路により １、ＵＡｒｒｌａｘの値に影響を与える方法２、 τｓ
ｓｗ の値に影響な俗える方法３ Ｕ人ｍａＸ および
τＳＳＷ の値に影響を与えるＨ法 の三通りの方法がある。（制御増幅器ＲＶがらパルス幅
変調器ＰＤＭに供給される電圧ＵＡが制限されるだけで
なく遮断されることもある場合には、Ｉｓ屈曲点を反転
点と呼ぶこともある。）式１９）から、第１の方法では （１０１Ｕａｒｎａｘ−（Ｋ・（（１／Ｕｐ）＋（１／
（ｉ；−Ｕ８））／τｓｓｗが成り立ち、また第２の方
法では （ＩＩ］ τｓｓｗ−（Ｋ・（（１／Ｕｐ）＋（１／（
ｕ・Ｕｓ）））／ｌＪＡ＋ａｘが成り立つ。
より前記の欠点が生ずるので１本発明では適当に構成さ
れた補正回路（二よりＩｓ屈曲点の安定化が達成さ２し
乙。その際、関係式％式％）） ） が成り立つように、補正回路により １、ＵＡｒｒｌａｘの値に影響を与える方法２、 τｓ
ｓｗ の値に影響な俗える方法３ Ｕ人ｍａＸ および
τＳＳＷ の値に影響を与えるＨ法 の三通りの方法がある。（制御増幅器ＲＶがらパルス幅
変調器ＰＤＭに供給される電圧ＵＡが制限されるだけで
なく遮断されることもある場合には、Ｉｓ屈曲点を反転
点と呼ぶこともある。）式１９）から、第１の方法では （１０１Ｕａｒｎａｘ−（Ｋ・（（１／Ｕｐ）＋（１／
（ｉ；−Ｕ８））／τｓｓｗが成り立ち、また第２の方
法では （ＩＩ］ τｓｓｗ−（Ｋ・（（１／Ｕｐ）＋（１／（
ｕ・Ｕｓ）））／ｌＪＡ＋ａｘが成り立つ。
本発明の第】図に示されている実施例は両方法を用いて
おり、従って第３の方法に相当す乙。第２の方法を用い
た実施例は第２図に、また第ｌの方法を用いた実施例は
；π３図に示されている。
おり、従って第３の方法に相当す乙。第２の方法を用い
た実施例は第２図に、また第ｌの方法を用いた実施例は
；π３図に示されている。
第１図に示されているブロック回路図は、本発明により
分圧器ＳＴおよび補正回路Ｋ Ｓが追加されていること
を除けば、第４１剥に示され−Ｃいるブロック回路図と
一致している。分圧器ＳＴはその一端に電位子Ｕ ｐ
（変圧器’ｆｒの一次巻線Ｗｐのスイッチング・トラン
ジスタＴと反対側の端子にも接続されている）を与えら
れており、またその他端で接地電位に接続されている。
分圧器ＳＴおよび補正回路Ｋ Ｓが追加されていること
を除けば、第４１剥に示され−Ｃいるブロック回路図と
一致している。分圧器ＳＴはその一端に電位子Ｕ ｐ
（変圧器’ｆｒの一次巻線Ｗｐのスイッチング・トラン
ジスタＴと反対側の端子にも接続されている）を与えら
れており、またその他端で接地電位に接続されている。
針圧器ＳＴの分圧点から電圧Ｕｕが補正回路ＫＳに与え
られており、補正回路ＫＳは信号Ｋ Ｕ Ａ により制
御増幅器Ｒｖに作用し、または信号にτにより電流−電
圧変換Ｉｓ Ｓ Ｓ Ｗに作用する。第１図の場合には
。
られており、補正回路ＫＳは信号Ｋ Ｕ Ａ により制
御増幅器Ｒｖに作用し、または信号にτにより電流−電
圧変換Ｉｓ Ｓ Ｓ Ｗに作用する。第１図の場合には
。
第１および第２の方法が共に考慮に入れられている。
分圧器Ｓ１．［＋および補正回路ｆ（Ｓはいずれの補正
方法に対しても同じものであってよく、その１つの有利
な実施例が第２図中にも第３図中にも示されている。
方法に対しても同じものであってよく、その１つの有利
な実施例が第２図中にも第３図中にも示されている。
第２図に示されＣいる実施例を説明する。分圧器ＳＴは
２つの抵抗Ｒ１およびＲ２の直列回路から成って１ ｊ
＋ 、そのＲ１の一方の端子により形成される一端は図
示されていない電源整流器から供給される電位子Ｕｐ（
ＷｐのＴと反対側の端に与えられる電位）を与えられて
粘り、またそのＲ２の一方の端子により形成される他端
は接地型（＋’ｌに接続されている。Ｒ］およびＲ２の
互いに接続され−Ｃいる他方の端子に」：り形成される
分圧点は補正回路ＫＳの入力・瑞に接続さ礼−Ｃいる。
２つの抵抗Ｒ１およびＲ２の直列回路から成って１ ｊ
＋ 、そのＲ１の一方の端子により形成される一端は図
示されていない電源整流器から供給される電位子Ｕｐ（
ＷｐのＴと反対側の端に与えられる電位）を与えられて
粘り、またそのＲ２の一方の端子により形成される他端
は接地型（＋’ｌに接続されている。Ｒ］およびＲ２の
互いに接続され−Ｃいる他方の端子に」：り形成される
分圧点は補正回路ＫＳの入力・瑞に接続さ礼−Ｃいる。
この入力端は１つのｐｎｐ）ランジスタＴ】のベースに
より形成されており、Ｔ１のコ１／クタは接地電位に接
続されている。補正回路ＫＳの入力端を制御する分圧器
電圧はＵｕで示さＡしている。
より形成されており、Ｔ１のコ１／クタは接地電位に接
続されている。補正回路ＫＳの入力端を制御する分圧器
電圧はＵｕで示さＡしている。
補正口２３ＫＳの入力トランジスタＴＩのエミッタは一
方では１つの通常の（たとえば１つのトランジスタによ
り形成される）定電流源工を介して１つの（接地電位と
ともに参照電圧を定める）参照電位Ｕｒｅｆ ２ に、
また他方では１つのｎ Ｉ） ＋１）ランジスタＴ２の
ベースに接続されている。Ｔ２のエミッタは１つの補正
回路網ＫＮを介して接地電位に接続されており、またＴ
２のコレクタは２つのｐｎＰ）ランジスタＴ３およびＴ
４から成る１つの電流ミラー増幅器を制４１１１す・ｂ
ｏ 二の電流ミラー増幅器”ｆ３□、Ｔ４の基底電位端
は上記の参照電位［Ｊｒｅｆ２に接続されている。電流
ミラー増幅器の入力側トランジスタＴ３はダイオードと
して接続されており、そのコレクタおよびベースは一方
ではｎｐｎ）ランジスタＴ２のコレクタと、また他方で
はｐ ｎ ｐ ）ランジスタＴ４のベースと接続されて
いる。Ｔ４はそのコレクタで電流ミラー増幅器および補
正回路ＫＳの出力端を形成しており、電流Ｉ ＫＴ を
供給する。
方では１つの通常の（たとえば１つのトランジスタによ
り形成される）定電流源工を介して１つの（接地電位と
ともに参照電圧を定める）参照電位Ｕｒｅｆ ２ に、
また他方では１つのｎ Ｉ） ＋１）ランジスタＴ２の
ベースに接続されている。Ｔ２のエミッタは１つの補正
回路網ＫＮを介して接地電位に接続されており、またＴ
２のコレクタは２つのｐｎＰ）ランジスタＴ３およびＴ
４から成る１つの電流ミラー増幅器を制４１１１す・ｂ
ｏ 二の電流ミラー増幅器”ｆ３□、Ｔ４の基底電位端
は上記の参照電位［Ｊｒｅｆ２に接続されている。電流
ミラー増幅器の入力側トランジスタＴ３はダイオードと
して接続されており、そのコレクタおよびベースは一方
ではｎｐｎ）ランジスタＴ２のコレクタと、また他方で
はｐ ｎ ｐ ）ランジスタＴ４のベースと接続されて
いる。Ｔ４はそのコレクタで電流ミラー増幅器および補
正回路ＫＳの出力端を形成しており、電流Ｉ ＫＴ を
供給する。
補正回路網ＫＮは最も簡単な場合には、Ｔ２のエミッタ
を接地電位と接続する１つの抵抗から成っていてよい。
を接地電位と接続する１つの抵抗から成っていてよい。
しかし、補正回路網ＫＮが第２ａ図またはＦＡ２ｂ１５
のように構成されていることは一層望ましい。補正回路
網Ｋ Ｎで生ずる電圧降下はＵＵ で示されている。第
２ａ図に示されている補正回路網ＫＮの実施例では、１
つの抵抗ｒが一端では接地電位に、また他端では１つの
ゼナ。
のように構成されていることは一層望ましい。補正回路
網Ｋ Ｎで生ずる電圧降下はＵＵ で示されている。第
２ａ図に示されている補正回路網ＫＮの実施例では、１
つの抵抗ｒが一端では接地電位に、また他端では１つの
ゼナ。
ダイオードＺＤの正（至）に接続され−Ｃおり、その負
極は前記ｎ ｐ ｎ ）ランジスタＴ２のエミッタと接
続されている。第２ｂ図に示されている補正回路網ＫＮ
の実施例では、ゼナ・ダイオードＺＯが３つの同一導通
方向のダイオードｄから成る１つの直列回路により置換
されており、トランジスタＴ２のエミッタが最初のダイ
オードｄの正（飯と接続されており、また最終のダイオ
ードｄの負極が抵抗１−を介して接地電位に接読されて
いる。上記の実施例のかわりに、ダイオードと抵抗との
並列回路またはゼナ・ダイオードと抵抗との並列回路も
、直列および、１シ列回路の組合わせも補正回路網ＫＮ
として有利に用いられ得よう。このような補正回路網Ｋ
Ｎ内に用いられている１つまたはそλを以上のダイオー
ドまたはゼナ・ダイオード（二より屈曲特性が得られる
。この屈曲特性により補正回路ＫＳの？ｌ１ｉｌＴ、特
１生が、二ｅＸ ’ｊ：（ｅ＋”ｆ、ｔｓの屈曲点が一
次電圧ＵＰと無関係になるように影響される。すなわち
、換言すれば、補正回路網により式（ｌＯ）または弐Ｏ
１ｌに相応する補正回路の非直線特性が形成される。
極は前記ｎ ｐ ｎ ）ランジスタＴ２のエミッタと接
続されている。第２ｂ図に示されている補正回路網ＫＮ
の実施例では、ゼナ・ダイオードＺＯが３つの同一導通
方向のダイオードｄから成る１つの直列回路により置換
されており、トランジスタＴ２のエミッタが最初のダイ
オードｄの正（飯と接続されており、また最終のダイオ
ードｄの負極が抵抗１−を介して接地電位に接読されて
いる。上記の実施例のかわりに、ダイオードと抵抗との
並列回路またはゼナ・ダイオードと抵抗との並列回路も
、直列および、１シ列回路の組合わせも補正回路網ＫＮ
として有利に用いられ得よう。このような補正回路網Ｋ
Ｎ内に用いられている１つまたはそλを以上のダイオー
ドまたはゼナ・ダイオード（二より屈曲特性が得られる
。この屈曲特性により補正回路ＫＳの？ｌ１ｉｌＴ、特
１生が、二ｅＸ ’ｊ：（ｅ＋”ｆ、ｔｓの屈曲点が一
次電圧ＵＰと無関係になるように影響される。すなわち
、換言すれば、補正回路網により式（ｌＯ）または弐Ｏ
１ｌに相応する補正回路の非直線特性が形成される。
以上に説明した分圧器ＳＴおよび補正回路Ｋ Ｓは、第
３図に示されている第１の補正方法を用いる実施例にお
いても、前記のように、同様に有利に用いられ得る。
３図に示されている第１の補正方法を用いる実施例にお
いても、前記のように、同様に有利に用いられ得る。
次に、第２図の実施例に用いられている電流−゛電圧変
１％器ＳＳＷについて説明する。この電流−電圧変換器
の主要な部分は１つの演算増幅器Ｖ、１つの抵抗Ｌｔ＝
よびｊつのコンデンサＣである。
１％器ＳＳＷについて説明する。この電流−電圧変換器
の主要な部分は１つの演算増幅器Ｖ、１つの抵抗Ｌｔ＝
よびｊつのコンデンサＣである。
演算増１層器Ｖでは、出力端が反転式カ端に帰還接続さ
れＣ粘り、また非反転入力端はもう１つの参照峨位’Ｊ
Ｔ’ｅｆｌ を与えられている。さらに、演算増幅器ｖ
の出力端は一方では抵抗Ｒを介して電位＋ＵＰに、また
他方ではコンデンサＣを介して接地電位に接続されてい
る。
れＣ粘り、また非反転入力端はもう１つの参照峨位’Ｊ
Ｔ’ｅｆｌ を与えられている。さらに、演算増幅器ｖ
の出力端は一方では抵抗Ｒを介して電位＋ＵＰに、また
他方ではコンデンサＣを介して接地電位に接続されてい
る。
補正回路Ｔ（Ｓの出力による２に流−電圧変換器ＳＳＷ
の本発明による補正は、ＫＳの出力端＜−ｒなわちＴ４
のコレクタ）が直接にｓｓｗの出力端と接続されている
ことによって、ＫＳの出カ電流工にτ により行なわれ
る。このことは、電流−電圧変換７５ Ｓ Ｓ Ｗの出
力端（−演算増幅器Ｖの出力端）からパルス幅変調器Ｐ
Ｄ Ｈに供給される気圧［ＪＩＰ が補正回路ＫＳの
出力端から供給される電流ｒＫτ により式＋１１１に
従って補１Ｆされることを意味する。なお、３極電子ス
イツチＴを形成する屯力用トランジスタの導通時間中は
演算増幅器Ｖが遮断され得るように、禁止信号によりパ
ルス幅変調器ＰＤＭから演算増幅器Ｖへの逆点制価も行
なわれる。
の本発明による補正は、ＫＳの出力端＜−ｒなわちＴ４
のコレクタ）が直接にｓｓｗの出力端と接続されている
ことによって、ＫＳの出カ電流工にτ により行なわれ
る。このことは、電流−電圧変換７５ Ｓ Ｓ Ｗの出
力端（−演算増幅器Ｖの出力端）からパルス幅変調器Ｐ
Ｄ Ｈに供給される気圧［ＪＩＰ が補正回路ＫＳの
出力端から供給される電流ｒＫτ により式＋１１１に
従って補１Ｆされることを意味する。なお、３極電子ス
イツチＴを形成する屯力用トランジスタの導通時間中は
演算増幅器Ｖが遮断され得るように、禁止信号によりパ
ルス幅変調器ＰＤＭから演算増幅器Ｖへの逆点制価も行
なわれる。
電圧フォロワとして接続されている演算増幅器Ｖにより
、電流−電圧変換器ＳＳＷからパルス幅救調器ＰＤへ１
へ伝達される電圧ＵＩＰ はブコツキング発振器の遮断
時間中にＵｒｅｆｌ （演算増幅器Ｖの非反転入力端に
おける電圧）に調節される。
、電流−電圧変換器ＳＳＷからパルス幅救調器ＰＤへ１
へ伝達される電圧ＵＩＰ はブコツキング発振器の遮断
時間中にＵｒｅｆｌ （演算増幅器Ｖの非反転入力端に
おける電圧）に調節される。
導通時間中はパルス幅変調器Ｐ ］） Ｍが演算増幅２
〃Ｖの禁止信号線をアクティブ化して、その出力を高抵
抗の第３の状態に切換える。条件ｒＪｐ＞ＪＵｒｐｍａ
ｘ（ｊＵｒｐｍａｘ−ＵＩｐｍａｘ Ｕｒｅｆｌ ＞に
より電圧ＵＩＰ は下式に従って直線的に増大する。
〃Ｖの禁止信号線をアクティブ化して、その出力を高抵
抗の第３の状態に切換える。条件ｒＪｐ＞ＪＵｒｐｍａ
ｘ（ｊＵｒｐｍａｘ−ＵＩｐｍａｘ Ｕｒｅｆｌ ＞に
より電圧ＵＩＰ は下式に従って直線的に増大する。
パＴＪＩＰ／Δを匙Ｕｐ／Ｒに
こで、ｊＵＩＰ””’ＵＩＰの変化
ΔＬ一時間間隔
一次電流ｆＰに対しては、下式が成り立つ。
ΔＩＦ／Δｔ −Ｕｐ／Ｌｐ
上の２一つの式から、所望の比例関係
Ｌｐ４ｐ −Ｔｓｓｗ １Ｕｘｐ
ここで、τｓｓｗ−（Ｒ−Ｃ）
が得らｉする。
ＲとＣとの間の節点に補正電流ＩＫτ を注入すると、
τＳＳＷ が所望の意味で影響される。そのためには、
電圧ＵＰが分圧Ｈ８Ｔにより電圧値Ｕｕに分圧され、ト
ランジスタＴＩ、Ｔ２、電流源Ｉにより減結合され、ま
た相応の電流−電圧特性を有する補正回路網ＫＮにより
袖山用の電流に変換され、この電流に相応する電流ミラ
ー増幅器’Ｉ’３．Ｔ４（たとえば制御回路Ｒ８の供給
電位Ｕｒｅｆ２を与えられている）の出力電流が電流−
電圧変換器ＳＳＷの時定数τｓｓｗを式ａυの意味でｒ
山王する。
τＳＳＷ が所望の意味で影響される。そのためには、
電圧ＵＰが分圧Ｈ８Ｔにより電圧値Ｕｕに分圧され、ト
ランジスタＴＩ、Ｔ２、電流源Ｉにより減結合され、ま
た相応の電流−電圧特性を有する補正回路網ＫＮにより
袖山用の電流に変換され、この電流に相応する電流ミラ
ー増幅器’Ｉ’３．Ｔ４（たとえば制御回路Ｒ８の供給
電位Ｕｒｅｆ２を与えられている）の出力電流が電流−
電圧変換器ＳＳＷの時定数τｓｓｗを式ａυの意味でｒ
山王する。
本発明によるスイッチング・レギュレータの第３図に示
されている実施例では、 ＵＡｍａｘの値が補正回路Ｋ
Ｓにより］Ｉｌｉ正され、その際に＋ｉＢ正回路は式（
１０）の意味で作動′［る。この場合、分圧５１．）
Ｔおよび補正回路Ｔ（ＳはりＩＪ′：Ｏ己のように、第
２図中に用いられているものと同一である。しかし、補
正回路の出力は側面増幅器ＲＶに作用する。制御増幅器
ＲＶは１つのリミタ回路Ｂにより拡張されており、それ
以外は１厳のものと同じである。制御槽・′ｌ＠器ｆ工
ｖのうら出力トランジスタＴ９のみが示されており、そ
のエミッタは接地゛電位に接続されており、またそのベ
ースは制御電圧発生器’＋ｌＳＦ：。
されている実施例では、 ＵＡｍａｘの値が補正回路Ｋ
Ｓにより］Ｉｌｉ正され、その際に＋ｉＢ正回路は式（
１０）の意味で作動′［る。この場合、分圧５１．）
Ｔおよび補正回路Ｔ（ＳはりＩＪ′：Ｏ己のように、第
２図中に用いられているものと同一である。しかし、補
正回路の出力は側面増幅器ＲＶに作用する。制御増幅器
ＲＶは１つのリミタ回路Ｂにより拡張されており、それ
以外は１厳のものと同じである。制御槽・′ｌ＠器ｆ工
ｖのうら出力トランジスタＴ９のみが示されており、そ
のエミッタは接地゛電位に接続されており、またそのベ
ースは制御電圧発生器’＋ｌＳＦ：。
から供給さλする電圧ＵＲにより制御されている。
そのコレクタは１つの定′・電流源■２と直列に１つ）
供給を位Ｕｒｅｆ ２ に接続されている。トランジス
タＴ９のコレクタは電圧ＵＡを一方ではパルス幅罰調″
Ｅ、Ｐ Ｄ Ｍの制御増幅器１ｔｖによる制御のための
入力端に、また他方では１つのｐｎｐ）ランジスタＴ８
のエミッタに与える。Ｉ８はＵＡに関するリミタとして
作用し、またそのコレクタで接地電位に接続されている
。
供給を位Ｕｒｅｆ ２ に接続されている。トランジス
タＴ９のコレクタは電圧ＵＡを一方ではパルス幅罰調″
Ｅ、Ｐ Ｄ Ｍの制御増幅器１ｔｖによる制御のための
入力端に、また他方では１つのｐｎｐ）ランジスタＴ８
のエミッタに与える。Ｉ８はＵＡに関するリミタとして
作用し、またそのコレクタで接地電位に接続されている
。
上記のＩ）ｎｌ））ランジスタＴ８のベースはもう１つ
のｎ ｐ ｎ ）ランジスタＴ７のエミッタと接続され
−Ｃおり、Ｉ７のコレクタは定電流源工２のＵｒｅｆ２
を与えられる端に、またそのエミッタは上記のＩ８への
接続のほかにもう】つの定電流源工、に接続されており
、■、の基底電位端は接地電位に接続されている。上記
のｎｐｎ）ランジスタＴ７のベースは１つの電流ミラー
増幅器の出力端すなわちｎｐｎ）ランジスタＴ６のコレ
クタから制御される。ダイオードとして接続されたｎｐ
ｎトランジスタＴ５により形成されているこの電流ミラ
ー増幅器の入力端はこのトランジスタＴ５のコレクタｌ
ｄよびベースにより形成され、また補正回路ＫＳの出力
端（すｔわちｐｎｐ）ランジヌタＴ３．Ｔ４から成る電
流ミラー増幅器の出力端）に直接に接続されており、ま
たその基底電位はスイッチング・レギュレータの接地電
位と同一である。制御増幅器のリミタ部分Ｂ内の電流ミ
ラー増１＠器の出力端すなわちｎｐｎ）ランジスタＴ６
のコレクタはさらに１つの抵抗Ｒを介してもう１つの参
照電位Ｕ ｒｅｆ ３に接続されている。
のｎ ｐ ｎ ）ランジスタＴ７のエミッタと接続され
−Ｃおり、Ｉ７のコレクタは定電流源工２のＵｒｅｆ２
を与えられる端に、またそのエミッタは上記のＩ８への
接続のほかにもう】つの定電流源工、に接続されており
、■、の基底電位端は接地電位に接続されている。上記
のｎｐｎ）ランジスタＴ７のベースは１つの電流ミラー
増幅器の出力端すなわちｎｐｎ）ランジスタＴ６のコレ
クタから制御される。ダイオードとして接続されたｎｐ
ｎトランジスタＴ５により形成されているこの電流ミラ
ー増幅器の入力端はこのトランジスタＴ５のコレクタｌ
ｄよびベースにより形成され、また補正回路ＫＳの出力
端（すｔわちｐｎｐ）ランジヌタＴ３．Ｔ４から成る電
流ミラー増幅器の出力端）に直接に接続されており、ま
たその基底電位はスイッチング・レギュレータの接地電
位と同一である。制御増幅器のリミタ部分Ｂ内の電流ミ
ラー増１＠器の出力端すなわちｎｐｎ）ランジスタＴ６
のコレクタはさらに１つの抵抗Ｒを介してもう１つの参
照電位Ｕ ｒｅｆ ３に接続されている。
こうしてリミタＢはエミッタフォロワＴ７．ＮＪ二びＩ
８と電流源■、と電流ミラー増幅器Ｔ５およびＩ６とか
ら成っている。スイッチング・レギュレータを短絡に耐
え得るものとするため、制御増幅器ＲＶの出力電圧ＵＡ
が制限される。制御増幅器ＲＶの出力段は前記のｎｐｎ
）ランジスタＴ９およびその負荷゛市流源工２から成っ
て寸６す、■。
８と電流源■、と電流ミラー増幅器Ｔ５およびＩ６とか
ら成っている。スイッチング・レギュレータを短絡に耐
え得るものとするため、制御増幅器ＲＶの出力電圧ＵＡ
が制限される。制御増幅器ＲＶの出力段は前記のｎｐｎ
）ランジスタＴ９およびその負荷゛市流源工２から成っ
て寸６す、■。
は制御回路ＲＳに対する供給電位としての役割をする電
位Ｕｒｅｆ２に接続されている。
位Ｕｒｅｆ２に接続されている。
いまＩＫＴＪＡ−０であれば、Ｉ７のエミッタ・ベース
電圧ＵＢＥ７がＩ８のエミッタ・ベース電圧ＬＪＢＥ８
に等しく、さらにＩｎ２・Ｒがほぼ零に等しいので、
電圧ＵＡはＵｒ８ｆ３にクランプされる。補正回路ＫＳ
により注入される電流Ｉ ＫＵＡは、クランプ電位がｆ
ＫＵＡの値の上昇とともに低下するようにする。それ
によって、 第２ ａ図および１Ｊ２ｂ図に示されてい
るような補正回路網ｉ（Ｎの相応の構成により式（（０
）が容易に満足され、また本発明により得ようと努めら
れるスイッチング・レギュレータの特ｉ生が実現される
。
電圧ＵＢＥ７がＩ８のエミッタ・ベース電圧ＬＪＢＥ８
に等しく、さらにＩｎ２・Ｒがほぼ零に等しいので、
電圧ＵＡはＵｒ８ｆ３にクランプされる。補正回路ＫＳ
により注入される電流Ｉ ＫＵＡは、クランプ電位がｆ
ＫＵＡの値の上昇とともに低下するようにする。それ
によって、 第２ ａ図および１Ｊ２ｂ図に示されてい
るような補正回路網ｉ（Ｎの相応の構成により式（（０
）が容易に満足され、また本発明により得ようと努めら
れるスイッチング・レギュレータの特ｉ生が実現される
。
前記の２つの補正方法を両方とも用いるためには、補正
回路Ｋ Ｓが第２図による電流−電圧変換器ＳＳＷの制
御のためにも第３図による制御増幅器■ζ■の制１ｉ１
１１のためにも用いられる。このような制迎は、■ｓ屈
曲点の安定化が複数のパラメータにより影響され得ると
いう利点をもたら丁。それによって；ｉｉ正が一次電圧
ｏｐの一層広い範囲にわたって一層精密に行なわれ得る
。
回路Ｋ Ｓが第２図による電流−電圧変換器ＳＳＷの制
御のためにも第３図による制御増幅器■ζ■の制１ｉ１
１１のためにも用いられる。このような制迎は、■ｓ屈
曲点の安定化が複数のパラメータにより影響され得ると
いう利点をもたら丁。それによって；ｉｉ正が一次電圧
ｏｐの一層広い範囲にわたって一層精密に行なわれ得る
。
要約すると、たとえば第１図に示されているように本発
明による１つの補正ｌｏｌ路ＫＳとそれに属する分圧Ｓ
Ｓ Ｔとを設けられたスイッチング・レギュレータは
、Ｉｓ屈曲点、従ってまた最大出力される二次電力が一
定にとどまるという利点を有することが確認され得る。
明による１つの補正ｌｏｌ路ＫＳとそれに属する分圧Ｓ
Ｓ Ｔとを設けられたスイッチング・レギュレータは
、Ｉｓ屈曲点、従ってまた最大出力される二次電力が一
定にとどまるという利点を有することが確認され得る。
しかし、ＩＳ屈曲点の精密な補正は実際には稀れな場合
にしか必要でないので、ｊつの補正方法およびその実現
の定めの簡単な手段で可能な回路で１本発明の成果を保
証するのに十分である。
にしか必要でないので、ｊつの補正方法およびその実現
の定めの簡単な手段で可能な回路で１本発明の成果を保
証するのに十分である。
この考察を終わるにあたり設計データ例をあげておく１
、 Ｕｒｅｆｌ−ＩＶ： Ｕｒｅｆ２−１０Ｖ； Ｕｒｅｆ
３＝３Ｖ：Ｉ−Ｉ、−Ｉ２−ｘ ｏｏＩＡ； Ｒ−２７０ｋＱ； Ｒ１＝２７０ｋＱ； Ｒ２−Ｊ２ｋ
ｏ：Ｒ−５ｋＯ； ｒ−４７ｋＱ： Ｃ中４．７ ｎＦ ； ＺＤ−４，７Ｖゼナ・ダイオード この実施例では、電流−電圧変換器、制御増幅器および
補正回路の°［べての要素は、Ｒ，ＣおよびＫＮを例外
として、困難なく七ノリシックにまとめられ得る。本発
明は特に上記のデータにより非常に良効な結果をもって
実現された。
、 Ｕｒｅｆｌ−ＩＶ： Ｕｒｅｆ２−１０Ｖ； Ｕｒｅｆ
３＝３Ｖ：Ｉ−Ｉ、−Ｉ２−ｘ ｏｏＩＡ； Ｒ−２７０ｋＱ； Ｒ１＝２７０ｋＱ； Ｒ２−Ｊ２ｋ
ｏ：Ｒ−５ｋＯ； ｒ−４７ｋＱ： Ｃ中４．７ ｎＦ ； ＺＤ−４，７Ｖゼナ・ダイオード この実施例では、電流−電圧変換器、制御増幅器および
補正回路の°［べての要素は、Ｒ，ＣおよびＫＮを例外
として、困難なく七ノリシックにまとめられ得る。本発
明は特に上記のデータにより非常に良効な結果をもって
実現された。
第】図は本発明によるスイッチング・レギュレータのブ
ロック回路図、第２図は本発明による第２ ｏ）ｉ１１
ｉ正方法を実現１−るための回路の実施例の回路図、第
２１Ｌ図および第２ｂ図は本発明により用いられる補正
回路内の補正回路網の実施例の回路図、第３図は本発明
による第１の補正方法を実現するための回路の実、焔例
の回路図、第４図は本発明による改良が行なわれる公知
のスイッチング・レギュレータのブロック回路図、第５
Ｎは３４因の回路に１６ける重要な信号のタイムダイア
グラムである。 Ｃａ、ｃｗ・・・ キャパシタンス、 ｄ・・・ダイオ
ード、ＩＡＢ・・・パルス選別回路、 ＫＮ・・・補正
ｒ６＋路網、 ＫＳ・・・補正１０回路、 ＰＤＷ・・
・パルス幅変調器、ｒ・・・抵抗、 ＲＬ・・・負荷、
ｆ尤Ｓ・・・制狙回路、 Ｒ８Ｅ・・・ 制御′電圧発
生回路、 ＲＶ・・・側副増幅器、ＳＳＷ・・・ 電流
−チング・トランジスタ、 ｒｒ・・・変圧器、Ｗ■１
・・・補助巻線、 ＷＰ・・・−次巻線、 ＷＳ・・・
二次巻線、ＺＤ・・・ ゼナ ダイオード。 ＦＩＧ ２ａ ＦＩＧ ２ｂ
ロック回路図、第２図は本発明による第２ ｏ）ｉ１１
ｉ正方法を実現１−るための回路の実施例の回路図、第
２１Ｌ図および第２ｂ図は本発明により用いられる補正
回路内の補正回路網の実施例の回路図、第３図は本発明
による第１の補正方法を実現するための回路の実、焔例
の回路図、第４図は本発明による改良が行なわれる公知
のスイッチング・レギュレータのブロック回路図、第５
Ｎは３４因の回路に１６ける重要な信号のタイムダイア
グラムである。 Ｃａ、ｃｗ・・・ キャパシタンス、 ｄ・・・ダイオ
ード、ＩＡＢ・・・パルス選別回路、 ＫＮ・・・補正
ｒ６＋路網、 ＫＳ・・・補正１０回路、 ＰＤＷ・・
・パルス幅変調器、ｒ・・・抵抗、 ＲＬ・・・負荷、
ｆ尤Ｓ・・・制狙回路、 Ｒ８Ｅ・・・ 制御′電圧発
生回路、 ＲＶ・・・側副増幅器、ＳＳＷ・・・ 電流
−チング・トランジスタ、 ｒｒ・・・変圧器、Ｗ■１
・・・補助巻線、 ＷＰ・・・−次巻線、 ＷＳ・・・
二次巻線、ＺＤ・・・ ゼナ ダイオード。 ＦＩＧ ２ａ ＦＩＧ ２ｂ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 】）２つの外部電源端子から交流電圧を供給される整流
回路の直流゛電圧端子に変圧器の一次巻線が電子スイッ
チの通流端子間と直列に接続されており、前記変圧器の
二次巻線から負荷［幾器に与える出力交流電圧が取出さ
れており、前記３極の電子スイッチの制御電極は、酊］
記出力交流°亀圧に比例するように帰還された直流電圧
を実際値としまた基ＩＰ８電圧発生回路で得られた直流
′電圧を目標値として作動する制御回路の出力により制
卸されており、さらに始動時に前記電子スイッチの制御
゛電極を制御部するための始動回路が設けられ°Ｃおり
、前記制御回路は前記変圧器のもう】つの二次巻線から
電圧を与えられており、また制御増幅器を後に接続され
ており制御電圧発生の役割をする回路部分とパルス選別
の役割をする回路部分とを含んでおり、前記制御増幅器
の出力端も前記パルス選別回路の出力端も、前記制御回
路の出力部を形成しており前記電子スイッチの割肌電極
に出力を与えるパルス幅変調器の各１つの入力端に接続
されており、前記パルス幅変調器の第３の入力端に実際
値発生器としての役′別をする電流−゛電圧変換器の出
力が与えられ−Ｃいるブロッキング発振式スイッチング
・レギュレータにおいて、前記変圧器（Ｔｒ）の前記−
次巻線（ＷＰ）の前記３極電子スイツチ（Ｔ）と反対側
の端が１つの分圧３（Ｓｒ１を介して接地電位端子と接
続されており、また前記分圧Ｓ （Ｓ Ｔ ）の少なく
とも１つの分圧点が、制御回路（Ｒ８）内の制御増幅器
（ＲＶ）および（または）実際値制御部すなわち電流−
電圧変換器（ＳＳＷ）を制御し得る１つの補正−」路（
ＫＳ ）の入力端に接続されており、それにより行なわ
れる制御に基づいて、変圧器（Ｔ ｒ ）の二次巻線（
Ｗｓ）から取出し可能な電力の予め定められる最大値が
供給電圧（ＵＰ）と無関係にされ°Ｃいるこくを特徴と
するブロッキング発振式スイッチング・レギュレータ。 ２）前記３極電子スイツチ（Ｔ）が１つの電力用トラン
ジスタ、特にｎｐｎ形により形成されており、そのエミ
ッタが接地電位に、そのコレクタが前記莢圧器（Ｔｒ）
の−次巻線（ＷＰ）に、またそのベースが前記パルス幅
変調器（ＰＤＭ）の出力端に接続されていることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載のブロッキング発振式
スイッチング・レギュレータ。 ３）補正量路（ＫＳ３の入力端が、２つの抵抗（Ｒ１，
Ｒ２）から形成された分圧器（ＳＴ）の分圧点に接続さ
れている第１のＩ）ｎｕ））ランジスタ（Ｔ１）のベー
スにより形成されており、そのコレクタは接地電位に接
続されており、またそのエミッタは一方の分路で１一つ
の定電流源（Ｉ）を介して制御回路（Ｒ３）の供給電位
（Ｕｒｅｆ２）に、また他方の分路で第２のｎｐｎトラ
ンジスタ（Ｔ２）の−こ一スに接続されており、この外
２のｎ ｐ ｎ ）ランジスタ（Ｔ２）のエミッタはｊ
つの補正回路網（ＫＮＩを介して接地電位に、またその
コレクタは］つのｐｎｐｌ流ミラー増幅器（Ｔ３．Ｔ４
）の入力端に接続され−こおり、この増幅器の基底電位
端が供給電位（Ｕｒｅｆ２）に接続されており、またそ
の出力端（Ｔ４のコレクタ）が補正ｌ′Ｄ回路（ＫＳ）
の出力端を形成していることを特徴とする特許請求の範
囲第１項または第２項記載のブロッキング発振式スイッ
チング・レギュレータ。 ４）前記電１Ａｔ−電圧変換器（ＳＳＷ）が１つの演算
増幅器（Ｖ ）と１つの抵抗（Ｔｔ）および１つのコン
デンサ（Ｃ）との組合わせにより形成されており、前記
コンデンサが一方の端子で接地電位に、また他方の端子
で電流−電圧変換器（５ＳＷ）の出力端を形成する節点
と接続されており、前記接点が一方では前記演算増幅器
の出力端および反転入力端に接続されており、また他方
では前記抵抗（Ｒ） ｋ介して前記変圧器（Ｔｒ ）の
−次巻線（ＷＰ）の前記分圧器（ＳＴ）と接続されてい
る端子に接続されており、さらに前記節点が一方では補
正回路（ＫＳ）の出力端（Ｔ４のコレクタ）：二接続さ
れており。 また他方では電流−電圧変換器（ＳＳＷ）の出力を受け
るパルス幅変調器（ＰＤＭ）の入力端に接続されており
、また前記演算増幅器（ｖ）の非反転入力端が１つの参
照電位（Ｕ’ｒｅｆｌ）を与えられ′Ｃいることを特徴
とｔ６′Ｐｆ許請求の範囲第３項記載のブロッキング発
振式スイッチング・レギュレータ。 ５）前記補正１ｉｏｌ路（ＫＳ）の出力９嵩が−ｈｉｉ
記仰制御増幅器（ＲＶ）内に設けられているリミタ回路
ＣＢ）の】つの構成要素である１つのｎｐｎ電流ミラー
増幅１ｊｓ（Ｔ５．Ｔ６）の入力端に接続されており、
その出力端（Ｔ６のコレクタ）が一方では】つの抵抗（
Ｒ）を介して、制御増幅Ｊ （ＲＶ ）の出力電圧（Ｕ
Ａ）が接地電位に対してクランプされる電位である１つ
の参照電位（Ｕ ）に接続されてｅｆ ３ おり、また他方では１つのｎｐｎトランジスタ（Ｔ７）
のベースに接続されており、このトランジスタ（Ｔ７）
のコレクタはもう１つの参照電位（Ｕｒｅｆ２）に接続
されており、またそのエミッタは一方では１つの定電流
源（工、）を介して接地゛電位に、また他方では１つの
ｎｐｎ）ラノジスタ（Ｔ８）のベースに接続されており
、このトランジスタ（Ｔ８）のコレクタは接地電位に、
またそのエミッタは制■増幅器（ＲＶ〕のｎｐｎ）ラン
ジスタとして構成された出力トランジスタ（Ｔ９）のコ
レクタに接続されており、この接続に加えて出力トラン
ジスタ（’ｒ ９ ）のコレクタが前記パルス幅変調器
（ＰＤｆ、７ｆ）に接続される制御増幅器（ＲＶ）の出
力端およびもう１つの定′這流源（■２ ）の出力端に
も接続されており、また前記出力トランジスタ（Ｔ ９
） 、７）ベースが制御増幅器（ＲＶ）の入力端とし
ての役割をしており、また前記もう１つの定電流源（■
２ ）の入力端が前記ｎｐｎ電流ミラー増幅器（Ｔ５．
Ｔ６）により制御される前記ｎｐｎ）ランジスタ（Ｔｌ
）のコレクタに接続されていることを特徴とする特許請
求の範囲第３項または第４項記載のブロッキング発振式
スイッチング・レギュレータ。 ６）前記補正回路（ＫＳ）内に設けられている前記補正
回路網（、Ｋ Ｎ ）が１つの抵抗（ｒ）と少なくとも
１つの、場合によってはゼナ・ダイオードとして構成さ
れたダイオードとの直列回路および（または）並列回路
から成りていることを特徴とする特許請求の範囲＠３項
ないし第５項のいずれかに記載のブロッキング発振式ス
イッチング・レギュレータ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3330039.9 | 1983-08-19 | ||
| DE19833330039 DE3330039A1 (de) | 1983-08-19 | 1983-08-19 | Sperrwandler-schaltnetzteil |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6062869A true JPS6062869A (ja) | 1985-04-11 |
| JPH0759150B2 JPH0759150B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=6206994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59171392A Expired - Fee Related JPH0759150B2 (ja) | 1983-08-19 | 1984-08-17 | ブロツキング発振式スイツチング・レギユレータ |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4648016A (ja) |
| EP (1) | EP0135119B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0759150B2 (ja) |
| AT (1) | ATE28379T1 (ja) |
| DE (2) | DE3330039A1 (ja) |
| DK (1) | DK60584A (ja) |
| FI (1) | FI87410C (ja) |
Families Citing this family (16)
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|---|---|---|---|---|
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| GB8805759D0 (en) * | 1988-03-10 | 1988-04-07 | Rca Licensing Corp | Switched-mode power supply with secondary to primary control |
| EP0419728A1 (de) * | 1989-09-29 | 1991-04-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Schaltungsanordnung für ein festfrequentes Sperrwandler-Schaltnetzteil |
| YU47882B (sh) * | 1989-01-25 | 1996-05-20 | Siemens Ag. | Sklop kola za slobodno oscilujući prekidački mrežni deo sa bloking oscilatorom |
| NL8900509A (nl) * | 1989-03-02 | 1990-10-01 | Philips Nv | Geschakelde voedingsspanningsschakeling. |
| US4941078A (en) * | 1989-03-07 | 1990-07-10 | Rca Licensing Corporation | Synchronized switch-mode power supply |
| EP0419727B1 (de) * | 1989-09-29 | 1994-02-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Schaltungsanordnung für ein geregeltes Sperrwandler-Schaltnetzteil |
| US4975821A (en) * | 1989-10-10 | 1990-12-04 | Lethellier Patrice R | High frequency switched mode resonant commutation power supply |
| US5319536A (en) * | 1991-12-17 | 1994-06-07 | International Business Machines Corporation | Power system for parallel operation of AC/DC convertrs |
| FR2742954A1 (fr) * | 1995-12-20 | 1997-06-27 | Philips Electronics Nv | Appareil d'affichage d'images sur un tube ecran, muni d'une alimentation a decoupage auto-oscillante |
| US5892355A (en) * | 1997-03-21 | 1999-04-06 | Pansier; Frans | Current and voltage-sensing |
| DE19932711A1 (de) * | 1999-07-16 | 2001-01-18 | Thomson Brandt Gmbh | Schaltnetzteil |
| DE10330051B3 (de) * | 2003-07-03 | 2005-06-23 | Infineon Technologies Ag | Ansteuerschaltung und Verfahren zur Ansteuerung eines Schalters in einem freischwingenden Schaltwandler unter Begrenzung der Leistungsaufnahme |
| DE10347193A1 (de) * | 2003-10-10 | 2005-05-12 | Thomson Brandt Gmbh | Schaltnetzteil |
| US20120057385A1 (en) * | 2010-09-06 | 2012-03-08 | Yen-Wei Hsu | Power control circuit |
| EP3151430A1 (de) * | 2015-10-01 | 2017-04-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Versorgungsspannungsabhängige maximalstromsteuerung für spannungsgesteuerte halbleiter |
Family Cites Families (9)
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|---|---|---|---|---|
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| DE2461654C3 (de) * | 1974-12-27 | 1979-04-19 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Fremdgesteuerter Sperrumrichter mit geregelter Ausgangsspannung |
| US4017782A (en) * | 1975-11-07 | 1977-04-12 | General Electric Company | DC-DC converter |
| JPS5855751B2 (ja) * | 1976-01-29 | 1983-12-12 | ソニー株式会社 | 電源回路 |
| US4261032A (en) * | 1978-11-13 | 1981-04-07 | American Optical Corporation | High voltage CRT supply |
| DE3032034A1 (de) * | 1980-08-25 | 1982-03-25 | Siemens Ag | Sperrschwinger-schaltnetzteil |
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| US4488210A (en) * | 1982-04-07 | 1984-12-11 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Power supply circuit of switching regulator type |
| US4504898A (en) * | 1983-06-06 | 1985-03-12 | At&T Bell Laboratories | Start-up transient control for a DC-to-DC converter powered by a current-limited source |
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-
1984
- 1984-02-10 DK DK60584A patent/DK60584A/da unknown
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- 1984-08-08 EP EP84109459A patent/EP0135119B1/de not_active Expired
- 1984-08-08 DE DE8484109459T patent/DE3464830D1/de not_active Expired
- 1984-08-17 JP JP59171392A patent/JPH0759150B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1984-08-17 US US06/642,000 patent/US4648016A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-08-17 FI FI843271A patent/FI87410C/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
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