JPS606020A - 可変容量型ラジアルタ−ビン - Google Patents
可変容量型ラジアルタ−ビンInfo
- Publication number
- JPS606020A JPS606020A JP58113884A JP11388483A JPS606020A JP S606020 A JPS606020 A JP S606020A JP 58113884 A JP58113884 A JP 58113884A JP 11388483 A JP11388483 A JP 11388483A JP S606020 A JPS606020 A JP S606020A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scroll
- sectional area
- passage
- nozzle member
- inlet
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/22—Control of the pumps by varying cross-section of exhaust passages or air passages, e.g. by throttling turbine inlets or outlets or by varying effective number of guide conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/02—Gas passages between engine outlet and pump drive, e.g. reservoirs
- F02B37/025—Multiple scrolls or multiple gas passages guiding the gas to the pump drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/24—Control of the pumps by using pumps or turbines with adjustable guide vanes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
この発明はターボチャージャに使用される可変容量型ラ
ジアルタービン、特にその可変ノズル機構の改良に関す
る。
ジアルタービン、特にその可変ノズル機構の改良に関す
る。
一般に、ターボチャージャ付エンジンの性格ハ、Ａ／Ｒ
比率で大略決定され、その出力特性はＡ／Ｒ比率が大き
い程高速向きとなり、高回転域でのトルクが増大する。
比率で大略決定され、その出力特性はＡ／Ｒ比率が大き
い程高速向きとなり、高回転域でのトルクが増大する。
ここに、Ａ／Ｒ比率は、スクロール入口部（排気ノズル
）の通路断面積Ａを、該ホイールの軸線から入口部断面
の重心位置までの距離Ｒで除したものである。
）の通路断面積Ａを、該ホイールの軸線から入口部断面
の重心位置までの距離Ｒで除したものである。
そこで、エンジンの運転条件に応じて上記断面積を可変
ノズル部材によって可変とし、低速域から高速域までト
ルクを増大させることのできる可変容量型ラジアルター
ビンが従来より提案されている。
ノズル部材によって可変とし、低速域から高速域までト
ルクを増大させることのできる可変容量型ラジアルター
ビンが従来より提案されている。
従来の可変容量型ラジアルタービンとしてば、例えば第
１図に示すようなものが知られている（実開昭５３−５
０３’０９号公報、あるいは、特開昭５８−１０１１７
号公報参照）。第り図において、１はスクロール２を画
成するり−ピンハウジングを示し、このハウジング１の
排気マニホルドに接続されるスクロール入口部（ノズル
部）２Ａにはその通路断面積を可変とする可変ノズル機
構３が配設されている。可変ノズル機構３はハウジング
１の内壁に沿って延在する長短２枚の可動体４．５を有
している。
１図に示すようなものが知られている（実開昭５３−５
０３’０９号公報、あるいは、特開昭５８−１０１１７
号公報参照）。第り図において、１はスクロール２を画
成するり−ピンハウジングを示し、このハウジング１の
排気マニホルドに接続されるスクロール入口部（ノズル
部）２Ａにはその通路断面積を可変とする可変ノズル機
構３が配設されている。可変ノズル機構３はハウジング
１の内壁に沿って延在する長短２枚の可動体４．５を有
している。
これらの可動体４．５はハウジング１と同材質の金属に
より、スクロール２の内壁に沿って湾曲して形成され、
短可動体４はその基端部がスクロール２の入口（排気流
入ｌコ）２Ｂ側でピン６により回動自在に支持され、一
方湾曲率の大きい揺回動体５の基端部は入口部２Ａより
下流の湾曲したスクロール２内壁にピン７により回動自
在に支持されている。これらの可動体４、 □５の先端
部は、屈曲自在にピン８結合された２枚の連結リンク９
．１０の各長孔９Ａ、ＩＯＡにピン１１．１２を介して
係合しており（ピン１１．１２が長孔９Ａ、ＩＯＡに挿
入されている）、さらに、このピン８にはハウジング１
外部のアクチュエータ１３のロッド１３Ａが連結されて
いる。したがって、この可変′ノズル機構３ば、アクチ
ュエータ１３を作動してそのロッド１３Ａを突出させる
と図中２点鎖線で示すように可動体４．５がスクロール
人口部２Ａの通路断面積を小さくすることになる。すな
わち、このラジアルタービンでは、定常運転時はロッド
１３Ａを引込めて可動体４．５をハウジング１内壁に密
着させ最適なスクロール２の通路断面積の分布を硫保す
る一方、加速運転時は上述のようにロッド１３Ａを突出
させて可動体４．５を揺動し入口部２人を絞る（通路断
面積を減少させる）ことにより、加速時間を短縮してい
るのである。
より、スクロール２の内壁に沿って湾曲して形成され、
短可動体４はその基端部がスクロール２の入口（排気流
入ｌコ）２Ｂ側でピン６により回動自在に支持され、一
方湾曲率の大きい揺回動体５の基端部は入口部２Ａより
下流の湾曲したスクロール２内壁にピン７により回動自
在に支持されている。これらの可動体４、 □５の先端
部は、屈曲自在にピン８結合された２枚の連結リンク９
．１０の各長孔９Ａ、ＩＯＡにピン１１．１２を介して
係合しており（ピン１１．１２が長孔９Ａ、ＩＯＡに挿
入されている）、さらに、このピン８にはハウジング１
外部のアクチュエータ１３のロッド１３Ａが連結されて
いる。したがって、この可変′ノズル機構３ば、アクチ
ュエータ１３を作動してそのロッド１３Ａを突出させる
と図中２点鎖線で示すように可動体４．５がスクロール
人口部２Ａの通路断面積を小さくすることになる。すな
わち、このラジアルタービンでは、定常運転時はロッド
１３Ａを引込めて可動体４．５をハウジング１内壁に密
着させ最適なスクロール２の通路断面積の分布を硫保す
る一方、加速運転時は上述のようにロッド１３Ａを突出
させて可動体４．５を揺動し入口部２人を絞る（通路断
面積を減少させる）ことにより、加速時間を短縮してい
るのである。
しかしながら、このような従来の可変容量型ラジアルタ
ービンにあっては、可変ノズル機構３を所定曲率で湾曲
した２枚の可動体４．５で形成し、これらの可動体４．
５の先端部同士をビン８結合していたため、スクロール
入口部２Δを絞った時、該結合部が入口部２Ａ内に突出
してスクロール２の通路断面積が該入口部２Ａより下流
側で可動体５の湾曲面に沿って急激に増大してしまい、
いったんこのノズル部分で絞られた排気がその直後に膨
張することになる。
ービンにあっては、可変ノズル機構３を所定曲率で湾曲
した２枚の可動体４．５で形成し、これらの可動体４．
５の先端部同士をビン８結合していたため、スクロール
入口部２Δを絞った時、該結合部が入口部２Ａ内に突出
してスクロール２の通路断面積が該入口部２Ａより下流
側で可動体５の湾曲面に沿って急激に増大してしまい、
いったんこのノズル部分で絞られた排気がその直後に膨
張することになる。
その結果、該入口部２Ａでの絞りに対し実際の容量は大
きくなり、また、いったん絞られた後排気が膨張するた
めスクロール２内に死水域が生じて損失となり、タービ
ンホイールへ流入する排気の速度分布にも乱れが生じて
ターピンの効率が低下する。つまり、絞りが有効に働か
ず、かつ、タービン効率も大幅に低下するため、エンジ
ンの排圧のみが上昇してしまいエンジントルクを向上さ
せることができないという問題点が生じていた。
きくなり、また、いったん絞られた後排気が膨張するた
めスクロール２内に死水域が生じて損失となり、タービ
ンホイールへ流入する排気の速度分布にも乱れが生じて
ターピンの効率が低下する。つまり、絞りが有効に働か
ず、かつ、タービン効率も大幅に低下するため、エンジ
ンの排圧のみが上昇してしまいエンジントルクを向上さ
せることができないという問題点が生じていた。
そこで、この発明は、小流量時に最適なスクロールの通
路断面積の分布を得ることにより、タービン効率を上昇
させることを目的としている。
路断面積の分布を得ることにより、タービン効率を上昇
させることを目的としている。
この発明は、その通路断面積が下流に向うに従って連続
的に減少する環状のスクロールと、このスクロール入口
部の通路断面積を可変とする可変ノズル部材と、を有す
る可変容量型ラジアルタービンにおいて、前記可変ノズ
ル部材ヲＩｌｌ 記スクロール入口部より下流側を中心
として揺動自在に設けると共に、該可変ノズル部材が該
入口部の通路断面積を最小とした時、該入口部より下流
側の通路断面積が下流に向うに従って連続的に減少する
ように、可変ノズル部材を湾曲させたものである。
的に減少する環状のスクロールと、このスクロール入口
部の通路断面積を可変とする可変ノズル部材と、を有す
る可変容量型ラジアルタービンにおいて、前記可変ノズ
ル部材ヲＩｌｌ 記スクロール入口部より下流側を中心
として揺動自在に設けると共に、該可変ノズル部材が該
入口部の通路断面積を最小とした時、該入口部より下流
側の通路断面積が下流に向うに従って連続的に減少する
ように、可変ノズル部材を湾曲させたものである。
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第２図はこの発明の第１実施例を示す図である。まず、
構成を説明すると、２１はタービンハウジングであり、
このハウジング２１の内部で中心部にはタービンホイー
ル２２が収納されている。また、このタービンハウジン
グ２１の内部にはこのタービンホイール２２を取り囲む
ように（該ホイール２２の放射外端側に）環状のスクロ
ール２３が形成されており、該スクロール２３の内壁面
はその通路断面積がスクロール２３の下流側に向うに従
って連続的に（徐々に）減少するように滑らかな湾曲面
２３ａで画成されている。換言すれば、ハウシング２１
の舌部３０より図中時計回リニスクロール２３の巻角度
θに比例してその通路断面積が増大するようにこのスク
ロール２３は形成されている。なお、舌部３ｏとはスク
ロール２３の終端部及びその入口部分を形成するハウシ
ング２１の突起状の部分を示す。タービンハウジング２
Ｉば排気マニホルド（図示していない）に接続されるも
ので、その接続部２１Ａはスクロール２３内にマニホル
ドからの排気をスムーズに導くようにスクロール２３よ
りも大きな曲率で湾曲し、かつ、大きな通路断面積を有
する入口路３１をその内部に有している。この入口路３
１は下流側はど通路断面積が徐々に減少しているが、こ
の入口路３１とスクロール２３との接続部分（舌部３０
の外側の部分）であるスクロール入口部２３Ａ（排気ノ
ズル）での通路断面積はスクロール２３のそれよりもか
なり大きく形成されている。２４はこのスクロール入口
部２３Ａより下流側のタービンハウジング２１に軸２５
を支点として揺動自在に支持された略翼状の可変ノズル
部材であり、この可変ノズル部材２４はエンジンの運転
条件に応じて図示していないアクチュエータにより第２
図中破線に示す位置から実線に示す位置（最大揺動位置
）まで揺動され、その先端部２４Ａは−に記舌部３０と
対向してこれらの間にスロートＸを形成する。すなわち
、可変ノズル部材２４はスクロール入口部２３Ａの通路
断面積を可変とし、また、その最大揺動位置（スクロー
ル人口部２３Δの通路断面積が最小となった時）（図中
実線）ではスクロール２３の下流に向うに従ってこのス
クロール２３の通路断面積を連続的に減少させるように
湾曲した内壁面２４ａを有している。なお、この可変ノ
ズル部材２４の両側面と該両側面に対向するハウジング
２１の内壁面は共に機械加工が施され、これらの間隙は
可能な限り小さくされている。該間隙からの排気ガスの
流入を抑制するためである。
構成を説明すると、２１はタービンハウジングであり、
このハウジング２１の内部で中心部にはタービンホイー
ル２２が収納されている。また、このタービンハウジン
グ２１の内部にはこのタービンホイール２２を取り囲む
ように（該ホイール２２の放射外端側に）環状のスクロ
ール２３が形成されており、該スクロール２３の内壁面
はその通路断面積がスクロール２３の下流側に向うに従
って連続的に（徐々に）減少するように滑らかな湾曲面
２３ａで画成されている。換言すれば、ハウシング２１
の舌部３０より図中時計回リニスクロール２３の巻角度
θに比例してその通路断面積が増大するようにこのスク
ロール２３は形成されている。なお、舌部３ｏとはスク
ロール２３の終端部及びその入口部分を形成するハウシ
ング２１の突起状の部分を示す。タービンハウジング２
Ｉば排気マニホルド（図示していない）に接続されるも
ので、その接続部２１Ａはスクロール２３内にマニホル
ドからの排気をスムーズに導くようにスクロール２３よ
りも大きな曲率で湾曲し、かつ、大きな通路断面積を有
する入口路３１をその内部に有している。この入口路３
１は下流側はど通路断面積が徐々に減少しているが、こ
の入口路３１とスクロール２３との接続部分（舌部３０
の外側の部分）であるスクロール入口部２３Ａ（排気ノ
ズル）での通路断面積はスクロール２３のそれよりもか
なり大きく形成されている。２４はこのスクロール入口
部２３Ａより下流側のタービンハウジング２１に軸２５
を支点として揺動自在に支持された略翼状の可変ノズル
部材であり、この可変ノズル部材２４はエンジンの運転
条件に応じて図示していないアクチュエータにより第２
図中破線に示す位置から実線に示す位置（最大揺動位置
）まで揺動され、その先端部２４Ａは−に記舌部３０と
対向してこれらの間にスロートＸを形成する。すなわち
、可変ノズル部材２４はスクロール入口部２３Ａの通路
断面積を可変とし、また、その最大揺動位置（スクロー
ル人口部２３Δの通路断面積が最小となった時）（図中
実線）ではスクロール２３の下流に向うに従ってこのス
クロール２３の通路断面積を連続的に減少させるように
湾曲した内壁面２４ａを有している。なお、この可変ノ
ズル部材２４の両側面と該両側面に対向するハウジング
２１の内壁面は共に機械加工が施され、これらの間隙は
可能な限り小さくされている。該間隙からの排気ガスの
流入を抑制するためである。
次に、作用について説明する。
エンジンがある運転条件、例えば低速運転状態にあると
き、可変ノズル部材又は揺動されて第２図中実線で示す
位置にある。この結果、スクロール入口部２３Ａの通路
断面積は最小となり、そのノズル部材２４の先端部２４
Ａと舌部３０との間にスロートＸが形成される。そこで
、入口路３１より流入しこのスロートＸを通過した排気
ガスはスロートＸで絞られた後可変ノズル部材２４の内
壁面２４ａに沿ってスクロール２３内に流入し、タービ
ンホイール２２を駆動する。このとき、該スロートＸよ
り下流側の通路は連続的にその通路断面積が減少してい
るため、膨張することなく、タービンホイール２２に対
してその円周面全域から略均等な速度で流入する。この
結果、スクロール２３内に死水域は生ずることなくター
ビンの小流量化および高効率化が達成できる。
き、可変ノズル部材又は揺動されて第２図中実線で示す
位置にある。この結果、スクロール入口部２３Ａの通路
断面積は最小となり、そのノズル部材２４の先端部２４
Ａと舌部３０との間にスロートＸが形成される。そこで
、入口路３１より流入しこのスロートＸを通過した排気
ガスはスロートＸで絞られた後可変ノズル部材２４の内
壁面２４ａに沿ってスクロール２３内に流入し、タービ
ンホイール２２を駆動する。このとき、該スロートＸよ
り下流側の通路は連続的にその通路断面積が減少してい
るため、膨張することなく、タービンホイール２２に対
してその円周面全域から略均等な速度で流入する。この
結果、スクロール２３内に死水域は生ずることなくター
ビンの小流量化および高効率化が達成できる。
一方、エンジンが高速運転状態にあるとき、可変ノズル
部材２４は第２図中破線で示す位置、すなわちタービン
ハウジング２１の内壁面に接触してスクロール２３の内
壁面２３ａの一部を形成している。この結果、スクロー
ル入口部２３Ａの通路断面積は最大となり、大量の排気
ガスは常に増速流となってスクロール２３内に流入する
。この場合もまた前述と同様に排気ガスは膨張すること
なくタービンホイール２２に全周方向から流入し、該ホ
イール２２は駆動される。なお、この場合、排気ガスが
スクロールお内を増速流で流れている限りは、タービン
効率は低下しない。
部材２４は第２図中破線で示す位置、すなわちタービン
ハウジング２１の内壁面に接触してスクロール２３の内
壁面２３ａの一部を形成している。この結果、スクロー
ル入口部２３Ａの通路断面積は最大となり、大量の排気
ガスは常に増速流となってスクロール２３内に流入する
。この場合もまた前述と同様に排気ガスは膨張すること
なくタービンホイール２２に全周方向から流入し、該ホ
イール２２は駆動される。なお、この場合、排気ガスが
スクロールお内を増速流で流れている限りは、タービン
効率は低下しない。
したがって、エンジン回転数が低い場合で排気ガスの流
量が少ない時は、タービン容量も小さくタービン効率を
高めることができ、また、エンジンの排圧が上昇するこ
とはなくタービンの出力を増大することができ、結果と
して小流量時のエンジントルクを大幅に向上することが
できる。一方、エンジン高回転時で排気ガスの流量が大
きい時は、タービン容量が大きいため、タービン出力を
向上させることができ、大流量時のエンジントルクを大
幅に向上できる。
量が少ない時は、タービン容量も小さくタービン効率を
高めることができ、また、エンジンの排圧が上昇するこ
とはなくタービンの出力を増大することができ、結果と
して小流量時のエンジントルクを大幅に向上することが
できる。一方、エンジン高回転時で排気ガスの流量が大
きい時は、タービン容量が大きいため、タービン出力を
向上させることができ、大流量時のエンジントルクを大
幅に向上できる。
第３図はこの発明の第２実施例を示している。
この実施例は、スクロール入口部２３Ａおよび入口路３
Ｉ内に排気ガスの流れ方向に延在する隔壁３２を設けた
ものである。この隔壁３２の一端部は舌部３０との間に
スロー＋−Ｘを形成し、可変ノズル部材２４は最大揺動
時（図中実線）この隔壁３２と共にスクロール２３へ排
気ガスを導入する案内壁を構成し、その非揺動時（図中
破線）はタービンハウジング２１の内壁面に密着して２
分割された入口路３１Ａ、３１Ｂの双方を開口する。
Ｉ内に排気ガスの流れ方向に延在する隔壁３２を設けた
ものである。この隔壁３２の一端部は舌部３０との間に
スロー＋−Ｘを形成し、可変ノズル部材２４は最大揺動
時（図中実線）この隔壁３２と共にスクロール２３へ排
気ガスを導入する案内壁を構成し、その非揺動時（図中
破線）はタービンハウジング２１の内壁面に密着して２
分割された入口路３１Ａ、３１Ｂの双方を開口する。
ずなわち、可変ノスル部材２４は一方の分割入口路３１
Ａを開閉することにより、スクロール入口部２３Ａの通
路断面積を可変としている。また、該隔壁３２は入口路
３１の略中央部に配設され、その長さはスロートＸの直
径の５倍以上であれば排気ガスの整流作用に効果的とな
る（図中破線は隔壁３２を短かくした場合である）。し
たがって、この実施例では、スロートＸを固定壁（舌部
３０及び隔壁３２）で形成したため、流量の設定（小流
量化）を確実に行うことができる。その他の構成と作用
は第１実施例と同様である。
Ａを開閉することにより、スクロール入口部２３Ａの通
路断面積を可変としている。また、該隔壁３２は入口路
３１の略中央部に配設され、その長さはスロートＸの直
径の５倍以上であれば排気ガスの整流作用に効果的とな
る（図中破線は隔壁３２を短かくした場合である）。し
たがって、この実施例では、スロートＸを固定壁（舌部
３０及び隔壁３２）で形成したため、流量の設定（小流
量化）を確実に行うことができる。その他の構成と作用
は第１実施例と同様である。
第４図はこの発明の第３実施例を示している。
この実施例では、第２実施例において舌部３０のスクロ
ール２３側に回転自在の切欠き部材３５を配設したもの
である。この切欠き部材３５は図中矢印で示すように回
転可能であり、その長さ方向の断面はコの字型である。
ール２３側に回転自在の切欠き部材３５を配設したもの
である。この切欠き部材３５は図中矢印で示すように回
転可能であり、その長さ方向の断面はコの字型である。
したがって、スクロール２３終端部２３Ｂ（いわゆる無
効通路）の通路面積を変更（開閉）できることになる。
効通路）の通路面積を変更（開閉）できることになる。
この結果、容量を可変とすることのできる範囲が大流量
側に拡張できるという効果がある。その他の構成及び作
用は第２実施例と同様である。
側に拡張できるという効果がある。その他の構成及び作
用は第２実施例と同様である。
第５図はこの発明の第４実施例を示している。
この実施例は、第２実施例において舌部４０を図中矢印
方向に揺動自在に設けたものである。
方向に揺動自在に設けたものである。
この結果、舌部４０の揺動によりスロートＸ面積を可変
とでき、タービンにとって容量可変範囲が大流量側、小
流量側の双方に拡張できるのである。その他の構成及び
作用は第２実施例と同様である。
とでき、タービンにとって容量可変範囲が大流量側、小
流量側の双方に拡張できるのである。その他の構成及び
作用は第２実施例と同様である。
以上説明してきたように、この発明によれば、小流量時
におけるスクロールの通路断面積の分布を最適にするこ
とができ、エンジンの排圧を上昇させることなくタービ
ン出力を増大できると共に、大流量時においてもスクロ
ール入口部の通路断面積を拡大して大流量を確保でき、
これらの結果、全流量域においてタービン効率を上昇で
き、エンジントルクを増大できるという効果が得られる
。
におけるスクロールの通路断面積の分布を最適にするこ
とができ、エンジンの排圧を上昇させることなくタービ
ン出力を増大できると共に、大流量時においてもスクロ
ール入口部の通路断面積を拡大して大流量を確保でき、
これらの結果、全流量域においてタービン効率を上昇で
き、エンジントルクを増大できるという効果が得られる
。
また、上記効果に加えて、第２〜第４実施例は隔壁の整
流作用により小流量化を確実に行え、さらに第３、第４
実施例は舌部によりその流量可変範囲を拡張できるとい
う効果がある。
流作用により小流量化を確実に行え、さらに第３、第４
実施例は舌部によりその流量可変範囲を拡張できるとい
う効果がある。
第１図は従来の可変容量型ラジアルタービンを示すその
概略断面図、第２図は本発明の第１実施例を示す可変容
量型ラジアルタービンの概略断面図、第３図は第２実施
例の概略断面図、第４図は第３実施例の概略断面図、第
５図は第４実施例の概略断面図である。 ２３−−−−−−スクロール、 ２３Ａ−・・・・−スクロール入口部、２４−−−−−
一可変ノズル部材、 ”１３ ａ −−−−−−スクロールの湾曲面、２４ａ
−・−−ｍ−可変ノズル部材の内壁面。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 有我軍一部 第１図 第２図 第３図 １ 第４図 １
概略断面図、第２図は本発明の第１実施例を示す可変容
量型ラジアルタービンの概略断面図、第３図は第２実施
例の概略断面図、第４図は第３実施例の概略断面図、第
５図は第４実施例の概略断面図である。 ２３−−−−−−スクロール、 ２３Ａ−・・・・−スクロール入口部、２４−−−−−
一可変ノズル部材、 ”１３ ａ −−−−−−スクロールの湾曲面、２４ａ
−・−−ｍ−可変ノズル部材の内壁面。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理士 有我軍一部 第１図 第２図 第３図 １ 第４図 １
Claims (1)
- 下流に向うに従い通路断面積が連続的に減少する環状の
スクロールを有し、このスクロール入口部の通路断面積
を可変ノズル部材によっ、て可変とした可変容量型ラジ
アルタービンにおいて、可変ノズル部材をスクロール入
口部より下流側を中心として揺動自在に設けると共に、
この可変ノズル部材がスクロール入口部の通路断面積を
最小とした時、このスクロール入口部より下流側の通路
断面積が下流に向うに従い連続的に減少するようにこの
可変ノズル部材を湾曲させたことを特徴とする可変容量
型ラジアルタービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113884A JPS606020A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 可変容量型ラジアルタ−ビン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58113884A JPS606020A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 可変容量型ラジアルタ−ビン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS606020A true JPS606020A (ja) | 1985-01-12 |
Family
ID=14623535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58113884A Pending JPS606020A (ja) | 1983-06-23 | 1983-06-23 | 可変容量型ラジアルタ−ビン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS606020A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61207829A (ja) * | 1985-03-13 | 1986-09-16 | Mitsubishi Motors Corp | 可変容量タ−ボ過給装置 |
| US4781528A (en) * | 1987-09-09 | 1988-11-01 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Variable capacity radial flow turbine |
| US4799856A (en) * | 1986-09-17 | 1989-01-24 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Variable capacity radial flow turbine |
| JPH10231706A (ja) * | 1997-02-19 | 1998-09-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービンスクロール |
| US7481056B2 (en) * | 2006-03-30 | 2009-01-27 | Blaylock Jimmy L | Turbocharger with adjustable throat |
| US20120036849A1 (en) * | 2009-04-20 | 2012-02-16 | Borgwarner Inc. | Simplified variable geometry turbocharger with variable flow volumes |
| EP2692994A1 (en) * | 2008-02-29 | 2014-02-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbine of a turbocharger |
-
1983
- 1983-06-23 JP JP58113884A patent/JPS606020A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPH0520567B2 (ja) * | 1985-03-13 | 1993-03-19 | Mitsubishi Motors Corp | |
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| JPH10231706A (ja) * | 1997-02-19 | 1998-09-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | タービンスクロール |
| US7481056B2 (en) * | 2006-03-30 | 2009-01-27 | Blaylock Jimmy L | Turbocharger with adjustable throat |
| EP2692994A1 (en) * | 2008-02-29 | 2014-02-05 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbine of a turbocharger |
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| US8984879B2 (en) * | 2009-04-20 | 2015-03-24 | Borgwarner Inc. | Simplified variable geometry turbocharger with variable flow volumes |
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