JPS6059119A - ポリエステル繊維の製造方法 - Google Patents
ポリエステル繊維の製造方法Info
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- JPS6059119A JPS6059119A JP16509683A JP16509683A JPS6059119A JP S6059119 A JPS6059119 A JP S6059119A JP 16509683 A JP16509683 A JP 16509683A JP 16509683 A JP16509683 A JP 16509683A JP S6059119 A JPS6059119 A JP S6059119A
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- Japan
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- spinning
- heating cylinder
- spinneret
- yarn
- speed
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は寸法安定性２よび耐久性の改善された高強力ポ
リエステル繊維を直接紡糸延伸法によって効率的ｔこ製
造する方法に関するものであ−る。
リエステル繊維を直接紡糸延伸法によって効率的ｔこ製
造する方法に関するものであ−る。
近年、乗用車用ラジアルタイヤの補強拐、特にカーカス
用タイヤコードとしてポリエステル繊維が広く用いられ
ている。そしてかかるラジアルタイヤｅこは更に高性能
化が要求されており。
用タイヤコードとしてポリエステル繊維が広く用いられ
ている。そしてかかるラジアルタイヤｅこは更に高性能
化が要求されており。
例えば高速での操縦安定性や乗心地性の改善、扁平タイ
ヤへの拡大等の要求１こ対応できるポリエステルタイヤ
コードの開発が必要とされている。ところで最近、上記
タイヤ性能を満足させるポリエステルタイヤコード用緘
維として、寸法安定性３よび耐久性の改善されたポリエ
ステル繊維の製造方法が提案（例えば特開昭５３−５’
８０３２、特開昭５７−１５４４１０．特開昭５７−１
５４４１１．特開昭５７−１６１１１９゜特開昭５８−
１３７１８．特開昭５８−２３９１４、特開昭５８−４
６１１７および特開昭５８−９８４１９号各公報等）さ
れており、これらの方法をこおける製法上のポイントは
高応力紡糸によって得られた高配向未延伸糸を出発物質
とし、これを追加熱延伸することにある。従来高配向未
延伸糸を得る方法としては徐冷紡糸しながら高速紡糸す
る方法と（徐冷高速紡糸法）、比較的低速で急冷紡糸す
る方法とが知られており、前記の内特開昭５７−１５４
’４１０号公報及び特開昭５７−１５４４１１号公報に
記載の方法が徐冷同速紡糸法ｔこ、またそれ以外の公報
記載の方法が急冷紡糸法に相当する。
ヤへの拡大等の要求１こ対応できるポリエステルタイヤ
コードの開発が必要とされている。ところで最近、上記
タイヤ性能を満足させるポリエステルタイヤコード用緘
維として、寸法安定性３よび耐久性の改善されたポリエ
ステル繊維の製造方法が提案（例えば特開昭５３−５’
８０３２、特開昭５７−１５４４１０．特開昭５７−１
５４４１１．特開昭５７−１６１１１９゜特開昭５８−
１３７１８．特開昭５８−２３９１４、特開昭５８−４
６１１７および特開昭５８−９８４１９号各公報等）さ
れており、これらの方法をこおける製法上のポイントは
高応力紡糸によって得られた高配向未延伸糸を出発物質
とし、これを追加熱延伸することにある。従来高配向未
延伸糸を得る方法としては徐冷紡糸しながら高速紡糸す
る方法と（徐冷高速紡糸法）、比較的低速で急冷紡糸す
る方法とが知られており、前記の内特開昭５７−１５４
’４１０号公報及び特開昭５７−１５４４１１号公報に
記載の方法が徐冷同速紡糸法ｔこ、またそれ以外の公報
記載の方法が急冷紡糸法に相当する。
な１にこで徐冷紡糸とは、口金孔から紡出された糸条が
、口金直下で一旦徐冷ゾーンを通過したのち冷却固化さ
せる紡糸プロセスであり、この徐冷ゾーンとは、通常紡
出糸条を囲む加熱１、”ｌｊ （１’＋’６温雰囲気ゾ
ーン）により形成されるものである。一方急冷紡糸とは
口金直下ｔこ前記徐冷ゾーンを設けることなく、口金孔
から紡出された糸条を直ちｔこ冷却固化させる紡糸プロ
セスである。
、口金直下で一旦徐冷ゾーンを通過したのち冷却固化さ
せる紡糸プロセスであり、この徐冷ゾーンとは、通常紡
出糸条を囲む加熱１、”ｌｊ （１’＋’６温雰囲気ゾ
ーン）により形成されるものである。一方急冷紡糸とは
口金直下ｔこ前記徐冷ゾーンを設けることなく、口金孔
から紡出された糸条を直ちｔこ冷却固化させる紡糸プロ
セスである。
しかるに徐冷高速紡糸法は比較的高品質の繊維を安定的
に得やすいという利点があるが、直接紡糸延伸法におい
て追加延伸を連続して行なおうとすると３５００ ｍ７
分を越えり速度となるため従来の延伸及び捲取機では製
造することができず、新たな高速機の開発が必要となり
。
に得やすいという利点があるが、直接紡糸延伸法におい
て追加延伸を連続して行なおうとすると３５００ ｍ７
分を越えり速度となるため従来の延伸及び捲取機では製
造することができず、新たな高速機の開発が必要となり
。
あるいは紡糸と延伸を分離した効率の悪い２工程法を採
用せざるを得ないという問題がある。
用せざるを得ないという問題がある。
一方急冷紡糸法は延伸・捲取速度を従来のプロセスとほ
ぼ同じ１こでき、従来設備を活用でき、直接紡糸延伸法
ｔこも適用できるという実用的なメリットがある。しか
し乍ら急冷紡糸法は徐冷高速紡糸法や従来の徐冷低速紡
糸法と比較して高度の均一な冷却を行なう必要があるた
め、かかる均一冷却条件の設定がかなりむづかしく。
ぼ同じ１こでき、従来設備を活用でき、直接紡糸延伸法
ｔこも適用できるという実用的なメリットがある。しか
し乍ら急冷紡糸法は徐冷高速紡糸法や従来の徐冷低速紡
糸法と比較して高度の均一な冷却を行なう必要があるた
め、かかる均一冷却条件の設定がかなりむづかしく。
得られる繊維の性能も徐冷高速紡糸法で得られるものに
比し劣るという問題がある。また従来から提案されてい
る均一冷却手段を急冷紡糸法をこ適用しても、得られる
繊維の品質は徐冷高速紡糸法で得られるｋａ維の品質に
は及ばないため、急冷紡糸法は基本的ｅこプロセスポテ
ンシャルが低いと云わざるを得ない。
比し劣るという問題がある。また従来から提案されてい
る均一冷却手段を急冷紡糸法をこ適用しても、得られる
繊維の品質は徐冷高速紡糸法で得られるｋａ維の品質に
は及ばないため、急冷紡糸法は基本的ｅこプロセスポテ
ンシャルが低いと云わざるを得ない。
そこで本発明者らは従来の設備とほぼ同様、３５００
ｍ／分分子下延伸捲取速度に収まる直接紡糸延伸法ｔこ
よって、徐冷高速紡糸延伸法でｆＩＳられるものと同等
の寸法安定性および耐久性のすぐれた高強力ポリエステ
ル繊維を製造する方法ｔこついて鋭意検討した結果、紡
糸・冷却部ｅこ特定の条件を付与することｔこより、上
記目的が効率的に達成できることを見出し本発明ｅこ到
達した。
ｍ／分分子下延伸捲取速度に収まる直接紡糸延伸法ｔこ
よって、徐冷高速紡糸延伸法でｆＩＳられるものと同等
の寸法安定性および耐久性のすぐれた高強力ポリエステ
ル繊維を製造する方法ｔこついて鋭意検討した結果、紡
糸・冷却部ｅこ特定の条件を付与することｔこより、上
記目的が効率的に達成できることを見出し本発明ｅこ到
達した。
すなわち本発明は直接紡糸延伸法ｅこよって実ｒ’を的
にポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル繊
維を製造する方法ｔこおいて、紡糸・冷却部が ビ） 紡糸口金の下部を加熱筒内に突出させて設置する
こと （ロ） 前記加熱筒の長さを５αを越え、２０ｃＭ未満
、 ｇｉＪ記紡糸・口金面とＭｉＪ記加熱筒下端との距
離（Ｌ＋を５〜１２備とし、該加熱的内の雰囲気温度を
２５０〜３５０℃とすること及び （ハ） 前記加熱筒の直下ｔこ冷却風吹出装置を設け、
１０〜５０℃の冷風を２０〜６０ｍ／分の速度で繊維に
吹き付けること の三要件を満たすことｔこよって構成され、紡糸口金よ
り紡出された糸条を紡糸速度８００〜２０００ ｍ７分
で引取り、次いで連続して延伸倍率２０〜５５倍で熱延
伸して捲取ることを特徴とするポリエステル繊維の製造
方法を提供す・るものである。
にポリエチレンテレフタレートからなるポリエステル繊
維を製造する方法ｔこおいて、紡糸・冷却部が ビ） 紡糸口金の下部を加熱筒内に突出させて設置する
こと （ロ） 前記加熱筒の長さを５αを越え、２０ｃＭ未満
、 ｇｉＪ記紡糸・口金面とＭｉＪ記加熱筒下端との距
離（Ｌ＋を５〜１２備とし、該加熱的内の雰囲気温度を
２５０〜３５０℃とすること及び （ハ） 前記加熱筒の直下ｔこ冷却風吹出装置を設け、
１０〜５０℃の冷風を２０〜６０ｍ／分の速度で繊維に
吹き付けること の三要件を満たすことｔこよって構成され、紡糸口金よ
り紡出された糸条を紡糸速度８００〜２０００ ｍ７分
で引取り、次いで連続して延伸倍率２０〜５５倍で熱延
伸して捲取ることを特徴とするポリエステル繊維の製造
方法を提供す・るものである。
本発明の方法は紡糸・冷却部の条件、すなわち加熱筒（
徐冷ゾーンノ内に突出せしめた肴方糸口金面より紡出さ
れた糸条が、５ｃ′Ｎ以−１−１２α以下の長さに渡っ
て、制御された徐冷）−ンを通過したのち、冷風によっ
て急冷されることｔこよって安定急冷紡糸される点ｔこ
於て従来の方法と特ｔこ異なる。また本発明は上記徐冷
ゾーンを含む紡糸・冷却部の条件と共ｅこ前記直接紡糸
延伸法を構成する各要件相互の関連によって達成される
ものであって、いずれか一つの要件を欠いても本発明の
目的は達成されない。
徐冷ゾーンノ内に突出せしめた肴方糸口金面より紡出さ
れた糸条が、５ｃ′Ｎ以−１−１２α以下の長さに渡っ
て、制御された徐冷）−ンを通過したのち、冷風によっ
て急冷されることｔこよって安定急冷紡糸される点ｔこ
於て従来の方法と特ｔこ異なる。また本発明は上記徐冷
ゾーンを含む紡糸・冷却部の条件と共ｅこ前記直接紡糸
延伸法を構成する各要件相互の関連によって達成される
ものであって、いずれか一つの要件を欠いても本発明の
目的は達成されない。
以下具体的に図面を参照しながら本発明法を詳述する。
なお第１図は本発明法の一実施態様が適用される工程図
であり、第２図は本発明の特定の紡糸・冷却部の拡大縦
断面図である。
であり、第２図は本発明の特定の紡糸・冷却部の拡大縦
断面図である。
本発明の実質的にポリエチレンテレフタレートからなる
ポリエステル繊維とはポリエチレンテレフタレート又は
エチレンテレフタレート単位９５モル％以上を含むポリ
エステル共重合体またはポリエチレンテレフタレートを
９５モル％以上含む混合ポリマ等を云う。このポリマは
１ｖが０９０以上、通常は０９５〜１，４０の高粘性ポ
リマを用いるのが好ましい。
ポリエステル繊維とはポリエチレンテレフタレート又は
エチレンテレフタレート単位９５モル％以上を含むポリ
エステル共重合体またはポリエチレンテレフタレートを
９５モル％以上含む混合ポリマ等を云う。このポリマは
１ｖが０９０以上、通常は０９５〜１，４０の高粘性ポ
リマを用いるのが好ましい。
上記ポリマは紡糸頭（図示なし）で溶融されて、紡糸口
金Ｑｌ）を通して押出され、すなわち溶融紡糸されて紡
出糸（Ｙｌとなる。溶融紡糸温度は本発明の高粘度ポリ
マにおいては２９０〜３１０℃が好ましい。３１０℃を
越えた高温では溶融時の粘度低下が大きく、本発明の目
的とする物性が得られない。一方２９０℃未満の低温で
は。
金Ｑｌ）を通して押出され、すなわち溶融紡糸されて紡
出糸（Ｙｌとなる。溶融紡糸温度は本発明の高粘度ポリ
マにおいては２９０〜３１０℃が好ましい。３１０℃を
越えた高温では溶融時の粘度低下が大きく、本発明の目
的とする物性が得られない。一方２９０℃未満の低温で
は。
紡糸パック内の圧力が高くなり、正常な製糸が不可能で
ある。この紡糸温度はスピンブロックＱｆｊ中に内蔵さ
れたヒーター（６）により、所定の温度ｔこ保たれる。
ある。この紡糸温度はスピンブロックＱｆｊ中に内蔵さ
れたヒーター（６）により、所定の温度ｔこ保たれる。
紡糸口金αＤは、その中心（ｃｌより一定の半径をもつ
円周上に口金孔（１１Ａ Ｊが穿れ、更にその外側１こ
同様の口金孔（Ｎ Ｅ ）が１〜５列配列されている構
造をしている。口金孔からは１孔当り１．２〜２．５ｇ
／分のポリマが紡出されるが。
円周上に口金孔（１１Ａ Ｊが穿れ、更にその外側１こ
同様の口金孔（Ｎ Ｅ ）が１〜５列配列されている構
造をしている。口金孔からは１孔当り１．２〜２．５ｇ
／分のポリマが紡出されるが。
その結果本発明の直接紡糸延伸を経たポリエステル繊維
の単糸繊度は２．５〜６ｏデニール好ましくは６０〜５
５デニールとなる。
の単糸繊度は２．５〜６ｏデニール好ましくは６０〜５
５デニールとなる。
紡糸口金を含む紡糸口金パック（以下パックという）（
９）は、紡糸口金ａυの下面が、該口金直下に位置する
ようスピンブロックθＱ下部１ことりつけた加熱筒Ｑ葎
の内部に突出するよう設置する。
９）は、紡糸口金ａυの下面が、該口金直下に位置する
ようスピンブロックθＱ下部１ことりつけた加熱筒Ｑ葎
の内部に突出するよう設置する。
ここで紡糸口金０→の下面を加熱筒内に突出させて設置
することは、紡糸口金下面直下の雰囲気温度を最も適当
な温度に制御することを可能とするためである。通常の
紡糸装置ｔこおいては、口金面は加熱筒より上部にあっ
て、スピンブロックによって保温されている。しかしこ
のような装置では、本発明のようｔこ口金面から冷却点
までの短かい徐冷ゾーンの雰囲気温度を、紡糸条件例え
ば紡糸温度、吐出量等の変化ｔこ対して独立１こ制御し
、適正な条件を設定することができないからである。
することは、紡糸口金下面直下の雰囲気温度を最も適当
な温度に制御することを可能とするためである。通常の
紡糸装置ｔこおいては、口金面は加熱筒より上部にあっ
て、スピンブロックによって保温されている。しかしこ
のような装置では、本発明のようｔこ口金面から冷却点
までの短かい徐冷ゾーンの雰囲気温度を、紡糸条件例え
ば紡糸温度、吐出量等の変化ｔこ対して独立１こ制御し
、適正な条件を設定することができないからである。
加熱筒Ｑ１は円筒状で５１を越え２０α未満の畏さとし
、前記口金パック（９）の下部及び紡出糸条を外周より
加熱する。加熱筒（至）は、口金ヒーター（２）とは独
立したヒーター（Ｆｌ）により所定の温度に加熱される
。加熱筒ａ葎の直下には１ｃ１Ｍ以下の厚みの断熱板０
４を介して冷風吹出し装置（ト）をとりつける。なおこ
こで口金αＤの下面と加熱筒０の再下端（すなわち冷風
吹出し部最上端〕との距ｋｌＨＬ＋が５〜１２値となる
ようパックの位置及び加熱筒の長さを調節する必要があ
る。加熱筒（至）にかこまれた徐冷ゾーン（１３つの雰
囲気温度は、冷却風吹出し部の最上端よりさらに上方３
αで、糸条の最外周より１備離れた位置で測温した温度
が２５０〜３５０℃の範囲となるように制御する。
、前記口金パック（９）の下部及び紡出糸条を外周より
加熱する。加熱筒（至）は、口金ヒーター（２）とは独
立したヒーター（Ｆｌ）により所定の温度に加熱される
。加熱筒ａ葎の直下には１ｃ１Ｍ以下の厚みの断熱板０
４を介して冷風吹出し装置（ト）をとりつける。なおこ
こで口金αＤの下面と加熱筒０の再下端（すなわち冷風
吹出し部最上端〕との距ｋｌＨＬ＋が５〜１２値となる
ようパックの位置及び加熱筒の長さを調節する必要があ
る。加熱筒（至）にかこまれた徐冷ゾーン（１３つの雰
囲気温度は、冷却風吹出し部の最上端よりさらに上方３
αで、糸条の最外周より１備離れた位置で測温した温度
が２５０〜３５０℃の範囲となるように制御する。
口金下面と加熱筒最下端との距離（Ｌ）を５α未満１こ
すると徐冷ゾーン（４３’Ｊが短かすぎるため、高強力
糸が得られＥこくく、しかも本発明が１」的とする安定
な直接紡糸延伸ができない。一方上記距離ｆＬｌが１２
ＣＭを越えると本発明で特定した他の紡糸延伸要件を適
用しても寸法安定性および耐久性のすぐれたポリエステ
ル繊維が得られない。また徐冷ゾーン（１３’Ｊの温度
が２５０□Ｃ未満では安定な直接紡糸延伸が困９准とな
って＋ｉ’ｉ＋強力糸が得られず、３５０℃を越えると
得られる繊維の寸法安定性と耐久性を満足しないため好
ましくない。
すると徐冷ゾーン（４３’Ｊが短かすぎるため、高強力
糸が得られＥこくく、しかも本発明が１」的とする安定
な直接紡糸延伸ができない。一方上記距離ｆＬｌが１２
ＣＭを越えると本発明で特定した他の紡糸延伸要件を適
用しても寸法安定性および耐久性のすぐれたポリエステ
ル繊維が得られない。また徐冷ゾーン（１３’Ｊの温度
が２５０□Ｃ未満では安定な直接紡糸延伸が困９准とな
って＋ｉ’ｉ＋強力糸が得られず、３５０℃を越えると
得られる繊維の寸法安定性と耐久性を満足しないため好
ましくない。
なお前記パンク（９）とスピンブロック叫、スピンブロ
ックαＱと加熱筒０１、加熱筒Ｑ３と断熱板（員及び冷
風吹出し装置αＱ等相互の結合部は空隙がないようにし
なければならない。冷風吹出し装置α９（以下冷却装置
と呼ぶ）から紡出糸条（Ｙｌと直角方向（矢印方向〕ｔ
こ吹出した冷風はスムーズに糸条を冷却しつつ、糸条走
行方向に移行するようｔこさせることが重要である。こ
こで前記結合部１こ空隙があると冷風が吹出部より上昇
して、徐冷ゾーン（１３Ｊの雰囲気を乱し、ひいては口
金面を冷やして正常な紡糸ができな（ｌ’するため、冷
却装置取付部より上部は密閉系Ｅこすることが５本発明
の均−ｔこ急冷する方法にとって特に重要℃ある。
ックαＱと加熱筒０１、加熱筒Ｑ３と断熱板（員及び冷
風吹出し装置αＱ等相互の結合部は空隙がないようにし
なければならない。冷風吹出し装置α９（以下冷却装置
と呼ぶ）から紡出糸条（Ｙｌと直角方向（矢印方向〕ｔ
こ吹出した冷風はスムーズに糸条を冷却しつつ、糸条走
行方向に移行するようｔこさせることが重要である。こ
こで前記結合部１こ空隙があると冷風が吹出部より上昇
して、徐冷ゾーン（１３Ｊの雰囲気を乱し、ひいては口
金面を冷やして正常な紡糸ができな（ｌ’するため、冷
却装置取付部より上部は密閉系Ｅこすることが５本発明
の均−ｔこ急冷する方法にとって特に重要℃ある。
冷却装置ａｅからは１０〜５０℃の冷風を糸条ｔＹ）の
外周から内側へ、あるいは逆ｔこ内周から外周部へと糸
条と直角方向１こ吹付ける。冷却装置θυの侵さば１０
〜６０１、通常は２０〜４００Ｉが適当である。糸条１
ｙ）は上記冷却装置０６または冷却部下部に隣接した糸
道ダクトα力内で冷却固化したのち、給油装置（ト）で
油剤を付与され、引取ローラ０窃で引取られる。
外周から内側へ、あるいは逆ｔこ内周から外周部へと糸
条と直角方向１こ吹付ける。冷却装置θυの侵さば１０
〜６０１、通常は２０〜４００Ｉが適当である。糸条１
ｙ）は上記冷却装置０６または冷却部下部に隣接した糸
道ダクトα力内で冷却固化したのち、給油装置（ト）で
油剤を付与され、引取ローラ０窃で引取られる。
本発明の前記特定範囲の紡糸冷却条件及び引取速度等は
相互に関連づけて組合せることが必要である。適正な紡
糸冷却条件の目安としては引数ローラα嗜上を通過する
未延伸糸の特性が複屈折２５Ｘ１０’〜ｓｏｘ＋ ｏ
’、密度が１．３３８〜１．３６０となるようにする。
相互に関連づけて組合せることが必要である。適正な紡
糸冷却条件の目安としては引数ローラα嗜上を通過する
未延伸糸の特性が複屈折２５Ｘ１０’〜ｓｏｘ＋ ｏ
’、密度が１．３３８〜１．３６０となるようにする。
複屈折及び密度が前記範囲の下限値ｔこ達しない時は、
引続く本発明の延伸を経たポリエステル繊維の寸法安定
性及び耐疲労性が十分改善されていない。一方前記範囲
の上限を越える場合は、紡糸、延伸副子が悪く、高強力
糸が得られない。
引続く本発明の延伸を経たポリエステル繊維の寸法安定
性及び耐疲労性が十分改善されていない。一方前記範囲
の上限を越える場合は、紡糸、延伸副子が悪く、高強力
糸が得られない。
自ｉＪ記特性を有する引取糸は一旦捲取ることなく連続
して延伸する。本発明ポリエステル繊維は高強力とする
ため、多段熱延伸法を採用する。
して延伸する。本発明ポリエステル繊維は高強力とする
ため、多段熱延伸法を採用する。
好ましい延伸法は以下の通りである。
ＦＢ（引取ローラ５１９）は１００℃以下に加熱または
無加熱とする。ＦＢ上で引取られた未延伸糸はすでＥこ
配向度が進んでいるので１００℃を越える高温ローラと
接すると結晶化が進むためスムーズな延伸の障害となる
。＋ＤＲ（第１延伸ローラ；２０）は８０〜２００℃、
好ましくは１００〜１６０℃ｔこ加熱し、ＦＥとの間で
１２〜１８倍で１段めの延伸をする。２ＤＲ（第２延伸
ローラ；２１）は１６０〜２５０℃、好ましくは１８０
〜２４０℃に加熱し、ＩＤＲとの間で１１〜１．６倍で
２段めの延伸をする。
無加熱とする。ＦＢ上で引取られた未延伸糸はすでＥこ
配向度が進んでいるので１００℃を越える高温ローラと
接すると結晶化が進むためスムーズな延伸の障害となる
。＋ＤＲ（第１延伸ローラ；２０）は８０〜２００℃、
好ましくは１００〜１６０℃ｔこ加熱し、ＦＥとの間で
１２〜１８倍で１段めの延伸をする。２ＤＲ（第２延伸
ローラ；２１）は１６０〜２５０℃、好ましくは１８０
〜２４０℃に加熱し、ＩＤＲとの間で１１〜１．６倍で
２段めの延伸をする。
総合延伸倍率は２．０〜＆５倍である。
ＲＲ（張力調整ローラ；２２）は無加熱または２４０℃
以下に加熱したローラを用い、２ＤＲ（２１〕との間で
０９〜１．１倍、通常は０９５〜１０倍で弛緩または緊
張処理をしたのちワインダー（２３〕で捲取る。
以下に加熱したローラを用い、２ＤＲ（２１〕との間で
０９〜１．１倍、通常は０９５〜１０倍で弛緩または緊
張処理をしたのちワインダー（２３〕で捲取る。
本発明の直接紡糸延伸法に於ては１段延伸工程あるいは
１段延伸と２段延伸の両工程において諸法流体ｔこよる
交絡集束処理をしながら延伸することが好ましい。交絡
集束処理に用いる流体父絡処坤装置は通常の繊維相互を
インターレースさせるもの、例えば特公昭４９−４１１
１３号公報ｔこ開示されている装置等を用いることがで
きる。
１段延伸と２段延伸の両工程において諸法流体ｔこよる
交絡集束処理をしながら延伸することが好ましい。交絡
集束処理に用いる流体父絡処坤装置は通常の繊維相互を
インターレースさせるもの、例えば特公昭４９−４１１
１３号公報ｔこ開示されている装置等を用いることがで
きる。
また高温に加熱した延伸ロール例えば２ＤＥ（２１）は
保温ボックスで囲み、延伸糸条のロール接触側と非接触
側の温度差を実質的になくすことも本発明の安定な直接
紡糸延伸法に寄与する。
保温ボックスで囲み、延伸糸条のロール接触側と非接触
側の温度差を実質的になくすことも本発明の安定な直接
紡糸延伸法に寄与する。
上記方法ｅこよって得られたポリエステル繊訂ｆは単糸
繊度２．５〜５５デニールであり、次の特性を有する。
繊度２．５〜５５デニールであり、次の特性を有する。
（イ）初期引張抵抗度 Ｍｉ、１００〜１３５ｇ／ｄ（
ロ）強度 Ｔ／Ｄ＝７．５〜＋ ０．０ ｇ／ ｄ（ハ
） 伸度 Ｅ−９０〜１６０％ に） １５０℃乾熱収縮率 △ｓ、 ＝ ｉ〜６％また
本発明法で得られた上記特性を有するポリエステル繊維
は公知の方法ｔこより、例えば繊ＪＩ’ １５００デニ
ールの延伸糸を撚係数２１００〜２５００で２本合撚糸
し、接着剤を（＝１与したのち２４０〜２５０℃、ネッ
トストレッチ−２０〜＋５０％で熱処理して処理コード
となした時。
ロ）強度 Ｔ／Ｄ＝７．５〜＋ ０．０ ｇ／ ｄ（ハ
） 伸度 Ｅ−９０〜１６０％ に） １５０℃乾熱収縮率 △ｓ、 ＝ ｉ〜６％また
本発明法で得られた上記特性を有するポリエステル繊維
は公知の方法ｔこより、例えば繊ＪＩ’ １５００デニ
ールの延伸糸を撚係数２１００〜２５００で２本合撚糸
し、接着剤を（＝１与したのち２４０〜２５０℃、ネッ
トストレッチ−２０〜＋５０％で熱処理して処理コード
となした時。
下記コード特性を有している。
仕）強度 Ｔ ／ Ｄ ＝ ６．０〜７５６／ｄ（へ）
中間伸度 Ｍ Ｐ２＝ ３．０〜６０％（６，７５ｋ
ｇ荷重時伸度〕 （）１１７７℃乾熱収縮率 △３２＝ｔＯ〜！ｉ、Ｄ％
例 中間伸度＋１７７℃乾熱収縮率 １、ＭＥ＋△Ｓ２；７〜８５％ このようｔこ本発明の方法で得たポリエステル繊維から
なる処理コードは従来の処理コードに較べ乾熱収縮率が
低くまた中間伸度十乾熱収縮率値が低い。このことはモ
ジュラスを高くして低中間伸度コードを作っても乾熱収
縮率が従来の処理コードよりも低くできることを意味す
る。
中間伸度 Ｍ Ｐ２＝ ３．０〜６０％（６，７５ｋ
ｇ荷重時伸度〕 （）１１７７℃乾熱収縮率 △３２＝ｔＯ〜！ｉ、Ｄ％
例 中間伸度＋１７７℃乾熱収縮率 １、ＭＥ＋△Ｓ２；７〜８５％ このようｔこ本発明の方法で得たポリエステル繊維から
なる処理コードは従来の処理コードに較べ乾熱収縮率が
低くまた中間伸度十乾熱収縮率値が低い。このことはモ
ジュラスを高くして低中間伸度コードを作っても乾熱収
縮率が従来の処理コードよりも低くできることを意味す
る。
また」１記処理コードを用いたタイヤは走行耐久性にも
すぐれている。例えばグッドイヤーマよってすぐれた性
能を有することが示される。
すぐれている。例えばグッドイヤーマよってすぐれた性
能を有することが示される。
本発明の方法で得られるポリエステル繊維はタイヤコー
ドとして用いた時、寸法安定性及び耐久性のすぐれた特
徴を活かし、特にラジアルタイヤに血相した時有用な性
能を発揮する。これは処理コードのモジュラスを高く設
計しても寸法安定性が保持されるからである、 一方モジュラスを比較的低く設計して、耐久またタイヤ
コードのみならず、寸法安定性、耐久性特シこ屈曲疲労
性、耐熱性が要求される用途、例えばＶ−ベルト、搬送
用ベルト等のゴム補強用繊維としても有用である。
ドとして用いた時、寸法安定性及び耐久性のすぐれた特
徴を活かし、特にラジアルタイヤに血相した時有用な性
能を発揮する。これは処理コードのモジュラスを高く設
計しても寸法安定性が保持されるからである、 一方モジュラスを比較的低く設計して、耐久またタイヤ
コードのみならず、寸法安定性、耐久性特シこ屈曲疲労
性、耐熱性が要求される用途、例えばＶ−ベルト、搬送
用ベルト等のゴム補強用繊維としても有用である。
以下、実施例によって本発明をさらに詳述する。
実施例１
１Ｖ１．２８．カルボキン／ｌ／末端基濃度１２ ｅｑ
／１０６ｇ のポリエチレンテレフタレートポリマを第
１図の直接紡糸延伸プロセスで製糸した。紡糸機はエク
ストルーダー型紡糸機を用い、紡糸温度２９７℃とした
。紡糸口金０１）は外径２００Ｍφ、孔径０５５Ｍφ、
孔数３６０ホールで紡糸孔が環状４列に配列されたもの
を用いた。
／１０６ｇ のポリエチレンテレフタレートポリマを第
１図の直接紡糸延伸プロセスで製糸した。紡糸機はエク
ストルーダー型紡糸機を用い、紡糸温度２９７℃とした
。紡糸口金０１）は外径２００Ｍφ、孔径０５５Ｍφ、
孔数３６０ホールで紡糸孔が環状４列に配列されたもの
を用いた。
口金直下にはスピンブロックＱＱの下部ｅこ艮ざ７［］
ｍａの加熱筒０浄をとりつけ、該加熱筒下部に８Ｍの断
熱板θ→を介して長さ３０口の冷却装置０υをとりつけ
、光条の外周から冷風を吹イ」け急冷した。ここで紡糸
口金を組み込んだパック（９）の長さを灰えて、口金下
面と冷却風吹出し位置との距１’１ｌｔｌ （Ｌｉを第
１表に示したように変化させた。
ｍａの加熱筒０浄をとりつけ、該加熱筒下部に８Ｍの断
熱板θ→を介して長さ３０口の冷却装置０υをとりつけ
、光条の外周から冷風を吹イ」け急冷した。ここで紡糸
口金を組み込んだパック（９）の長さを灰えて、口金下
面と冷却風吹出し位置との距１’１ｌｔｌ （Ｌｉを第
１表に示したように変化させた。
加熱１シｊθ→内部（徐冷温度）は３００℃に加熱し、
冷風は温度２５℃で風速４０ｍ／分とした。紡出糸条（
Ｙｌは加熱筒内の徐冷ゾーンを通過したのち冷風で急冷
され、次いで糸道ダクトθ乃を通過したのち給油装置Ｉ
Ｊ樽で油剤を（］与され、 １″Ａの不ルソンローラ（
ＦＲＱＩＪで引取られた。ＦＲは６０℃とした。次いで
糸条は一旦捲取られることなく、１２０℃ｔこ加熱され
たＩＤＲ（４）との間で１段目の延伸をされ、引続き２
３０℃ｔこ加熱された２ＤＲ（２１）との間で２段めの
延伸がされた。ＩＤＲと２ＤＲ間の延伸倍率は１４倍に
固定し、ＦＢとＩＤＲ間の延伸倍率を第１表ｔこ示した
ように変えることによって総合延伸倍率をｉ化させた。
冷風は温度２５℃で風速４０ｍ／分とした。紡出糸条（
Ｙｌは加熱筒内の徐冷ゾーンを通過したのち冷風で急冷
され、次いで糸道ダクトθ乃を通過したのち給油装置Ｉ
Ｊ樽で油剤を（］与され、 １″Ａの不ルソンローラ（
ＦＲＱＩＪで引取られた。ＦＲは６０℃とした。次いで
糸条は一旦捲取られることなく、１２０℃ｔこ加熱され
たＩＤＲ（４）との間で１段目の延伸をされ、引続き２
３０℃ｔこ加熱された２ＤＲ（２１）との間で２段めの
延伸がされた。ＩＤＲと２ＤＲ間の延伸倍率は１４倍に
固定し、ＦＢとＩＤＲ間の延伸倍率を第１表ｔこ示した
ように変えることによって総合延伸倍率をｉ化させた。
２１） Ｒと非加熱のＲＲ（２２Ｊとの間ては１％の弛
緩を与えたのち捲取った。１・′ＲとＩＤＲ間にはエア
ー交絡処理装置をとりつけ。
緩を与えたのち捲取った。１・′ＲとＩＤＲ間にはエア
ー交絡処理装置をとりつけ。
４ ｋｇ／α２Ｇの圧空を吹きつげて糸条を集束交絡さ
せ乍ら延伸した。
せ乍ら延伸した。
また加熱筒の長さ、温度及び引取速度（紡糸速度〕等を
第１表のよりやこ変えて」１記と同様の方法で紡糸延伸
テストをした。なお紡糸条件を変化させた時延伸倍率が
変化するが、延伸糸の伸度を１１〜１３％とした時、延
伸糸のｂ＆ ｉ’ｌが１５００ となるよう吐出量を変
化させて調整した。
第１表のよりやこ変えて」１記と同様の方法で紡糸延伸
テストをした。なお紡糸条件を変化させた時延伸倍率が
変化するが、延伸糸の伸度を１１〜１３％とした時、延
伸糸のｂ＆ ｉ’ｌが１５００ となるよう吐出量を変
化させて調整した。
延伸調子は一定時間内のＲＲ（２２Ｊ上での単糸切れ回
数を測定して評価した。
数を測定して評価した。
これらの紡糸、延伸条件および未延伸糸、則伸糸特性な
どを第１表に併せて示す。
どを第１表に併せて示す。
次ｔこ上記方法で得られた各延１申糸を下撚上撚をそれ
ぞれ４０回／１０ｃＩＲで２本合撚糸して生コードとし
た。
ぞれ４０回／１０ｃＩＲで２本合撚糸して生コードとし
た。
次にこの生コードをり゛ソラー社製コンビュートリータ
ｔこよってレゾルシンーホルマ１ノン−ラテックス及び
工Ｃ工社（英国）製” Ｐｅｘｕｌ ”の混合液からな
る接着剤で処理したのち１６０℃の加熱炉中を定長で６
０秒間乾燥のため通過させ、引続き０５〜４％の緊張を
与えつつ２４５℃の加熱炉で７０秒間通過させ、更に１
％の弛緩を与えつつ２４５℃、７０秒間熱処理して処理
コードを得た。第２表ｔこ処理コード特性を示す。
ｔこよってレゾルシンーホルマ１ノン−ラテックス及び
工Ｃ工社（英国）製” Ｐｅｘｕｌ ”の混合液からな
る接着剤で処理したのち１６０℃の加熱炉中を定長で６
０秒間乾燥のため通過させ、引続き０５〜４％の緊張を
与えつつ２４５℃の加熱炉で７０秒間通過させ、更に１
％の弛緩を与えつつ２４５℃、７０秒間熱処理して処理
コードを得た。第２表ｔこ処理コード特性を示す。
上記結果において、テス）＆１は通常の徐冷低速紡糸法
ｔこよる直接紡糸延伸法であり、４２は盃１の低速紡糸
延伸法において、本発明と同４手５口金面と冷却点まで
の徐冷ゾーンの距離を短かくしたものである。いずれも
本発明の目的とする処理コード特性例えば△Ｓ２及びＭ
］ｌｔｉ＋△Ｓ２を満足せず、耐疲労性も改良されてい
ない。Ａ５，６．７及び１０は本発明法であり、Ｔ／Ｄ
、△３２ 、 ＭＥ＋△Ｓ２及び耐疲労性にすぐれ延
伸調子も良好であった。黒６は口金面と冷却点までの徐
冷ゾーンが長いためにＭＥ＋△Ｓ２が高＜、ＯＤ疲労性
も改善されていない。名７゜８は本発明法と類似である
が、加熱筒温度が無加熱であり（この時雰囲気温度は２
１０℃であった。）、嵐７は更に急冷しやすくするため
単糸繊度をｇ１］＜ｔ、たものである。この方法は延伸
調子が悪く１強度も低かった。盃１１は徐冷ゾーンが短
かい例であり、強度が低く、延伸調子も悪い。彫９は加
熱筒温度が冒過ぎて十分なコード物性が得られず、庸１
２は紡糸速度が高過ぎて製糸が不可能であった。
ｔこよる直接紡糸延伸法であり、４２は盃１の低速紡糸
延伸法において、本発明と同４手５口金面と冷却点まで
の徐冷ゾーンの距離を短かくしたものである。いずれも
本発明の目的とする処理コード特性例えば△Ｓ２及びＭ
］ｌｔｉ＋△Ｓ２を満足せず、耐疲労性も改良されてい
ない。Ａ５，６．７及び１０は本発明法であり、Ｔ／Ｄ
、△３２ 、 ＭＥ＋△Ｓ２及び耐疲労性にすぐれ延
伸調子も良好であった。黒６は口金面と冷却点までの徐
冷ゾーンが長いためにＭＥ＋△Ｓ２が高＜、ＯＤ疲労性
も改善されていない。名７゜８は本発明法と類似である
が、加熱筒温度が無加熱であり（この時雰囲気温度は２
１０℃であった。）、嵐７は更に急冷しやすくするため
単糸繊度をｇ１］＜ｔ、たものである。この方法は延伸
調子が悪く１強度も低かった。盃１１は徐冷ゾーンが短
かい例であり、強度が低く、延伸調子も悪い。彫９は加
熱筒温度が冒過ぎて十分なコード物性が得られず、庸１
２は紡糸速度が高過ぎて製糸が不可能であった。
第１図は本発明の一実ｍｓ様が適用される工程図であり
、第２図は第１図に３ける紡糸・冷却部の拡大縦断面図
である。 ９〜紡糸口金パック １０〜スピンブロツク １１〜紡糸口金 １２〜２〜ロ金ヒー ター〜加熱筒 １３′〜加熱筒内雰囲気（徐冷ゾーン）１４〜断熱板 １５〜冷風吹出し装置（冷却装置〕 １６〜冷風 １７〜糸道ダクト １８〜給油装置 １９〜引取ローラ ２０〜第１延伸ローラ（ＩＤＲ） ２１〜第２延伸ローラ（２ＤＥ） ２２〜張力調整ローラ（ＥｔＲ７ ２３〜ワイングー 特許出願人 東 し 株 式 会 社 第１図
、第２図は第１図に３ける紡糸・冷却部の拡大縦断面図
である。 ９〜紡糸口金パック １０〜スピンブロツク １１〜紡糸口金 １２〜２〜ロ金ヒー ター〜加熱筒 １３′〜加熱筒内雰囲気（徐冷ゾーン）１４〜断熱板 １５〜冷風吹出し装置（冷却装置〕 １６〜冷風 １７〜糸道ダクト １８〜給油装置 １９〜引取ローラ ２０〜第１延伸ローラ（ＩＤＲ） ２１〜第２延伸ローラ（２ＤＥ） ２２〜張力調整ローラ（ＥｔＲ７ ２３〜ワイングー 特許出願人 東 し 株 式 会 社 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 直接紡糸延伸法によって実質的ｔこポリエチレンテレフ
タレートからなるポリエステル繊維を製造する方法ｔこ
おいて、紡糸・冷却部が（イ） 紡糸口金の下面を加熱
筒内に突出させて設置すること、 （ロ） 前記加熱筒の長さを５Ｇを越え２０ｃＭ未満、
ｎｉＪ記紡糸口金下面と前記加熱筒下端との距離（Ｌ）
を５〜１２ＣＪＲとし、該加熱筒内の雰囲気温度を２５
０〜３５０℃とすること及び （ハ） 前記加熱筒の直下に冷却風吹出装置を設け、１
０〜５０℃の冷風を２０〜６０ｍ／分の速度で繊維に吹
き付けること の三要件を満たすこと【こよって構成され、紡糸口金よ
り紡出された糸条な紡糸速度８００〜２０００ ｍ７分
で引取り、次いで連続して延伸倍率２０〜６５倍に熱延
伸して捲取ることを特徴とするポリエステル繊維の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16509683A JPS6059119A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | ポリエステル繊維の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16509683A JPS6059119A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | ポリエステル繊維の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6059119A true JPS6059119A (ja) | 1985-04-05 |
Family
ID=15805808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16509683A Pending JPS6059119A (ja) | 1983-09-09 | 1983-09-09 | ポリエステル繊維の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6059119A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4747988A (en) * | 1985-05-10 | 1988-05-31 | Hoechst Celanese Corporation | Process of making an aromatic polyetherketone fiber product |
| US5186879A (en) * | 1990-05-11 | 1993-02-16 | Hoechst Celanese Corporation | Spinning process for producing high strength, high modulus, low shrinkage yarns |
| US5310514A (en) * | 1989-12-19 | 1994-05-10 | Corovin Gmbh | Process and spinning device for making microfilaments |
| KR100426837B1 (ko) * | 1995-02-10 | 2004-06-18 | 바마크 악티엔게젤샤프트 | 멀티필라멘트사의제조방법및장치 |
| CN102925998A (zh) * | 2011-08-12 | 2013-02-13 | 江苏省衣维新投资发展有限公司 | 一种用于细旦纺丝的丝束缓冷却装置 |
| CN102925999A (zh) * | 2011-08-12 | 2013-02-13 | 江苏省衣维新投资发展有限公司 | 一种用于细旦纺丝的丝束缓冷却方法 |
| CN102965741A (zh) * | 2012-12-13 | 2013-03-13 | 吴江朗科化纤有限公司 | 一种远红外纺丝组件 |
| WO2013064588A1 (de) * | 2011-11-02 | 2013-05-10 | Oerlikon Textile Gmbh & Co. Kg | Vorrichtung zum schmelzspinnen und abkühlen von synthetischen filamenten |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5358032A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-25 | Celanese Corp | Manufacture of high strength improved polyester filament having especially stable internal structure |
| JPS56140116A (en) * | 1980-04-04 | 1981-11-02 | Teijin Ltd | Preparation of polyester fiber |
| JPS57154411A (en) * | 1981-03-16 | 1982-09-24 | Toray Ind Inc | Polyester fiber |
| JPS57154410A (en) * | 1981-03-13 | 1982-09-24 | Toray Ind Inc | Polyethylene terephthalate fiber and its production |
-
1983
- 1983-09-09 JP JP16509683A patent/JPS6059119A/ja active Pending
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| CN102925998A (zh) * | 2011-08-12 | 2013-02-13 | 江苏省衣维新投资发展有限公司 | 一种用于细旦纺丝的丝束缓冷却装置 |
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| CN103890247A (zh) * | 2011-11-02 | 2014-06-25 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 用于合成长丝的熔体纺丝和冷却的设备 |
| CN103890247B (zh) * | 2011-11-02 | 2017-05-31 | 欧瑞康纺织有限及两合公司 | 用于合成长丝的熔体纺丝和冷却的设备 |
| CN102965741A (zh) * | 2012-12-13 | 2013-03-13 | 吴江朗科化纤有限公司 | 一种远红外纺丝组件 |
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