JPS6056970B2 - 燃焼制御装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、石油・ガス等の燃焼機器の制御装置の改良
に関するものである。

石油・ガス等をエネルギー源とした燃焼機器（強制吸排
気式温風暖房機・給湯機等）も、その性能の向上に伴な
つてより快適さを追求した制御装置が開発されつつある
。

燃焼効率アップと共に、多段燃焼制御、さらに最適燃焼
状態制御へと機器開発が進められている。本発明は、こ
のような制御機能の中、多段燃焼制御機器における燃焼
レベル変更時、いち早く最適燃焼状態へと制御する装置
を提供することを目的と．する。さらにまた、燃焼機器
に用い゛・？れている個々の部品バラツキや、環境条件
変化１・←対する変動分を合理的に吸収し、その生産性
の合理化と低コスト化を実現することも目的としている
。

，．；：竪ご■二幅士ラ 第１図は従来のロータリーガス化石油ＦＦ式温風暖房機
の概略構成図一例であり、その燃焼制御回路図を第２図
に示す。

まず第１図において、１は温風器の本体ケースであり、
吸排気ユニット２、バーナユニット３、燃焼筒４、熱交
換器５、オイルタンク６、燃焼制御器７等を収納してい
る。

燃焼空気は、吸気筒１１を通り、バーナモータ８によつ
て回転されるファン９，１０によつて吸入され、バーナ
ユニットに送り込まれる。石油は、オイルタンク６から
パルスポンプ１２によつてくみ上げられ、給油管１３を
通してかくはん器１４に供給される。かくはん器１４に
よつて霧化された石油が、内部に気化ヒータ１６が埋め
込まれた気化筒１５の内壁に当たるとガス化し、供給さ
れた空気と混合して、バーナヘッド１７より燃焼筒４に
送られ、バーナヘッドの出口側に設けられた点火電極１
８の部分で点火される。燃焼ガスは、燃焼筒４から熱交
換器−５を通り、排気管１９から屋外に排出される。２
０は燃焼状態検知素子（フレームロッド）で、２１は気
化室温度検知器てある。

熱交換器５の温度はサーモスイッチ２２によつて検出さ
れ、所定の温度に達すると室内空気対流用ファン２３を
駆動すべく働く。次に第２図に示された制御回路図につ
いて説明する。

２４，２５は商用電源への接続端子である。

２６の運転スイッチを投入すると、運転表示ランプ２７
が点灯すると共に、気化ヒータ１６に通電される。

気化室が所定の温度に達すると気化室温度検知器２１が
作動し、可動片が接点２１ａから２１ｂに切りかわる。
従つて、リレー２８が励磁され接点２８ａが閉じて自己
保持すると共に、燃焼制御回路７の電源トランス２９に
通電される。負荷温度検知手段３０によつて検出された
負荷温度が暖房すべき温度てあつたとき、燃焼制御機器
７はリレー接点３１を閉じバーナモータ８が通電されプ
リパージが始まる。所定時間経過・後、３２，３３のリ
レー接点が閉じパルスポンプ１２、点火器１８に通電さ
れ燃焼が開始する。燃焼状態検知素子２０により着火が
確認されると、リレー接点３３が開き、点火器への通電
が止まる。負荷温度（室温）が上昇し所定の温度に達す
ると、燃焼制御器７は、接点３１，３２を開きバーナモ
ータ８、パルスポンプ１２は停止し、燃焼が止まる。室
温が低下して所定の温度まて達すると、前述同様のシー
ケンスに従つて燃焼に入るのである。３４は電流ヒュー
ズ、３５は温度ビュー″ズ、３６は震動消火スイッチで
ある。

このように従来は一定の燃焼量で燃焼させて室内空間等
の負荷温度制御を実施していた。

制御は負荷温度に応じて燃焼させたり、停止させたりす
るのであるが、室温の変動幅が大きく体感上好ましいも
のではなかつた。そこで多段燃焼制御の温風機の有用性
が高まると共に、さらに燃焼ガスのクリーン化が強く望
まれ最適燃焼状態制御とその収束性のスピード化が問題
となつている。燃焼用空気と燃料の混合比をある一定値
に保つべく、各燃焼レベルを決定するためには、個々の
部品バラツキや環境特性を非常に厳しく管理する必要性
が生じてくる。特に燃料供給装置であるパルスポンプの
バラツキ、特性管理は高コストであつた。本発明は上記
の問題点を解消せんとするためなされたもので、以下に
パルスポンプを燃料供給装置として応用した例を説明す
る。第３図は本発明の燃焼制御装置を組み込んた温風機
の概略構成図であり、図中同一番号のものは第１図相当
品を示す。

３８は吸気側通路１１の途中に設けられた燃焼用空気供
給量調節手段である。

ダンパ３９は、駆動用モータ３７によつて制御され、そ
の開度に応じて燃焼用空気が吸入される。２「は気化室
温度検知手段としてのサーミスタである。

４０は、主制御部として、論理演算機能、データ記憶機
能、プログラム記憶・実行機能、命令デコード機能、カ
ウンタ機能、入力出力機能を備えたマイクロコンピュー
タを主体として構成された燃焼制御装置である。第４図
は、第３図の温風暖房機の制御回路であり、図中同一番
号のものは第２図相当品を示す。

電源が供給されると同時に、電源トランス４７により制
御回路が作動する。主制御部４０は、負荷（室内空間）
温度検出部４牡気化室温度検知部４５、燃焼状態検出部
４３、運転開始スイッチ部４１、震動消火スイッチ部４
２等の入力部、および、発光ダイオードによる表示部５
５を有している。また、整流用ダイオードブリッジ４８
、平滑用コンデンサ４９により、パルスポンプ１２の直
流電源が形成されている。抵抗器５０、定電圧ダイオー
ド５１により定電圧が形成され、パルスポンプ用定電流
回路部５３の電源となつている。フォトカプラ５２によ
つて伝達された駆動用信号によつてパルスポンプ１２が
動作する。５４は逆サージ吸収用のダイオードである。

第１４図で、本発明の燃焼制御装置を構成する主制御部
４０の主要構成手段をブロック図で示す。

主制御部４０には、負荷温度検知手段３０、及び、燃焼
状態検知手段２０の信号が入力する。負荷温度検知手段
３０の信号は、燃焼レベル制御手段１６０で所定の設定
値と比較され、燃焼空気量調節手段３８を操作する。ま
た、燃焼状態検知手段２０の信号は、適正燃焼状態判断
手段１６１にて、前記燃焼レベル制御手段で示される各
燃焼レベルでの所定範囲内にあれば適正な燃焼状態と判
断される。そこて決定手段（１）１６２では、前記適正
燃焼状態判断手段からの信号に基づいて、燃料供給量制
御手段の操作値を決定する。１６３の記憶手段は、適正
燃焼状態になつたときの燃料供給量制御手段操作値を記
憶保持する。

１６４の決定手段（■）は、燃焼レベル制御手段１６０
の信号を受け、燃焼レベル変更直後の適正燃焼状態を維
持する燃料供給量制御手段操作値が未保持の場合には、
あらかじめ定められた燃焼空気量変化分の比に応じて、
燃焼レベル変更直後の燃料供給量制御手段操作値を決定
する。

１６５は判定調節手段で、適正な燃焼状態の燃焼供給量
制御手段操作値がすでに記憶保持されている場合の燃料
供給量制御手段を調節すべく、前記決定手段（１），（
■）及び記憶手段の信号を選択出力する。

第５図は、主制御部４０のさらに詳しい実施回路図であ
り、４ビット１チップマイクロコンピュータ６０（以下
μＰと称す）を中心に構成されている。

本実施例は、ＭＢ８８４ｌ（富士通製）を用いたもので
ある。第５図の説明に入る前に、第６図においてμＰ６
Ｏの機能の概略を説明する。第１の機能は論理演算機能
であつて、４ビット２進並列演算回路（ＡＬＵｌ５ｌ）
により、２進加算、論理積、論理和等の基本的演算が実
行される。ＡＣＣｌ５２は演算の際、使用される４ビッ
トのレジスタで、データの保持、演算結果のデータの保
持を行なう。第２の機能はデータ記憶機能である。

この機能は可変メモリであるＲＡＭｌ４８、Ｘレジスタ
１４９、Ｙレジスタ１５０によつて指定されるＲ，ＡＭ
領域とＡＣＣｌ５２との間でデータの転送が可能である
。第３の機能はプログラムの記憶・実行機能である。

この機能は、８ビットの命令語で書き込まれたシステム
の実行すべきプログラムを記憶する固定メモリであるＲ
ＯＭｌ３９、ＲＯＭの番地指定を行なうページアドレス
レジスタＰＡ及びプログラムカウンタＰＣｌ４Ｏ、サブ
ルーチンコール及び割り込み発生時に、次に実行すべき
命令のあるＲＯＭの番地及ひ演算結果の状態を格納する
ＳＴＡＣＫｌ４ｌ、スタック可能なレベルを２ビットカ
ウンタＳＰｌ４２によつてなされる。第４の機能は命令
デコード機能で、ＲＯＭから出力された命令デコードを
解読し、命令に応じて各ゲート信号を発生する命令デコ
ードＤＥＣｌ４６、各命令の実行を制御する制御回路Ｃ
ＮＴＲＬｌ４７により実行される。

第５の機能はカウンタ機能で、８ビットの２進カウンタ
（上位４ビットＴＨｌ４３、下位４ビットＴＬｌ４４）
で実行される。

２進カウンタの入力方法により、タイマ、または、イベ
ントカウンタとして動作させることができる。

ｌ 第６は入力出力制御機能である。

４ビットの入力専用Ｋボート１５３、１６ビットの入出
力用Ｒボート１５７、４ビットの出力専用Ｐボート１５
牡並列出力専用のＰＬＡｌ５６出力０ボート８ビット１
５５、さらに、制御用入出力Ｃボート１５８、Ｖｌ，Ｖ
ＤＤの電源端子、ＲＳＴのリセット端子等より構成され
ているＳＢｌ４５はシリアルバッファである。

以上がμＰ６Ｏの概略説明であり、本発明はこのような
μＰを用いた実施例を示している。

第５図の説明に戻つて、電源トランス４７の二次側では
、整流用ダイオードブリッジ５６と平滑用コンデンサー
５７により直流電源Ｖ１を、さらに抵抗５８、定電圧回
路部５９でμＰ用直流電源■２を形成し、また別巻線か
らダイオード１１２、コンデンサー１１３でフレームロ
ッド２０用直流電源を作つている。電源電圧Ｖ２が確立
されると、コンデンサー１３６、抵抗１３８、ダイオー
ド１３７で形成されるリセット回路が動作し、μＰ６Ｏ
のリセット解除がなされると、水晶１３３、コンデンサ
ー１３４，１３５で決まるクロック周波数てμＰ６Ｏは
ＲＯＭのプログラム実行を開始する。震動消火スイッチ
６２がはずれていないことを、バッファ６７を通して入
力ボートＲ８て検出し、もしはずれていた場合には出力
ボートＲ２からインバータバッファ６８を通して震消作
動表示ＬＥＤ６３を点灯する。運転開始スイッチ６１が
投入されたことをバッファ６６を通して入力ボートＲ７
て検出し、気化室温度検知部４５からの信号に応じて気
化ヒータコントロール用リレー７１を制御する。気化室
温度検知部４５では、抵抗９２，９３でコンパレータ９
６のＶ＋を設定し、気化室温度検知サーミスタ２「と直
列抵抗９４の分圧で決まるＶ−がＶ−〉Ｖ＋となつた時
コンパレータ９６出力は反転し、気化室が所定温度に．
達したことを検知する。抵抗９５はヒステリシス用であ
り、検知出力はＫφボートに入力されている。気化室が
所定温度以下のとき、ボートＲ３からインバータバッフ
ァ７５を通してリレー７１を駆動すると、第４図の接点
７１ａが閉じて気化ヒータ１６に通電される。気化室が
所定温度に達したところでリレー７１をオフし、負荷温
度検出部４４からの信号をＫ１に入力した結果が所定温
度以下のとき燃焼開始の点火ルーチンに入るわけである
。バーナモータ８はボートＲ，によつて制御一され、イ
ンバータバッファ７６、リレー７２で駆動される。点火
器１８はボートＲ５で制御され、インバータバッファ７
７、リレー７３で駆動される。リレー７４は対流モータ
２３の強回転・弱回転切替用であり、燃焼レベルに応じ
てボート２、インバータバッファ７４で制御される。ボ
ートＲφは、パルスポンプ駆動信号制御用であり、イン
バータバッファ７０を通して、フォトカプラの発光素子
６５を制御している。６４のＬＥＤは運転表示用であり
、運転スイッチ６１が投入された時点で、ボートＲ１に
よつて制御され、インバータバッファ６９を通して電流
が流れ点灯する。

抵抗８３，８４，８５，８６，８７はノ電流制限用、ダ
イオード８８，８９，９０，９１はリレーコイルの逆サ
ージ吸収用である。本実施例ではダンパ制御にパルスモ
ータ３７を応用し、各励磁相はインバータバッファ７９
，８０，８１，８２を通してボートＲφ，Ｐｌ，Ｐ２，
Ｐ３で制御・されている。次に負荷温度検出部４４を説
明する。雑防用コンデンサー１０１が並列に入つた負荷
温度検知サーミスタ３０と抵抗１００によつてコンパレ
ータ１０３の■ゃが決まる。■一は抵抗９７，９８，９
９と室温設定用可変抵抗器１０２の・回路によつて設定
される。Ｖ＋〉Ｖ−となつたときのコンパレータ出力は
高レベルとなり、負荷温度が比較的設定温度以上になつ
た事を入力ボートＫ１て判定する。０φ，０１，０２，
０３は抵抗１０８，１０９，１１０，１１１を制御し、
前述コンパレータ１０３のＶ−を微少に変化させ、後述
第７図のＩ判定電位を決定している。

燃焼状態検出部４３のコンパレータ１１８のＶ＋は、フ
レームロッドの等価抵抗値と、抵抗１１４，１１５の分
圧によつて設定される。定電圧ダイオード１１６はコン
パレータ１１８の入力電位制限用、コンデンサー１１７
は炎の微少な変化分を平滑し燃焼状態の平均値を検出す
るために使われている。またコンパレータ１１８のＶ−
は、出力ボート０，，ｑ，０６，０７，０９，Ｒ１０，
Ｒ１１によつて制御される抵抗器１２６，１２７，１２
８，１２９，１３０，１３１，１３２の組み合わせによ
つて設定される。１０４，１０５，１０６，１０７，１
１９，１２０，１２１，１２２，１２３，１２４，１２
５は各ボートに接続されたインバータバッファである。

燃焼状態検出部４３のコンパレータ１１８の■が一定で
なく制御されることは後で説明する。本発明の実施例で
は、燃焼停止状態以外に７段階の燃焼レベルがあるもの
を取り上げている。

第７図では、室内設定値と負荷温度との差ΔＴの大きさ
と、燃焼レベル（燃焼用空気供給量Ｑａ（Ｃｌｌ））と
の関係を示している。ΔＴをＪφからＪ６まで７レベル
にデコードすることにより、ダンパ開度レベルをＤφか
らＤ６の７レベルに制御するものである。主制御部４０
は、ΔＴのデコード結果に基づいて決定された燃焼空気
供給量に対する割合を所定の値にすべく、パルスポンプ
による燃料吐出量を制御する。第８図に示すように、各
燃焼レベルにおけるフレームロッド電Ｘｆは、燃焼排ガ
ス中のＣＯ２濃度と相関があり、燃焼機器の燃焼効率を
含めた総合判断から、例えばＣＯ２濃度１１％が望まし
いとき、各ダンパ開度に応じたＩｆ値になるように、パ
ルスポンプの駆動周波数、駆動電圧印加時間（パルス巾
）を制御すれば、常に最適燃焼状態が得られるわけであ
る。前述した出力ボート０４〜０７、Ｒ９〜Ｒｌｌによ
つて制御されたコンパレータ１１８の■−が、フレーム
ロッドの電流レベル判定用となつているのである。次に
第９図では、パルスポンプのバラツキを示す。

横軸にパルス幅ＴＯｎ（Ｍｓ）、縦軸に吐出量Ｑｇ（Ｃ
ｃ／Ｍｉｎ）を表わし、パルスポンプＰＰｌとＰＰ２に
よつてパルス幅変化に対する吐出量変化（ゲイン）にＧ
１とＧ２の違いのある事がわかる。パルス幅を大きくし
過ぎると図のように各ゲイン共に小さくなる。本実施例
では、ほぼ同一ゲインとみなす事が出来る範囲（パルス
幅Ｔ１〜Ｔ２）を考えている。このようにパルスポンプ
のバラツキはその物理的構造上かなり大きいものである
と同時に、環境条件の変化（特に温度）て石油の粘度が
変われは同一駆動値てもその吐出量には差が生ずる。

多段燃焼制御において、室温デコードΔＴの結果から燃
焼レベルを変化させる時には、当初から燃焼レベル変化
直後のパルスポンプ操作値を決定しておいても、前述の
理由により数段階移動する途中ではその時点の環境条件
によつて最適燃焼状態維持用の燃焼供給量から大幅にず
れてしまい収束までに長い時間を要したり、リフト燃焼
になつて失火に至るケースも有り得る。また、ポンプの
バラツキ吸収のために行う調整には各段階での操作が必
要でコスト高となる。本実施例では、停電とならない限
りμＰ６Ｏへの電源が供給されているので、一度各段階
での最適燃焼状態を維持するパルスポンプ操作値がＲＡ
Ｍに記憶されれば、後は環境条件だけであるので、燃焼
レベル変化時に失火に至ることはまず無いであろう。そ
こで電源確立当初のデータ未保持の場合には、以下に説
明する演算手段で次燃焼レベルの変化直後のデータを求
めれば前述の問題が大幅に解消するのである。第１０図
は一実施例で、低燃焼レベルから高燃焼レベルへの移行
時を示し、横軸には燃焼レベルに対応するダンパ開度を
、縦軸にはパルスポンプ駆動のパルス幅を置いている。
標準的なパルスポンプのＱａ−ＴＯｎの関係をＰφ，Ｐ
ｌ，Ｐ２，Ｐ３のポイントで表わしている。ダンパＤφ
のときＴＯｎ＝ＰＯで最適燃焼状態となつた場合、Ｄ１
への移行時には標準値でＰ１″＝Ｐ１を移行直後のパル
スポンプ操作データとする。Ｄ１において制御された結
果ＴＯｎ＝Ｐ″１が最適燃焼状態となつた場合には、次
燃焼レベルＤ２のデータ予測には、ΔＴＯｎ＝Ｐ″１−
Ｐφを用いてＰ″２を求めれば、当初からＰ２を予測デ
ータとするのに比べて、実際のポンプ特性から考えてＰ
″２の最適燃焼状態維持用の操作値への収束が早い。同
様にしてＤ３での予測データには、ΔＴＯｎ＝Ｐ″２−
Ｐ″１を用いてＰ″３とする。以下同様にして、負荷温
度検知手段からの信号で燃焼レベルを変更する際には、
次段のダンパ位置でのパルスポンプ操作値を予測すれば
よい。また、すでに適正な燃焼状態でのパルスポンプ操
作値が記憶保持されている場合には、その値を次段の操
作値とすればよい。このようにして燃焼レベルの変更を
行なえば、最適燃焼状態への収束が非常に早まり、ＣＯ
ｌやＮＯｘなどの不要なガス排出をきわめて短時間とす
ることが出来る。第１１図は別の一実施例て、各燃焼レ
ベルから次段の適正燃焼量を予測するに際して、着火時
に最適燃焼へと制御されたポイントＰ″ｏに応じて選択
した燃焼量変化率を適用するｉものである。すなわち、
ダンパ開度Ｄφの時点で燃焼状態検知手段により最適燃
焼状態に制御された燃料供給量を所定の幅でランク分類
し、あらかじめ定めておいた固定メモリ内の複数の変化
率の中から対応する一つを選び、その変化率を各燃焼フ
レベルでの次段燃料供給量子測の演算処理に適用するも
のてある。図中を説明すればＰ″ｏが決定した段階で、
所定の変化率ΔＰ１＝Ｐ１−ＰＯを選択し、以降、ダン
パ位置Ｄ１から次燃焼レベルＤ２での燃料供給量子測に
は前記変化率（この場合は、変化量ΔＰ１）を用い、Ｐ
″２＝Ｐ″１＋ΔＰ１とするものである。以下同様にし
て、Ｐ″３＝Ｐ″２＋ΔＰ１を適用する方法である。こ
の方法を用いても、第９図で示したようなパルスポンプ
特性のバラツキを大幅に吸収し、各燃焼レベルの最適空
燃比状態への収束を早めることが出来る。以上説明した
ような演算手段を実現するための概略プログラム例を第
１２図、第１３図で説明する。

第１２図ａは、パルスポンプ駆動信号を示し、横軸に経
過時間ｔ（Ｍｓ）、縦軸に電圧Ｖをとつている。

ＴＯＮは駆動電圧印加時間、ＴＯｐＦは、オフ時間を示
している。第１２図ｂは、前記Ｔ。Ｎ及びＴＯｐｐを各
燃焼レベル毎に保持するための可変メモリ部（ＲＡＭ−
ＭＡＰ）の一部を表わしている。Ｙレジスタの０，１，
２・・・・・・は、各ダンパＤφ，Ｄｌ，Ｄ２・・・・
・・に対応し、Ｘレジスタ７，６，５，４でそれぞれの
ダンパ開度での最適燃焼状態のＴＯＮ，ｔＯＰＦを記憶
するのである。Ｍ（３，０）は次段データ予測用に用い
るＲＡＭ内カウンタ（ＡＳＴＡＣＮＴ）、Ｍ（３，１）
は、空気量制御用ダンパの現在位置を記憶するムモリで
ある。第１３図に、ダンパ位置次段の燃料供給量演算プ
ログラムの概略フローチャートを示す。電源リセット後
、スタートから始まり、着火動作時の初期ダンパ位置用
燃料供給標準値を設定すると同時に、ＡＳＴＡＣＮＴと
ダンパ位置を示すＤｎにそれぞれ初期値１とφを設定す
る。次に、メインルーチンに入り、室温検知・燃焼状態
検知・燃料供給量制御を行ない、次に最適燃焼状態か否
かの判定を−行なう。所定のダンパ位置での供給空気量
に対して、燃焼状態を検知して燃料供給量を制御するフ
ィードバックループを形成し、所定の燃焼状態になつた
とき最適燃焼と見なすものである。前記判定部で最適状
態となつて場合、そのダンパ位置で．の燃料供給値が未
保持の場合にはＲＡＩｌ！４内に記憶し、室温検知レベ
ルに応じてダンパ位置に制御する。その次の判定部は、
次段のダンパ位置の燃料供給量を予測するか否かを判定
する部分で、上述したように、当初Ｄｎ＝０、ＡＳＴＡ
ＣＮＴ＝１であ・るが、ダンパ位置制御部で次段のダン
パ位置に移つた場合はＤｎ＝１となるので、燃料供給量
子測演算部に進む。このとき、ＡＳＴＡＣＮＴを１だけ
進め、２にする。その後、所定の変化率をＤφのＴＯＮ
値に加え、Ｄ１のＴＯＮ値とすると共に、所定のパルス
周期から前記ＴＯＮ値を引いてＤ１のＴ。ｐｐ値とし、
ＲＡＭ内に記憶させる。以降、上述したルーチンでプロ
グラム制御を進め、最適燃焼状態に入り、しかも、次段
の燃料供給量が未設定のとき、予測演算を実施し、その
データを保持するのである。一度Ｄφ〜Ｄ６まで予測し
た後は、ＡＳＴＡＣＮＴ＝７の値が入るので、Ｄｎの値
を一致することはなく、予測演算部は通らない。この予
）測演算部の内容は、第１０図、第１１図の実施例で詳
しく説明した通りである。このように本発明に依れば、
多段燃焼制御における燃焼レベル移行時、最適燃焼への
収束時間が短かくなり、ＣＯやＮＯｘ等の排出を最小限
に止ど・め、クリーンな燃焼を維持する燃焼機器を提供
することが出来る上、環境変化に対する制御性の向上、
生産コストの低減化を実現することが可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の石油ＦＦ式温風暖房機の概略構成図、第
２図は従来の同暖房機の燃焼制御回路図、第３図は本発
明の一実施例を示す石油温風暖房機の概略構成図、第４
図は第３図の温風機の制御回路図、第５図は第４図の主
制御部の詳細な回路図、第６図は本発明の実施例に示し
たマイクロコンピュータのアーキテクチヤー概略図、第
７図は設定温度と負荷温度との差ΔＴと、燃焼空気供給
量（ダンパ位置）との関係図、第８図はダンパ位置と各
ＣＯ２濃度におけるフレームロッド電流の関係図、第９
図はパルス巾と吐出量で示したポンプ特性図、第１０図
は本発明の演算制御の一実施例を示す特性図、第１１図
は本発明の演算制御の他実施例を示す特性図、第１２図
Ａ，ｂはパルスポンプ駆動信号波形図およびＲＡＭ−Ｍ
ＡＰ説明図、第１３図は燃料供給量演算プログラムのフ
ローチャート図、第１４図は本発明の主制御部の主要構
成手段を示すブロック図である。 ３・・・・・・バーナ、５・・・・・・熱交換器、３０
・・・・・・負荷温度検知手段、３８・・・・・・燃焼
空気量調節手段、２０・・・・・・燃焼状態検知手段、
１２・・・・・燃料供給量制御手段（パルスポンプ入６
０・・・・・・データ記憶機能・演算手段等を有するマ
イクロコンピュータ、１６１・・・・・・適正燃焼状態
判断手段、１６２・・・・・・決定手段（１）、１６３
・・・・・・記憶手段、１６４・・５・・・・・・判定
調節手段。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ バーナと、熱交換器と、負荷温度検知手段と、前記
   負荷温度検知手段からの信号で制御される燃焼空気量調
   節手段と、燃焼状態検知手段と、前記燃焼状態検知手段
   からの信号で制御される燃料供給量制御手段を備え、燃
   焼停止状態以外に少なくとも２つ以上の異なる燃焼レベ
   ル状態を有する燃焼装置にあつて、前記各検知手段の信
   号を入力し前記各調節・制御手段に制御信号を出力する
   主制御部を有し、前記主制御部は、前記燃焼状態検知手
   段からの信号が前記燃焼空気量調節手段の動作に対応し
   た各燃焼レベルで所定範囲内にあれば適正な燃焼状態と
   判断する適正燃焼状態判断手段と、前記適正な燃焼状態
   に対応して、燃料供給量制御手段の操作値を決定する第
   １の決定手段と、各燃焼レベルにおいて制御された適正
   燃焼状態の燃料供給量制御手段操作値を記憶保持する記
   憶手段と、前記負荷温度検知手段の信号で燃焼空気量調
   節手段を操作する燃焼レベル変更時、あらかじめ定めら
   れた燃焼空気量変化分の比に応じて、燃焼レベル変更直
   後の燃焼供給量制御手段操作値を決定する第２の決定手
   段と、適正な燃焼状態の燃料供給量制御手段操作値がす
   でに記憶保持されている場合の燃料供給量制御手段を調
   節すべく、前記第１、第２の決定手段及び記憶手段の信
   号を選択出力する判定調節手段とから構成された燃焼制
   御装置。 ２ 燃料供給量制御手段をパルスポンプにて構成し、各
   燃焼レベル変更時、パルスポンプ駆動電圧印加時間を一
   定の変化率で演算処理し、これを変更直後のパルスポン
   プ駆動データとすることを特徴とする特許請求の範囲第
   １項記載の燃焼制御装置。 ３ パルスポンプ駆動電圧印加時間の演算処理用に前記
   固定メモリ部に記憶した複数の変化率を設け、前記燃焼
   状態検知手段によつて検知された着火時の燃焼レベルに
   おいて適正燃焼状態に制御されたときのパルスポンプ駆
   動電圧印加時間に応じて、前記変化率の一つを選択し、
   前記論理演算部での演算処理に適用したことを特徴とす
   る特許請求の範囲第２項記載の燃焼制御装置。 ４ 燃料供給量制御手段をパルスポンプにて構成し、着
   火時の燃焼レベルＡにおいて適正燃焼状態に制御された
   ときのパルスポンプ駆動電圧印加時間に応じて、あらか
   じめ固定メモリ部に記憶保持された複数の変化率の中か
   ら一つを選択し、燃焼レベルＡから次燃焼レベルＢへの
   変更時のパルスポンプ駆動電圧印加時間演算用に論理演
   算部で適用し、燃焼レベルＢ以降の変更時には直前から
   の燃焼レベル移行時に用いた変化率を適用することを特
   徴とする特許請求の範囲第２項記載の燃焼制御装置。