JPS605663B2 - タングステン基サ−メツト - Google Patents
タングステン基サ−メツトInfo
- Publication number
- JPS605663B2 JPS605663B2 JP23040982A JP23040982A JPS605663B2 JP S605663 B2 JPS605663 B2 JP S605663B2 JP 23040982 A JP23040982 A JP 23040982A JP 23040982 A JP23040982 A JP 23040982A JP S605663 B2 JPS605663 B2 JP S605663B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- powder
- cermet
- cermets
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高強度および高硬度を有し、さらに耐摩耗
性、耐遡性変形性、および耐衝撃性にもすぐれ、したが
って、これらの特性が要求される高速切削や、高送り切
削および深切り込み切削などの重切削に用いられる切削
工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間線引ロール、
熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、および熱間押出しパ
ンチなどの比較的長時間高温にさらされる熱間加工用工
具として使用した場合にすぐれた性能を発揮するタング
ステン（以下Ｗで示す）基サーメットに関するものであ
る。
性、耐遡性変形性、および耐衝撃性にもすぐれ、したが
って、これらの特性が要求される高速切削や、高送り切
削および深切り込み切削などの重切削に用いられる切削
工具として、さらに熱間圧延ロール、熱間線引ロール、
熱間圧縮ダイス、熱間鍛造ダイス、および熱間押出しパ
ンチなどの比較的長時間高温にさらされる熱間加工用工
具として使用した場合にすぐれた性能を発揮するタング
ステン（以下Ｗで示す）基サーメットに関するものであ
る。
従来、硬質相がＴｉとＷの複合金属炭窒化物（以下、（
Ｔｉ、Ｗ）ＣＮで示す）で構成され、一方結合相がＷ−
Ｍｏ合金で構成されたサーメットが提案されている。
Ｔｉ、Ｗ）ＣＮで示す）で構成され、一方結合相がＷ−
Ｍｏ合金で構成されたサーメットが提案されている。
しかし、この従来サーメットは、製造に際して、２００
０℃を越える温度での競綾が必要であるため、構成成分
である（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮやＷに粒成長が起ることから「
比較的轍性が低く、かつ耐酸化性にも劣るものであった
。したがって、この従釆サーメットは、特に鋤性および
耐酸化性が要求される銅などの重切削や高速切削には用
いられていないのが現状である。そこで、本発明者等は
、上記の高強度および高硬度を有し、かつ耐摩耗性およ
び耐塑性変形性にすぐれた従来サーメットに、靭性およ
び耐酸化性を付与すべ〈研究を行なった結果、サーメッ
トを「重量％で、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ：１０〜５０％ 酸化アルミニウム（以下、ＡＩ２Ｑで示す）：０．２５
〜５％、酸化イットリウム（以下、Ｙ２０３で示す）：
０．２５〜５％、Ｗおよび不可避不純物：残り からなる組成で構成すると、このサーメットにおいては
、硬質相形成成分としてのＡＩ２０３とＹ２０３の共存
によって、競結が一段と促進されるようになることから
、低温で完全暁絹体が得られるようになり、しかもこの
ように低温焼結が可能であることから、硬質相形成成分
としての（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮと結合相形成成分としてのＷ
の粒成長が起らず、むしろこの山２０３とＹ２０３の両
成分によって微細化が促進されるようになって、サーメ
ツトの級性および耐衝撃性が一段と向上するようになる
と共に、耐酸化性も向上したものになり、この結果前記
サーメットは、高強度および高硬度、さらにすぐれた耐
摩耗性および耐塑性変形性に加えて、すぐれた靭性、耐
衝撃性、および耐酸化性を具備するようになるという知
見を得たのである。
０℃を越える温度での競綾が必要であるため、構成成分
である（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮやＷに粒成長が起ることから「
比較的轍性が低く、かつ耐酸化性にも劣るものであった
。したがって、この従釆サーメットは、特に鋤性および
耐酸化性が要求される銅などの重切削や高速切削には用
いられていないのが現状である。そこで、本発明者等は
、上記の高強度および高硬度を有し、かつ耐摩耗性およ
び耐塑性変形性にすぐれた従来サーメットに、靭性およ
び耐酸化性を付与すべ〈研究を行なった結果、サーメッ
トを「重量％で、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ：１０〜５０％ 酸化アルミニウム（以下、ＡＩ２Ｑで示す）：０．２５
〜５％、酸化イットリウム（以下、Ｙ２０３で示す）：
０．２５〜５％、Ｗおよび不可避不純物：残り からなる組成で構成すると、このサーメットにおいては
、硬質相形成成分としてのＡＩ２０３とＹ２０３の共存
によって、競結が一段と促進されるようになることから
、低温で完全暁絹体が得られるようになり、しかもこの
ように低温焼結が可能であることから、硬質相形成成分
としての（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮと結合相形成成分としてのＷ
の粒成長が起らず、むしろこの山２０３とＹ２０３の両
成分によって微細化が促進されるようになって、サーメ
ツトの級性および耐衝撃性が一段と向上するようになる
と共に、耐酸化性も向上したものになり、この結果前記
サーメットは、高強度および高硬度、さらにすぐれた耐
摩耗性および耐塑性変形性に加えて、すぐれた靭性、耐
衝撃性、および耐酸化性を具備するようになるという知
見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲を上記のとおりに限定した理由
を説明する。
て、以下に成分組成範囲を上記のとおりに限定した理由
を説明する。
ｔａ｝ （Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ
この成分は、主体硬質相形成成分であって、耐摩耗性を
付与する作用を有しトまたＷとの焼結性も極めて良好で
「高温特性にもすぐれているが、その含有量が１の重量
％未満では、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ相はＷマトリックス中に
スケルトンを作ることなく均一に分散してしまって、所
望の耐摩耗性および耐塑性変形性を確保することができ
ず、一方５の重量％を越えて含有させると、Ｗマトリッ
クスの量が少なくなりすぎる結果、靭性が不足するよう
になることから、その含有量を１０〜５の重量％と定め
た。
付与する作用を有しトまたＷとの焼結性も極めて良好で
「高温特性にもすぐれているが、その含有量が１の重量
％未満では、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ相はＷマトリックス中に
スケルトンを作ることなく均一に分散してしまって、所
望の耐摩耗性および耐塑性変形性を確保することができ
ず、一方５の重量％を越えて含有させると、Ｗマトリッ
クスの量が少なくなりすぎる結果、靭性が不足するよう
になることから、その含有量を１０〜５の重量％と定め
た。
‘ｂ｝ 山２０３およびＹ２０３
これらの成分は「そのほとんどがＷマトリックス中に均
一に分散して焼結性を向上させると共に、硬質相および
結合相の粒成長を抑制し、もって靭性および耐衝撃性を
向上させるほか、耐酸化性を改善する作用を有するが、
その含有量がそれぞれ０．２５重量％禾満では、前記作
用に所望の効果が得られず、一方それぞれ５重量％を越
えて含有させると耐塑性変形性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を、それぞれＮ２０３：０．２５〜
５％、Ｙ２０３：０．２５〜５％と定めた。
一に分散して焼結性を向上させると共に、硬質相および
結合相の粒成長を抑制し、もって靭性および耐衝撃性を
向上させるほか、耐酸化性を改善する作用を有するが、
その含有量がそれぞれ０．２５重量％禾満では、前記作
用に所望の効果が得られず、一方それぞれ５重量％を越
えて含有させると耐塑性変形性が劣化するようになるこ
とから、その含有量を、それぞれＮ２０３：０．２５〜
５％、Ｙ２０３：０．２５〜５％と定めた。
なお、この発明のサーメットにおけるＷは、その一部が
硬質相に固溶するが、大部分は結合相として存在して硬
質相と強固に結合し、サーメットに母２０３およびＹ２
０３との共存においてすぐれた靭性（耐衝撃性）を付与
する作用を有する成分である。
硬質相に固溶するが、大部分は結合相として存在して硬
質相と強固に結合し、サーメットに母２０３およびＹ２
０３との共存においてすぐれた靭性（耐衝撃性）を付与
する作用を有する成分である。
また、この発明のＷ基サーメツトは、不可避不純物とし
てＭｏ「Ｃｒ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｒｅなどのうちの１
種以上を含有しても、それぞれの成分の含有量が１％以
下であればサーメツトの特性が何ら損なわれるものでは
ない。
てＭｏ「Ｃｒ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｒｅなどのうちの１
種以上を含有しても、それぞれの成分の含有量が１％以
下であればサーメツトの特性が何ら損なわれるものでは
ない。
さらに、この発明のＷ基サーメットは、原料粉末として
用意した（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ粉末「ＡＩ２０３粉末、Ｙ２
０３粉末、およびＷ粉末を、所定の配合組成に配合し、
通常の条件で湿式混合し、乾燥し、成形して圧粉体とし
た後「真空中、アルゴンまたは窒素雰囲気中、温度：１
８００〜２５００午０で常圧暁結するなどの方法によっ
て製造することができ、さらに必要に応じてアルゴンま
たは窒素雰囲気中、温度：１６００〜２０００ｑｏ、圧
力：１０００〜２００位ｔｍの条件で熱間静水圧プレス
処理を行なってもよい。
用意した（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮ粉末「ＡＩ２０３粉末、Ｙ２
０３粉末、およびＷ粉末を、所定の配合組成に配合し、
通常の条件で湿式混合し、乾燥し、成形して圧粉体とし
た後「真空中、アルゴンまたは窒素雰囲気中、温度：１
８００〜２５００午０で常圧暁結するなどの方法によっ
て製造することができ、さらに必要に応じてアルゴンま
たは窒素雰囲気中、温度：１６００〜２０００ｑｏ、圧
力：１０００〜２００位ｔｍの条件で熱間静水圧プレス
処理を行なってもよい。
つぎに、この発明のＷ基サーメットを実施例により具体
的に説明する。実施例 １ 原料粉末として、平均粒径：１．５仏のを有する完全団
溶体の（Ｔｉｏ．８５Ｗｏ．，５）（ＣＭｏＮｏ側）粉
末（括弧内の数値は原子比を示す。
的に説明する。実施例 １ 原料粉末として、平均粒径：１．５仏のを有する完全団
溶体の（Ｔｉｏ．８５Ｗｏ．，５）（ＣＭｏＮｏ側）粉
末（括弧内の数値は原子比を示す。
以下同じ）、同０．５仏肌のＮ２０３粉末、同０．５仏
机のＹ２０３粉末、同０．８仏ののＷ粉末を用意し、こ
れら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配
合し、ボールミルにて７刻時間湿式混合し、乾燥した後
、１５ｋ９〆柵の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、
ついでこの圧粉体を７６他ｒｒのＡｒ雰囲気中、２００
０〜２３００ｑｏの範囲内の所定温度に２時間保持の条
件にて凝結することによって、実質的に配合組成と同一
の成分組成をもった本発明サーメット１〜４および比較
サーメット１、２をそれぞれ製造した。なお、ついで「
この結果得られた本発明サーメツト１〜４および比較
サーメット１、２の硬さ（ロックウェル硬さＡスケール
）および抗折力を測定すると共に「 これよりＳＮＰ４
３３の形状をもつ切削チップを切出し、被削材：ＳＮＣ
Ｍ−８（硬さ：ＨＢ２４０）、切削速度：２１０の′ｍ
ｊｎ「送り：０．３側／ｒｅｖへ 切込み：２肌、 切削時間：１仇ｎ；ｎ、 の条件での高速連続切削試験、および、 被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度
：１２０ｍ′ｍｉｎ、送り：０．４５肌′ｒｅｖ．、 切込み：３柳「 切削時間：３ｈｉｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、上記高速達続切削試
験では、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測定
し、また上記断続切削試験ではｌｑ固の試験切刃のうち
、その刃先に欠損が発生した切刃数を測定した。
机のＹ２０３粉末、同０．８仏ののＷ粉末を用意し、こ
れら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配
合し、ボールミルにて７刻時間湿式混合し、乾燥した後
、１５ｋ９〆柵の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、
ついでこの圧粉体を７６他ｒｒのＡｒ雰囲気中、２００
０〜２３００ｑｏの範囲内の所定温度に２時間保持の条
件にて凝結することによって、実質的に配合組成と同一
の成分組成をもった本発明サーメット１〜４および比較
サーメット１、２をそれぞれ製造した。なお、ついで「
この結果得られた本発明サーメツト１〜４および比較
サーメット１、２の硬さ（ロックウェル硬さＡスケール
）および抗折力を測定すると共に「 これよりＳＮＰ４
３３の形状をもつ切削チップを切出し、被削材：ＳＮＣ
Ｍ−８（硬さ：ＨＢ２４０）、切削速度：２１０の′ｍ
ｊｎ「送り：０．３側／ｒｅｖへ 切込み：２肌、 切削時間：１仇ｎ；ｎ、 の条件での高速連続切削試験、および、 被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度
：１２０ｍ′ｍｉｎ、送り：０．４５肌′ｒｅｖ．、 切込み：３柳「 切削時間：３ｈｉｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、上記高速達続切削試
験では、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩耗深さを測定
し、また上記断続切削試験ではｌｑ固の試験切刃のうち
、その刃先に欠損が発生した切刃数を測定した。
これらの測定結果を第１表に示した。また、比較の目的
で、ＩＳＯのＰＩＯグレードのＷＣ基超硬合金製切削チ
ップ（以下従来切削チップ１という）およびＴＩＣ−１
０％Ｍｏ一１５％Ｎｉの組成（以上重量％）を有するサ
ーメット製切削チップ（以下従来切削チップ２という）
についても上記の切削条件で切削試験を行ない、この結
果も第１表に示した。（※印：本発明範囲外） 第１表 第１表に示されるように、本発明サーメット１〜４は、
いずれも高硬度および高靭性を有し、いずれの切削試験
でもすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対して
、ＡＩ２０３およびＹ２０３を含有しない比較サーメッ
ト１は、靭性および耐酸化性が劣るものであるために、
高速連続切削試験では酸化による境界摩耗とクレーター
摩耗の急激な発達により５分で切刃に欠損が生じ切削不
能となり、断続切削試験では靭性不足のためほとんどの
切刃に欠損が発生するものであった。
で、ＩＳＯのＰＩＯグレードのＷＣ基超硬合金製切削チ
ップ（以下従来切削チップ１という）およびＴＩＣ−１
０％Ｍｏ一１５％Ｎｉの組成（以上重量％）を有するサ
ーメット製切削チップ（以下従来切削チップ２という）
についても上記の切削条件で切削試験を行ない、この結
果も第１表に示した。（※印：本発明範囲外） 第１表 第１表に示されるように、本発明サーメット１〜４は、
いずれも高硬度および高靭性を有し、いずれの切削試験
でもすぐれた耐摩耗性および耐衝撃性を示すのに対して
、ＡＩ２０３およびＹ２０３を含有しない比較サーメッ
ト１は、靭性および耐酸化性が劣るものであるために、
高速連続切削試験では酸化による境界摩耗とクレーター
摩耗の急激な発達により５分で切刃に欠損が生じ切削不
能となり、断続切削試験では靭性不足のためほとんどの
切刃に欠損が発生するものであった。
また（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮの含有量がこの発明の範囲から高
い方に外れた比較サーメツト２は、すぐれた耐摩耗性を
示すものの、鞠性（耐衝撃性）が劣るものであるため、
断続切削試験ではほとんどの切刃に欠損が発生した。
い方に外れた比較サーメツト２は、すぐれた耐摩耗性を
示すものの、鞠性（耐衝撃性）が劣るものであるため、
断続切削試験ではほとんどの切刃に欠損が発生した。
さらに従来切削チップ１、２は、耐摩耗性および鋤性（
耐衝撃性）とも劣るものであった。実施例 ２ 原料粉末として、実施例１で用いた原料粉末のほかに、
平均粒怪：１．５ｒ仇を有する完全固溶体の（ＴｉＭ５
Ｗｏ．２５）（ＣＯ．８ｏＮｏ．２ｏ）粉末、同１．８
〃仇の（Ｔｉｏ．７ｏＷｏ．３ｏ）（ＣＯ．７ｏＮ側ｏ
）粉末、および同２．０山肌の（Ｔｉｏ．籾Ｗｏ．孤）
（ＣＯ．ＳｏＮＭｏ）粉末を用意し、これら原料粉末を
、第２表に示される配合組成に配合した後、実施例１に
おけると同一の条件で混合し、成形して圧粉体とし、つ
いでそれぞれ第２表に示される雰囲気中、温度：２００
０ｑｏに２時間保持の条件で暁結することによって、実
質的に配合組成と同一の成分組成をもった本発明サーメ
ツト５〜１５をそれぞれ製造した。
耐衝撃性）とも劣るものであった。実施例 ２ 原料粉末として、実施例１で用いた原料粉末のほかに、
平均粒怪：１．５ｒ仇を有する完全固溶体の（ＴｉＭ５
Ｗｏ．２５）（ＣＯ．８ｏＮｏ．２ｏ）粉末、同１．８
〃仇の（Ｔｉｏ．７ｏＷｏ．３ｏ）（ＣＯ．７ｏＮ側ｏ
）粉末、および同２．０山肌の（Ｔｉｏ．籾Ｗｏ．孤）
（ＣＯ．ＳｏＮＭｏ）粉末を用意し、これら原料粉末を
、第２表に示される配合組成に配合した後、実施例１に
おけると同一の条件で混合し、成形して圧粉体とし、つ
いでそれぞれ第２表に示される雰囲気中、温度：２００
０ｑｏに２時間保持の条件で暁結することによって、実
質的に配合組成と同一の成分組成をもった本発明サーメ
ツト５〜１５をそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明サーメット５〜１５に
ついて、硬さおよび抗折力を測定すると共に、これより
ＳＮＰ４３３の形状をもった切削チップを切出し、さら
に比較の目的で用意したＩＳＯのＰ３０グレードのＷＣ
基超硬合金製切削チップ（以下従来切削チップ３という
）と共に、被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２６０）
、切削速度：１１０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．８脚′ｒｅ
ｖへ 切込み：４側、 切削時間：１仇ｈｉｎ、 の条件での高送り連続切削試験、および 被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度
：１１０の／ｍｉｎ、送り：０．４５物′ｒｅｖへ 切込み：３肌、 切削時間：３ｈｉｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩
耗深さ、並びに欠損切刃数を測定した。
ついて、硬さおよび抗折力を測定すると共に、これより
ＳＮＰ４３３の形状をもった切削チップを切出し、さら
に比較の目的で用意したＩＳＯのＰ３０グレードのＷＣ
基超硬合金製切削チップ（以下従来切削チップ３という
）と共に、被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２６０）
、切削速度：１１０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．８脚′ｒｅ
ｖへ 切込み：４側、 切削時間：１仇ｈｉｎ、 の条件での高送り連続切削試験、および 被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度
：１１０の／ｍｉｎ、送り：０．４５物′ｒｅｖへ 切込み：３肌、 切削時間：３ｈｉｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩
耗深さ、並びに欠損切刃数を測定した。
これらの測定結果を第２表に合せて示した。第 ２ 表
第２表に示される結果から、本発明サーメツト５〜１５
は、いずれも高硬度および高籾性を有し、高送り連続切
削および断続切削においてすぐれた切削性能を示すのに
対して、従来切削チップ３は靭性（耐衝撃性）が本発明
サーメットと同等であるものの、耐塑性変形性が劣るた
めに高送り連続切削試験では２．５分で切削不能となっ
た。
第２表に示される結果から、本発明サーメツト５〜１５
は、いずれも高硬度および高籾性を有し、高送り連続切
削および断続切削においてすぐれた切削性能を示すのに
対して、従来切削チップ３は靭性（耐衝撃性）が本発明
サーメットと同等であるものの、耐塑性変形性が劣るた
めに高送り連続切削試験では２．５分で切削不能となっ
た。
実施例 ３原料粉末として、実施例１で用いたＡＩ２０
３粉末、Ｙ２０３粉末、およびＷ粉末のほかに、平均粒
蚤：１．５ム肌を有する完全岡溶体の（Ｔｉｏ．８ｏＷ
ｏ．凶）（ＣＯ．７ｏＮ帆。
３粉末、Ｙ２０３粉末、およびＷ粉末のほかに、平均粒
蚤：１．５ム肌を有する完全岡溶体の（Ｔｉｏ．８ｏＷ
ｏ．凶）（ＣＯ．７ｏＮ帆。
）粉末、さらに不純物として、同０．８一肌のＭｏ粉末
、同２．５ム肌のＮｉ粉末、同１．２仏肌のＣｏ粉末、
および同３．０仏ののＲｅ粉末を用意し、これら原料粉
末を第３表に示される配合組成に配合した後、実施例１
におけると同一の条件で混合し、乾燥し、成形して庄粉
体となし、ついでこれらの圧粉体を、３０仇ｏｍの窒素
雰囲気中で、それぞれ第３表に示される温度に２時間保
持の条件で焼結することによって、実質的に配合組成と
同一の成分組成をもった本発明サーメット１６〜２４お
よび比較サーメット３〜５をそれぞれ製造した。つぎに
、これらの本発明サーメツト１６〜２４および比較サー
メット３〜５について、硬さおよび靭性を測定すると共
に、これよりＳＮＰ４３３の形状をもった切削チップを
切出し「 さらに比較の目的で用意したＩＳＯのＰ４０
グレードのＷＣ基超硬合金製切削チップ（以下従来切削
チップ４という）と共に、被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ
：ＨＢ２６０）、切削速度：７０の′ｍｉｎ、送り：０
．７肋／ｒｅｖへ 切込み：１仇奴、 切削時間：地ｈｉｎ、 の条件での高送り連続切削試験、および 被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度
：９０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．５肋／ｒｅｖへ 切込み：３肋、 切削時間：３ｈｉｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩
耗深さ、並びに欠損切刃数を測定した。
、同２．５ム肌のＮｉ粉末、同１．２仏肌のＣｏ粉末、
および同３．０仏ののＲｅ粉末を用意し、これら原料粉
末を第３表に示される配合組成に配合した後、実施例１
におけると同一の条件で混合し、乾燥し、成形して庄粉
体となし、ついでこれらの圧粉体を、３０仇ｏｍの窒素
雰囲気中で、それぞれ第３表に示される温度に２時間保
持の条件で焼結することによって、実質的に配合組成と
同一の成分組成をもった本発明サーメット１６〜２４お
よび比較サーメット３〜５をそれぞれ製造した。つぎに
、これらの本発明サーメツト１６〜２４および比較サー
メット３〜５について、硬さおよび靭性を測定すると共
に、これよりＳＮＰ４３３の形状をもった切削チップを
切出し「 さらに比較の目的で用意したＩＳＯのＰ４０
グレードのＷＣ基超硬合金製切削チップ（以下従来切削
チップ４という）と共に、被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ
：ＨＢ２６０）、切削速度：７０の′ｍｉｎ、送り：０
．７肋／ｒｅｖへ 切込み：１仇奴、 切削時間：地ｈｉｎ、 の条件での高送り連続切削試験、および 被削材：ＳＮＣＭ−８（硬さ：ＨＢ２７０）、切削速度
：９０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．５肋／ｒｅｖへ 切込み：３肋、 切削時間：３ｈｉｎ、 の条件での断続切削試験を行ない、実施例１におけると
同様に、それぞれ切刃の逃げ面摩耗幅およびすくい面摩
耗深さ、並びに欠損切刃数を測定した。
これらの測定結果を第３表に合せて示した。第 ３ 表
※：日第３表に示される結果から、本発明サーメッ
ト１６〜２４は、いずれも高硬度および高級性を示し、
高送り連続切削および断続切削のいずれの切削試験でも
すぐれた切削性能を示し、特に本発明サーメツト２１〜
２４に見られるように、Ｍｏ、Ｎｊ、Ｃｏ、またはＲｅ
などの不純物が含有しても、その含有量が１％以下であ
ればサーメット特性にほとんど影響を及ぼさないことが
明らかである。
※：日第３表に示される結果から、本発明サーメッ
ト１６〜２４は、いずれも高硬度および高級性を示し、
高送り連続切削および断続切削のいずれの切削試験でも
すぐれた切削性能を示し、特に本発明サーメツト２１〜
２４に見られるように、Ｍｏ、Ｎｊ、Ｃｏ、またはＲｅ
などの不純物が含有しても、その含有量が１％以下であ
ればサーメット特性にほとんど影響を及ぼさないことが
明らかである。
Claims (1)
- １ 硬質相形成成分としてのＴｉとＷの複合金属炭窒化
物：１０〜５０重量％、同じく酸化アルミニウム：０．
２５〜５重量％、同じく酸化イツトリウム：０．２５〜
５重量％、結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純
物：残り、からなる組成を有することを特徴とする靭性
および耐酸化性にすぐれたタングステン基サーメツト。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23040982A JPS605663B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | タングステン基サ−メツト |
| DE19833346873 DE3346873A1 (de) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | Metallkeramik fuer schneidwerkzeuge und daraus hergestellte schneidplaettchen |
| US06/564,958 US4587174A (en) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | Tungsten cermet |
| KR1019830006157A KR890004490B1 (ko) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | 인성과 내산화성이 우수한 텅그스텡기 서멧트 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23040982A JPS605663B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | タングステン基サ−メツト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123738A JPS59123738A (ja) | 1984-07-17 |
| JPS605663B2 true JPS605663B2 (ja) | 1985-02-13 |
Family
ID=16907429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23040982A Expired JPS605663B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | タングステン基サ−メツト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS605663B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0317752U (ja) * | 1989-06-30 | 1991-02-21 | ||
| JPH04135248U (ja) * | 1991-06-07 | 1992-12-16 | 有限会社大泉合成 | キツチンツ−ル |
| US10354384B2 (en) | 2012-05-04 | 2019-07-16 | University Of Iowa Research Foundation | Automated assessment of glaucoma loss from optical coherence tomography |
| US11468558B2 (en) | 2010-12-07 | 2022-10-11 | United States Government As Represented By The Department Of Veterans Affairs | Diagnosis of a disease condition using an automated diagnostic model |
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| US11790523B2 (en) | 2015-04-06 | 2023-10-17 | Digital Diagnostics Inc. | Autonomous diagnosis of a disorder in a patient from image analysis |
-
1982
- 1982-12-24 JP JP23040982A patent/JPS605663B2/ja not_active Expired
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0317752U (ja) * | 1989-06-30 | 1991-02-21 | ||
| JPH04135248U (ja) * | 1991-06-07 | 1992-12-16 | 有限会社大泉合成 | キツチンツ−ル |
| US11468558B2 (en) | 2010-12-07 | 2022-10-11 | United States Government As Represented By The Department Of Veterans Affairs | Diagnosis of a disease condition using an automated diagnostic model |
| US11935235B2 (en) | 2010-12-07 | 2024-03-19 | University Of Iowa Research Foundation | Diagnosis of a disease condition using an automated diagnostic model |
| US11638522B2 (en) | 2011-01-20 | 2023-05-02 | University Of Iowa Research Foundation | Automated determination of arteriovenous ratio in images of blood vessels |
| US12035971B2 (en) | 2011-01-20 | 2024-07-16 | University Of Lowa Research Foundation | Automated determination of arteriovenous ratio in images of blood vessels |
| US10354384B2 (en) | 2012-05-04 | 2019-07-16 | University Of Iowa Research Foundation | Automated assessment of glaucoma loss from optical coherence tomography |
| US11972568B2 (en) | 2012-05-04 | 2024-04-30 | University Of Iowa Research Foundation | Automated assessment of glaucoma loss from optical coherence tomography |
| US11790523B2 (en) | 2015-04-06 | 2023-10-17 | Digital Diagnostics Inc. | Autonomous diagnosis of a disorder in a patient from image analysis |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59123738A (ja) | 1984-07-17 |
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