JP3968945B2 - 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する焼結エンドミル - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、高強度および高靭性、さらにすぐれた耐熱塑性変形性を有し、特に高速切削で、先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する焼結エンドミルに関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、一般に、焼結エンドミルとして、例えば図1(a)に概略拡大正面図で、同(b)に長さ方向中央部における中心線に対して直角な方向の断面(直角断面)図で示される通り先端面を切刃面とし、かつ外周刃が形成された切刃部と、シャンク部とからなる形状を有すると共に、Cr含有により望ましくは平均粒径で0.8μm以下に細粒化された分散相が走査型電子顕微鏡による組織観察に基づく平均値で80〜95面積%を占め、残りが結合相と不可避不純物からなる超硬合金で構成され、さらに前記超硬合金を構成する分散相が、透過型電子顕微鏡による組織観察で、実質的に炭化タングステン(以下、WCで示す)の単一相からなり、同じく上記の結合相が、同じく透過型電子顕微鏡による組織観察で、WC細粒化の目的でCrを結合相に占める平均値で、1〜8質量%含有したCo基合金単一相(焼結時にCrの他に微量のWとC成分が固溶する)からなる焼結エンドミルが知られている。
【0003】
また、上記の焼結エンドミルが、原料粉末として、いずれも0.1〜3μmの範囲内の所定の平均粒径を有するWC粉末、炭化クロム(以下、Cr3C2で示す)粉末、およびCo粉末を用い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、湿式混合し、乾燥した後、所定の直径を有する丸棒成形体にプレス成形し、この丸棒成形体を、例えば雰囲気圧力が1.3〜13.3Paの真空中、1350〜1480℃の範囲内の所定の温度に1〜2時間保持後、炉冷の条件で焼結することにより、所定の直径を有する超硬合金で構成された長尺状の焼結体を形成し、この焼結体から図1に示される形状に研削加工することにより製造されることも知られている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
一方、近年の切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に対する要求は強く、これに伴い、切削装置の高性能化と相俟って、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来焼結エンドミルにおいては、これの先端面切刃面および外周刃が十分な強度および靭性を具備せず、さらに耐熱塑性変形性の点でも不充分であるために、これを高速切削に用いると、シャープなエッジを含む複雑な形状に研削加工されている先端面切刃面および外周刃にチッピング(微小欠け)が発生し易くなるばかりでなく、高い発熱によって先端面切刃面および外周刃に塑性変形が生じ、これが偏摩耗の原因になって摩耗を促進することから、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0005】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者らは、上述のような観点から、特に高速切削で先端面切刃面および外周刃にチッピングの発生なく、かつすぐれた耐摩耗性を発揮する焼結エンドミルを開発すべく研究を行った結果、
(a)まず、1次原料粉末として、いずれも望ましくは1μm以下の平均粒径を有する金属タングステン(以下、Wで示す)粉末、酸化コバルト(以下、Co2O5で示す)粉末、酸化クロム(以下、Cr2O3で示す)粉末、および黒鉛(以下、Cで示す)粉末を用意し、これら原料粉末を所定の割合に配合し、十分に混合した後、カーボンボートに充填し、これを水素含有雰囲気中、1300〜1500℃の温度に加熱保持の条件で共還元処理(前記原料粉末のC粉末による還元炭化処理)を施すと、WCに所定割合のCoとCrが固溶含有してなるWとCoとCrの複合炭化物固溶体[以下、(W,Co,Cr)Cで示す]粉末を製造することができること。
【0006】
(b)上記の従来焼結エンドミルの製造に際して原料粉末として用いていたWC粉末に代って、上記(a)で製造した(W,Co,Cr)C粉末を、これに固溶含有するCoとCrの含有量を、Co:0.1〜3質量%およびCr:0.1〜2質量%となるように調整した状態で原料粉末として用い、さらに原料粉末としてVC粉末を、Vが焼結体全体に占める割合で、0.1〜1質量%含有するようになる割合で用い、これ以外の条件は、上記の従来焼結エンドミルを構成する焼結体の製造条件と同一の条件で焼結体を製造すると、
▲1▼Cr含有により細粒化、望ましくは0.8μm以下に細粒化された分散相が、走査型電子顕微鏡による組織観察に基づく平均値(任意複数個所、望ましくは任意5ヶ所以上の測定結果の平均値、以下に示す平均値も同じ)で、実質的に80〜95面積%を占め、残りが結合相と不可避不純物からなる組織を有し、
▲2▼さらに上記分散相が、以下いずれも透過型電子顕微鏡およびエネルギー分散型X線分析装置による測定で、実質的に分散相に占める平均値で、Co:0.1〜3質量%、Cr:0.1〜2質量%を含有する(W,Co,Cr)C単一相からなり、
▲3▼同じく上記の結合相が、Crを結合相に占める平均値で、1〜8質量%含有するCo基合金単一相(上記の従来焼結エンドミルと同様に焼結時にCrの他に微量のWとVとC成分が固溶する)からなり、
▲4▼かつVを焼結体全体に占める割合で、0.1〜1質量%含有すると共に、前記Vが上記分散相と上記結合相の界面部に凝集した組織を有する焼結体が得られること。
【0007】
(c)上記(b)の焼結体においては、特にこれの分散相を構成する(W,Co,Cr)C単一相が、上記の従来焼結エンドミルを構成する超硬合金の分散相であるWC相と同等の硬さを保持したままで、前記WC相に比して一段と強靭性に富んだものとなると共に、これの結合相を構成するCo基合金単一相が、Crの作用ですぐれた耐熱性を有し、高い発熱に対してすぐれた耐熱塑性変形性を発揮し、しかも上記分散相と上記結合相の界面部に凝集したVが、前記分散相および結合相のそれぞれの構成成分が焼結時に相互に拡散移動するのを抑制する、すなわち焼結前後の前記分散相の構成成分含有量に実質的変化が起らないように作用する(この結果結合相の構成成分含有量も安定する)ことから、あらかじめ原料粉末のCoおよびCrの含有量を調製して定めた特性がそのまま焼結後も保持されると共に、WC粒の成長が著しく抑制されるようになって、望ましくは平均粒径で0.8μm以下の微粒組織をもつようになり、したがってこの結果の焼結体で構成された焼結エンドミルは、特に高強度および高靭性、さらにすぐれた耐熱塑性変形性が要求される高速切削で、先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を長期に亘って発揮すること。
以上(a)〜(c)に示される研究結果を得たのである。
【0008】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、
シャンク部と、先端面を切刃面とし、かつ外周刃が形成された切刃部とからなる焼結エンドミルを、分散相が走査型電子顕微鏡による組織観察に基づく平均値で80〜95面積%を占め、残りが結合相と不可避不純物からなる組織を有する焼結体で構成し、
さらに上記焼結体を構成する分散相が、以下、いずれも透過型電子顕微鏡およびエネルギー分散型X線分析装置による測定で、実質的にWCにCoとCrが固溶含有し、かつその含有割合が分散相に占める平均値で、Co:0.1〜3質量%、Cr:0.1〜2質量%である(W,Co,Cr)C単一相からなり、
同じく上記の結合相が、Crを結合相に占める平均値で、1〜8質量%含有するCo基合金単一相(微量のW,V,およびCを固溶含有する)からなり、
かつ上記焼結体は、Vを焼結体全体に占める割合で、0.1〜1質量%含有すると共に、前記Vが上記分散相と上記結合相の界面部に凝集した組織を有する、特に高速切削で、先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する焼結エンドミルに特徴を有するものである。
【0009】
以下に、この発明の焼結エンドミルにおいて、これを構成する焼結体の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
(1) 焼結体の分散相の割合
その割合が平均値で80面積%未満では、相対的に軟質の結合相の割合が多くなり過ぎて、先端面切刃面および外周刃の摩耗進行が速まるようになり、一方その割合が同95面積%を越えると、靭性不足をきたし、折損が発生し易くなることから、その割合を平均値で80〜95面積%、望ましくは84〜91面積%と定めた。
【0010】
(2) 分散相におけるCoおよびCr成分の含有割合
分散相に固溶含有するCo成分には、分散相の強度および靭性を向上させると共に、両相相互間に共通して含有するCr、W、およびC成分との共存において、Co基合金の結合相との密着性を向上させる作用があるが、その含有割合が平均値で0.1質量%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有割合が同3質量%を越えると、分散相の硬さが低下し、摩耗進行を早める原因となることから、その含有割合を平均値で0.1〜3質量%、望ましくは0.5〜2質量%と定めた。
また、同じく分散相に固溶含有するCr成分には、分散相の硬さを上記の従来焼結エンドミルを構成する超硬合金の分散相であるWC相と同等の硬さに保持するほか、Co基合金の結合相中に固溶含有するCr成分のもつ分散相微細化作用を促進させる作用をもつが、その含有割合が平均値で0.1質量%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有割合が同2質量%を越えると、分散相中に微細なクロム炭化物として析出し、これが分散相自体の強度および靭性低下の原因となることから、その含有割合を平均値で0.1〜2質量%、望ましくは0.5〜1質量%と定めた。
【0011】
(3) 結合相におけるCr成分の含有割合
結合相に固溶含有するCr成分には、上記の通り分散相中に固溶含有するCr成分との共存において、分散相を望ましくは平均粒径で0.8μm以下に微細化し、もって上記分散相の強度向上と相俟ってエンドミルの強度を一段と向上させる作用があるが、その含有割合が平均値で1質量%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有割合が同8質量%を越えると、結合相中に微細なクロム炭化物などとして析出し、結合相のもつ靭性が損なわれるようになることから、その含有割合を平均値で1〜8質量%、望ましくは2〜6質量%と定めた。
【0012】
(4) 分散相と結合相の界面部に凝集するV成分の含有割合
V成分には、分散相と結合相の界面部に凝集して、焼結時に分散相および結合相のそれぞれの構成成分が相互に拡散移動するのを抑制し、もって前記分散相および結合相に特性変化が起らないようにすると共に、前記分散相の粒成長も抑制して、その粒径を望ましくは平均粒径で0.8μm以下に保持する作用があるが、その含有割合がで0.1質量%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有割合が1質量%を越えると、微細な炭化バナジウムなどとして析出し、エンドミルの靭性を低下させる原因となることから、その含有割合をで0.1〜1質量%、望ましくは0.2〜0.5質量%と定めた。
【0013】
【発明の実施の態様】
つぎに、この発明の焼結エンドミルを実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、平均粒径:0.5μmを有するW粉末、同0.6μmのCo2O5粉末、同0.6μmのCr2O3粉末、および同0.4μmのC粉末を用意し、まずこれら原料粉末のうちのCo2O5粉末、Cr2O3粉末、およびC粉末を所定の割合に配合し、湿式ボールミルでアセトンを加えて3時間混合し、減圧乾燥した後、よくほぐした状態でこれに所定割合のW粉末を配合して、さらに1時間乾式混合し、カーボンボートに充てんした後、水素雰囲気中、1300〜1500℃の範囲内の所定の温度に20分保持の条件で還元炭化処理を施し、還元炭化処理後粒度調整を行うことにより、それぞれ表1に示されるCoおよびCr含有量にして、平均粒径を有する本発明焼結エンドミルを構成する焼結体の分散相形成用(W,Co,Cr)C粉末(以下、本発明分散相用原料粉末と云う)A〜Lをそれぞれ製造した。
【0014】
ついで、上記の本発明分散相用原料粉末A〜Lのそれぞれに、平均粒径:1.2μmのCo粉末および同1.8μmのVC粉末、さらに必要に応じて同2.3μmのCr3C2粉末を表2に示される割合に配合し、さらにワックスと溶剤を加えてアセトン中で24時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、いずれも98MPaの圧力でプレス成形して、それぞれ直径が8mm、13mm、および26mmの丸棒圧粉体とし、これらの丸棒圧粉体を、1.3Paの真空雰囲気中、7℃/分の昇温速度で1380〜1480℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に1時間保持後、炉冷の条件で焼結して、焼結体とし、さらにこれらの焼結体から研削加工にて、表2に示される組合せで、切刃部の直径×長さがそれぞれ6mm×13mm、10mm×22mm、および20mm×45mmの寸法をもち、かついずれも図1に示される形状をもった本発明焼結エンドミル1〜12それぞれを製造した。
【0015】
また、比較の目的で、原料粉末として、上記のCo粉末およびCr3C2粉末、さらに平均粒径:0.8μmのWC粉末を用い、これら原料粉末を表3に示される配合組成に配合する以外は、上記の本発明焼結エンドミル1〜12の製造条件と同一の条件で、湿式混合し、減圧乾燥した後、丸棒圧粉体にプレスに成形し、これを真空燒結して焼結体とし、これに研削加工を施して同じく表3に示される寸法に仕上げることにより従来焼結エンドミル1〜8それぞれを製造した。
【0016】
この結果得られた本発明焼結エンドミル1〜12よび従来焼結エンドミル1〜8について、これの任意断面を走査型電子顕微鏡および透過型電子顕微鏡を用いて組織観察し、さらにエネルギー分散型X線分析装置を用いて、分散相の平均粒径を測定すると共に、分散相の全体割合、Co含有量、およびCr含有量、並びに結合相のCr含有量をそれぞれ任意5ヶ所について測定し、この測定結果をそれぞれ表2、3に平均値で示した。
なお、表2、3の分散相および結合相のCo平均含有量およびCr平均含有量はそれぞれ分散相および結合相に占める割合を示すものである。
【0017】
つぎに、上記の各種エンドミルのうち、切刃部の直径が6mmのものについては、
被削材:JIS・S50C(HB220)、
切削速度:90m/min、
1刃当りの送り:0.04mm、
切り込み深さ:9mm、
切り込み幅:0.5mm、
切削形式:ダウンカット、
の条件での炭素鋼の湿式(水溶性切削油使用)高速側面切削試験、また切刃部の直径が10mmのものについては、
被削材:JIS・SUS304(HB150)、
切削速度:60m/min、
1刃当りの送り:0.04mm、
切り込み深さ:15mm、
切り込み幅:0.8mm、
切削形式:ダウンカット、
の条件でのステンレス鋼の湿式(水溶性切削油使用)高速側面切削試験、さらに切刃部の直径が20mmのものについては、
被削材:JIS・SKD61(HRC40)、
切削速度:45m/min、
1刃当りの送り:0.03mm、
切り込み深さ:30mm、
切り込み幅:1.5mm、
切削形式:ダウンカット、
の条件でのダイス鋼の湿式(水溶性切削油使用)高速側面切削試験をそれぞれ行い、外周刃の先端部における最大逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまでの切削長を測定した。これらの測定結果を表2、3にそれぞれ試験本数:5本の平均値として示した。
【0018】
【表1】
【0019】
【表2】
【0020】
【表3】
【0021】
【発明の効果】
表2、3に示される結果から、本発明焼結エンドミル1〜12は、いずれもこれを構成する焼結体の分散相が従来焼結エンドミルを構成する超硬合金の分散相であるWC単一相と同等の硬さおよび平均粒径を保持したままで、これより一段と強度および靭性に富んだ(W,Co,Cr)C単一相からなり、また同結合相が耐熱塑性変形性のすぐれたCo基合金単一相からなり、しかも前記分散相と結合相の界面部に凝集して存在するV成分が、前記分散相および結合相のそれぞれの構成成分が焼結時に相互に拡散移動するのを抑制するように作用し、前記分散相および結合相のもつ特性がそのまま焼結後も保持されると共に、分散相の成長が著しく抑制されるようになって、平均粒径で0.8μm以下の微粒組織が確保されることによって高強度および高靭性、さらにすぐれた耐熱塑性変形性を具備するようになるので、高速切削にもかかわらず、先端面切刃面および外周刃にチッピングの発生がなく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するのに対して、焼結体が同じく微粒組織を有するが、分散相がWC単一相からなる従来焼結エンドミル1〜8においては、いずれも特に先端面切刃面および外周刃における強度および靭性、さらに耐熱塑性変形性の不足が原因で、これにチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の焼結エンドミルは、これの具備する高強度および高靭性、さらにすぐれた耐熱塑性変形性が先端面切刃面および外周刃で発揮され、通常の条件での切削は勿論のこと、高速切削でもチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するものであるから、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図1】(a)は焼結エンドミルを例示する概略拡大正面図、(b)は長さ方向中央部における中心線に対して直角な方向の断面(直角断面)図である。
Claims (1)
- (a)シャンク部と、先端面を切刃面とし、かつ外周刃が形成された切刃部とからなる焼結エンドミルを、分散相が走査型電子顕微鏡による組織観察に基づく平均値で80〜95面積%を占め、残りが結合相と不可避不純物からなる組織を有する焼結体で構成し、
(b)上記焼結体を構成する分散相が、実質的に炭化タングステンにCoとCrが固溶含有し、かつその含有割合が分散相に占める平均値で、Co:0.1〜3質量%、Cr:0.1〜2質量%であるWとCoとCrの複合炭化物固溶体単一相からなり、
(c)同じく上記の結合相が、Crを結合相に占める平均値で、1〜8質量%含有するCo基合金単一相からなり、
(d)さらに上記焼結体は、Vを焼結体全体に占める割合で、0.1〜1質量%含有すると共に、前記Vが上記分散相と上記結合相の界面部に凝集した組織を有し、
(e)以上の(b)〜(d)の成分含有量および組織はいずれも透過型電子顕微鏡およびエネルギー分散型X線分析装置による測定結果のものであること、
を特徴とする先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する焼結エンドミル。
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