JP3794234B2 - 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル - Google Patents
先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル Download PDFInfo
- Publication number
- JP3794234B2 JP3794234B2 JP2000054023A JP2000054023A JP3794234B2 JP 3794234 B2 JP3794234 B2 JP 3794234B2 JP 2000054023 A JP2000054023 A JP 2000054023A JP 2000054023 A JP2000054023 A JP 2000054023A JP 3794234 B2 JP3794234 B2 JP 3794234B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fine
- cutting edge
- cemented carbide
- outer peripheral
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Images
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
この発明は、高強度および高靭性を有する細粒炭化タングステン基超硬合金(以下、細粒超硬合金と云う)で構成され、したがって特に鋼などの高切り込みおよび高送りなどの重切削条件で、先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮するエンドミル(以下、微粒超硬エンドミルと云う)に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
従来、一般に、微粒超硬エンドミルとして、例えば図1(a)に概略拡大正面図で、同(b)に長さ方向中央部における中心線に対して直角な方向の断面(直角断面)図で示される通り先端面を切刃面とし、かつ外周刃が形成された切刃部と、シャンク部とからなる形状を有すると共に、前記切刃部およびシャンク部のうちの少なくとも切刃部が、Cr含有により粒成長が抑制され、望ましくは平均粒径で1μm以下に保持された微細炭化タングステン粒(以下、微細WC粒で示す)で構成され、かつ走査型電子顕微鏡による組織観察で、75〜95面積%を占める分散相と、残りがCoを主体とし、かつCrを固溶含有する結合相と不可避不純物からなり、前記CoとCrの含有量が、全体に占める割合で、Co:4〜15質量%、Cr:0.1〜3質量%である細粒超硬合金で構成された微粒超硬エンドミルが知られている。
【0003】
また、上記の微粒超硬エンドミルが、原料粉末として、1μm以下の平均粒径を有するWC粉末、さらにいずれも0.1〜3μmの範囲内の平均粒径を有する炭化クロム(以下、Cr3C2で示す)粉末、およびCo粉末を用い、これら原料粉末を所定の配合組成に配合し、ボールミルを用いて湿式混合し、乾燥した後、所定の直径を有する丸棒成形体にプレス成形し、この丸棒成形体を、例えば10Pa以上の真空度の真空雰囲気中、5〜10℃/分の昇温速度で1370〜1470℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この昇温温度に1〜2時間保持後、炉冷の条件で焼結することにより、所定の直径を有する微細WC粒の細粒超硬合金で構成された長尺状焼結体を形成し、この長尺状焼結体から図1に示される形状に研削加工することにより製造されることも知られている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
一方、近年の切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に対する要求は強く、これに伴い、切削装置の高性能化と相俟って、切削加工は切削効率の向上を目的として高切り込みおよび高送りなどの重切削条件での切削が余儀なくされる傾向にあるが、上記の従来微粒超硬エンドミルにおいては、これの先端面切刃面および外周刃が十分な強度および靭性を具備するものでないために、これを高衝撃の加わる前記重切削条件での切削に用いると、シャープなエッジを含む複雑な形状に研削加工されている先端面切刃面および外周刃にチッピング(微小欠け)が発生し易くなり、これが原因で比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0005】
【課題を解決するための手段】
そこで、本発明者らは、上述のような観点から、特に高衝撃の加わる高切り込みおよび高送りなどの重切削条件での切削で先端面切刃面および外周刃にチッピング発生のない微粒超硬エンドミルを開発すべく研究を行った結果、
上記の従来微粒超硬エンドミルの製造に際して、通常のボールミルを用いて通常の条件で行われていた配合原料粉末の混合を、遊星ボールミルを用い、配合原料粉末に対する超硬合金製ボールの割合を、通常の割合、すなわち配合原料粉末:超硬合金製ボール=質量比で、1:1〜3に比して著しく高い割合、すなわち配合原料粉末:超硬合金製ボール=同じく質量比で、1:25〜35としたメカニカル・アローイング法にて行うと共に、丸棒成形体の焼結を、通常の真空焼結に代って、例えばプレス圧力などの機械的圧力を付加した加圧真空焼結、すなわち例えば真空雰囲気中、10〜100MPaの付加圧力で、1100〜1300℃の範囲内の所定の温度に0.5〜3時間保持後、炉冷の条件にて行うと、上記の従来微粒超硬エンドミルを構成する細粒超硬合金はじめ、その他すべての超硬合金ではみられなかった現象、すなわちエネルギー分散型X線分光装置を備えた透過型電子顕微鏡による組織観察で、微細WC粒の表面部への結合相形成成分であるCoおよびCrの拡散現象が、数10ナノメーター以下の単位のきわめて浅い深さに亘ってではあるが起るようになり、このように微細WC粒の表面部にCoおよびCrの拡散極薄層が形成された細粒超硬合金で構成された微粒超硬エンドミルは、前記拡散極薄層によって前記微細WC粒の結合相に対する密着接合性が一段と向上し、この結果エンドミル自体が高強度および高靭性を具備するようになることから、特に強度および靭性が要求される鋼などの高切り込みおよび高送りなどの重切削条件での切削にも先端面切刃面および外周刃にチッピングの発生なく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮するという研究結果を得たのである。
【0006】
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、
先端面を切刃面とし、かつ外周刃が形成された切刃部と、シャンク部とで構成され、前記切刃部およびシャンク部のうちの少なくとも切刃部が、Cr含有により粒成長が抑制された微細WC粒で構成され、かつ走査型電子顕微鏡による組織観察で、75〜95面積%を占める分散相と、残りがCoを主体とし、かつCrを固溶含有する結合相と不可避不純物からなり、前記CoとCrの含有量が、全体に占める割合で、Co:4〜15質量%、Cr:0.1〜3質量%である細粒超硬合金で構成された微粒超硬エンドミルにおいて、
上記細粒超硬合金の分散相を構成する微細WC粒の表面部にCoとCrの拡散極薄層を形成してなる、
特に高強度および高靭性が要求される鋼などの高切り込みおよび高送りなどの重切削条件での切削に、先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する微粒超硬エンドミルに特徴を有するものである。
【0007】
以下に、この発明の微粒超硬エンドミルにおいて、これを構成する細粒超硬合金の成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
(1) 分散相の割合
その割合が75面積%未満では、相対的に軟質の結合相の割合が多くなり過ぎて、先端面切刃面および外周刃の摩耗進行が速まるようになり、一方その割合が95面積%を越えると、靭性不足をきたし、エンドミル自体に折損が発生し易くなることから、その割合を75〜95面積%、望ましくは80〜92面積%と定めた。
【0008】
(2) Co成分の含有割合
Co成分には、結合相の主成分として存在し、強度および靭性を向上させると共に、上記の通りCr成分と共に微細WC粒の表面部に数10ナノメーター以下の極く浅い深度ではあるが拡散侵入して拡散極薄層を形成し、もって前記微細WC粒の結合相に対する密着接合性を一段と向上させ、更なる強度および靭性の向上に寄与する作用があるが、その含有割合が4質量%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有割合が15質量%を越えると、分散相の割合が相対的に低下し、摩耗進行が急激に早まるようになることから、その含有割合を4〜15重量%、望ましくは5〜13質量%と定めた。
【0009】
(3) Cr成分の含有割合
Cr成分には、上記の通りCoと共に微細WC粒の表面部に拡散極薄層を形成して、強度および靭性の一段の向上に寄与する作用があるほか、微細WC粒の成長を抑制し、もって平均粒径で1μm以下の細粒に保持して、強度低下を防止する作用があるが、その含有割合が0.1質量%未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有割合が3質量%を越えると、結合相中に微細なクロム炭化物として析出し、靭性を低下させることから、その含有割合を0.1〜3質量%、望ましくは0.3〜2質量%と定めた。
【0010】
【発明の実施の態様】
つぎに、この発明の微粒超硬エンドミルを実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、平均粒径:0.8μmを有するWC粉末、同1.6μmのCo粉末、および同1.2μmのCr3C2粉末を用い、これら原料粉末を表1に示される割合に配合し、この配合原料粉末をステンレス鋼製容器に超硬合金製ボールと一緒に、配合原料粉末:超硬合金製ボール=質量比で、1:30とした割合で装入し、前記容器内をAr雰囲気とした状態で遊星ボールミルに装着し、36時間の粉砕処理(メカニカル・アローイング処理)を施した後、150MPaの圧力でプレス成形して、それぞれ直径が8mm、13mm、および26mmの丸棒圧粉体とし、これらの丸棒圧粉体を、5Paの真空雰囲気中、50MPaの付加圧力下、7℃/分の昇温速度で1150〜1250℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に1時間保持後、炉冷の条件で加圧真空焼結し、さらにこれに研削加工を施して、表1に示される組合せで、切刃部の直径×長さがそれぞれ6mm×13mm、10mm×22mm、および20mm×45mmの寸法をもち、かついずれも図1に示される形状をもった本発明微粒超硬エンドミル(以下、本発明エンドミルと云う)1〜8それぞれを製造した。
【0011】
また、比較の目的で、表1に示される通り、配合原料粉末の粉砕を、配合原料粉末:超硬合金製ボールの割合を質量比で、1:1.5として装入した通常のボールミルで行ない、かつ丸棒圧粉体の焼結を、5Paの真空雰囲気中、7℃/分の昇温速度で1380〜1450℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に1時間保持後、炉冷の通常の真空焼結条件で行う以外は同一の条件で従来微粒超硬エンドミル(以下、従来エンドミルと云う)1〜8それぞれを製造した。
【0012】
この結果得られた本発明エンドミル1〜8よび従来エンドミル1〜8について、これの任意断面を走査型電子顕微鏡並びにエネルギー分散型X線分光装置を備えた透過型電子顕微鏡を用いて組織観察して、これを構成する細粒超硬合金における分散相の割合並びに微細WC粒表面部の上記拡散極薄層の有無を測定し、さらに定量分析によりCo含有量およびCr含有量を測定し、これらの測定結果をそれぞれ表1に示した。
【0013】
つぎに、上記の各種エンドミルのうち、切刃部の直径が6mmのものについては、
被削材:平面が100mm×170mm、厚さが400mmの寸法をもったJIS・S50Cの板材、
回転数1600/min、
溝深さ(切り込み):4.5mm、
テーブル送り:80mm/min、
の条件での炭素鋼の乾式深溝(高切り込み)加工試験、また切刃部の直径が10mmのものについては、
被削材:平面が100mm×150mm、厚さが350mmの寸法をもったJIS・SUS304の板材、
回転数:1000m/min、
溝深さ(切り込み):5mm、
テーブル送り:150mm/min、
の条件でのステンレス鋼の湿式高送り溝加工試験、さらに切刃部の直径が20mmのものについては、
被削材:平面が100mm×170mm、厚さが400mmの寸法をもったJIS・S50Cの板材、
回転数:500m/min、
溝深さ(切り込み):15mm、
テーブル送り:100mm/min、
の条件での合金鋼の乾式深溝(高切り込み)加工試験
をそれぞれ行い、外周刃の先端部における最大逃げ面摩耗幅が0.3mmに至るまでの切削溝長を測定した。これらの測定結果を表1にそれぞれ試験本数:5本の平均値として示した。
【0014】
【表1】
【0015】
【発明の効果】
表1に示される結果から、本発明エンドミル1〜8は、いずれもこれを構成する細粒超硬合金の微粒WC粒の表面部に形成されたCoとCrの拡散極薄層の存在によって、前記拡散極薄層の存在しない従来エンドミル1〜8に比して一段と高い強度と靭性をもつようになることから、高切り込みおよび高送りの重切削条件でも、先端面切刃面および外周刃にチッピングの発生がなく、すぐれた切削性能を長期に亘って発揮し、一方前記従来エンドミル1〜8においては、いずれも特に先端面切刃面および外周刃の強度および靭性不足が原因で、これにチッピングが発生し、比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の微粒超硬エンドミルは、これの具備する高強度および高靭性が先端面切刃面および外周刃で発揮され、通常の条件での切削は勿論のこと、高切り込みおよび高送りの重切削条件でもチッピングの発生なく、すぐれた性能を長期に亘って発揮するものであるから、切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【図1】(a)は微粒超硬エンドミルを例示する概略拡大正面図、(b)は長さ方向中央部における中心線に対して直角な方向の断面(直角断面)図である。
Claims (1)
- 先端面を切刃面とし、かつ外周刃が形成された切刃部と、シャンク部とで構成され、前記切刃部およびシャンク部のうちの少なくとも切刃部が、Cr含有により粒成長が抑制された微細炭化タングステン粒で構成され、かつ走査型電子顕微鏡による組織観察で、75〜95面積%を占める分散相と、残りがCoを主体とし、かつCrを固溶含有する結合相と不可避不純物からなり、前記CoとCrの含有量が、全体に占める割合で、Co:4〜15質量%、Cr:0.1〜3質量%である細粒炭化タングステン基超硬合金で構成されたエンドミルにおいて、
上記細粒炭化タングステン基超硬合金の分散相を構成する微細炭化タングステン粒の表面部にCoとCrの拡散極薄層を形成したこと、
を特徴とする先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000054023A JP3794234B2 (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000054023A JP3794234B2 (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001240920A JP2001240920A (ja) | 2001-09-04 |
JP3794234B2 true JP3794234B2 (ja) | 2006-07-05 |
Family
ID=18575330
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000054023A Expired - Lifetime JP3794234B2 (ja) | 2000-02-29 | 2000-02-29 | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3794234B2 (ja) |
-
2000
- 2000-02-29 JP JP2000054023A patent/JP3794234B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2001240920A (ja) | 2001-09-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101090490B1 (ko) | 경사 조성 소결 합금 및 그 제조 방법 | |
JP5568827B2 (ja) | 立方晶窒化硼素焼結体、及び立方晶窒化硼素焼結体工具 | |
JPH06287067A (ja) | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP5076044B2 (ja) | 複合耐摩耗部材及びその製造方法 | |
CN1662334B (zh) | 立方晶氮化硼基超高压烧结材料制切削刀片 | |
JPH08126903A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP2011235410A (ja) | 耐熱合金の切削加工で優れた耐欠損性を発揮するwc基超硬合金製切削工具および表面被覆wc基超硬合金製切削工具 | |
JP4229750B2 (ja) | 立方晶窒化硼素焼結体 | |
JP3794234B2 (ja) | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する細粒炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
JP4526645B2 (ja) | 高速切削で先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐熱塑性変形性を発揮する超硬合金製エンドミル | |
US6238148B1 (en) | Cemented carbide cutting tool | |
JP6775694B2 (ja) | 複合焼結体 | |
JP2668962B2 (ja) | 耐欠損性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金製エンドミル | |
JP3968945B2 (ja) | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性および耐摩耗性を発揮する焼結エンドミル | |
JP3303688B2 (ja) | 切刃がすぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製エンドミル | |
JP4134471B2 (ja) | 先端面切刃面および外周刃がすぐれた耐チッピング性を発揮する微粒組織焼結体製エンドミル | |
JP6819018B2 (ja) | TiCN基サーメット製切削工具 | |
JP3217404B2 (ja) | 回転工具用サーメット | |
JPH07328814A (ja) | 耐摩耗性のすぐれた立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
JP4244108B2 (ja) | すぐれた耐チッピング性を有する立方晶窒化ほう素基焼結材料製切削工具切刃片の製造方法 | |
JP6819017B2 (ja) | TiCN基サーメット製切削工具 | |
JP2000002073A (ja) | 切刃片がすぐれた圧縮強さを有する掘削工具 | |
JPS6245293B2 (ja) | ||
JPH11268956A (ja) | 耐チッピング性のすぐれた立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削チップ | |
JP4510322B2 (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する超硬合金製スローアウエイ式切削チップ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040329 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051222 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060322 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060404 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 3794234 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090421 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 4 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100421 Year of fee payment: 4 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110421 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120421 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120421 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130421 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130421 Year of fee payment: 7 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |