JPS6054807A - 軽量発泡コンクリ−ト製造における真空脱泡処理法 - Google Patents
軽量発泡コンクリ−ト製造における真空脱泡処理法Info
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- JPS6054807A JPS6054807A JP16318083A JP16318083A JPS6054807A JP S6054807 A JPS6054807 A JP S6054807A JP 16318083 A JP16318083 A JP 16318083A JP 16318083 A JP16318083 A JP 16318083A JP S6054807 A JPS6054807 A JP S6054807A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
軽量発泡コンクリート（一般にＡＬＣと呼ばれる）の製
造において、ケイ酸質原料、生石灰質原＝ＶＳｔ、その
他の微小固形原料に水と発泡剤をミキサーで混線して原
料スラリーを調製し、それを型枠内に注入を行い、その
原料スラリーが発泡凝固して、一定の可塑状態になった
際に、線径約１朋の鋼線で所定の寸法に切断したものを
、高温＾圧の条件下で蒸気養生するという方法で製造し
ている。
造において、ケイ酸質原料、生石灰質原＝ＶＳｔ、その
他の微小固形原料に水と発泡剤をミキサーで混線して原
料スラリーを調製し、それを型枠内に注入を行い、その
原料スラリーが発泡凝固して、一定の可塑状態になった
際に、線径約１朋の鋼線で所定の寸法に切断したものを
、高温＾圧の条件下で蒸気養生するという方法で製造し
ている。
しかし、ミキサーでの混合及び型枠への注入の際、原料
スラリーの中に空気泡等が混入する事により、製品の内
部及び表面に粗大な空洞やピンホールを生じこれが製品
外観の不良、それに伴うピンホールの穴埋め加工の発生
という問題を生じていた。従って本発明者は、本問題の
解決に取９組み特殊な条件下で真空脱泡処理を行う事に
より、原料スラリー中の発泡の為の微小さな気泡を除去
する事なく、直径２雁以上の粗大気泡を除去出来る事全
鋭意研究のぺ古来見出し、本発明方法に到りたものであ
る。
スラリーの中に空気泡等が混入する事により、製品の内
部及び表面に粗大な空洞やピンホールを生じこれが製品
外観の不良、それに伴うピンホールの穴埋め加工の発生
という問題を生じていた。従って本発明者は、本問題の
解決に取９組み特殊な条件下で真空脱泡処理を行う事に
より、原料スラリー中の発泡の為の微小さな気泡を除去
する事なく、直径２雁以上の粗大気泡を除去出来る事全
鋭意研究のぺ古来見出し、本発明方法に到りたものであ
る。
従来１．１ｌｔｉｌ：遣発泡コンクリートの製造におい
て、高真空で長時間の処理を加えると微小気泡まで除去
さｒ、ていた。例としては粘度５００ｇ・ＩＺ７ｎのモ
ルタルスラリーに−５００ｍｍＨｇデージで４ ｍｉｎ
Ａ空処理を行った場合、直径２朋以上の粗大気泡が２
０％も逆に増加し、又、発泡膨張に必要な微小気泡も１
余去される事により発泡倍率（市さ方向の膨張率）が１
０チも低下するという結果が得らヵ。
て、高真空で長時間の処理を加えると微小気泡まで除去
さｒ、ていた。例としては粘度５００ｇ・ＩＺ７ｎのモ
ルタルスラリーに−５００ｍｍＨｇデージで４ ｍｉｎ
Ａ空処理を行った場合、直径２朋以上の粗大気泡が２
０％も逆に増加し、又、発泡膨張に必要な微小気泡も１
余去される事により発泡倍率（市さ方向の膨張率）が１
０チも低下するという結果が得らヵ。
た。
これに対し、本発明においては粘度が２００〜１００［
１，！／・儂の範囲の低粘贋モルタルスラリーにおいて
−１００〜−３（］Ｏ＋堀Ｈ１！； ）ｆ′−ジ程度の
真空度で１〜３ ｍｉｎの真空処理を行う事により、直
径２朋以上の粗大気泡のみが除去され、それ以下の微小
気泡は除去されない事を見出したものである。
１，！／・儂の範囲の低粘贋モルタルスラリーにおいて
−１００〜−３（］Ｏ＋堀Ｈ１！； ）ｆ′−ジ程度の
真空度で１〜３ ｍｉｎの真空処理を行う事により、直
径２朋以上の粗大気泡のみが除去され、それ以下の微小
気泡は除去されない事を見出したものである。
実験の結果に基いて、その内容を以下に説明する。実、
験方法としては、モルタルスラリーの原料及び組成とし
ては、粒度８８μパス９５％以上の硅石粉末６０、生石
灰粉末５、ポルトランドセメント６５の重量割合でγ都
合した原料に、水を加えて混合し、それに発泡剤として
アルミ−微粉末を固形分に対して０．０７の割合で混合
した。モルタルスラリーの粘度は水の量によ、！２調整
した。そしてそのモルタルスラリーを巾１８０ｃｍＸ長
さ４２０礪×深さ１８鑞の型枠に深さ９県址で注入し、
その型枠を密閉容器内において種々の真空度、処理時間
で真空処理を行った。そして、その試験体が発泡を完了
した時に発泡高さを測定し発泡倍率（＝発泡高さ／注大
高さ）′ｆＩ：算出した。次に試験体が半硬化状態にな
った際に鋼線で、型枠の底面よ９１００犯の位置を水平
に切断した後に高温高圧で養生し、その切断面を気泡混
入状態を確認する為に切削し、粗大気泡の個数ｋ ６１
１１定するという方法で実験を行った。。
験方法としては、モルタルスラリーの原料及び組成とし
ては、粒度８８μパス９５％以上の硅石粉末６０、生石
灰粉末５、ポルトランドセメント６５の重量割合でγ都
合した原料に、水を加えて混合し、それに発泡剤として
アルミ−微粉末を固形分に対して０．０７の割合で混合
した。モルタルスラリーの粘度は水の量によ、！２調整
した。そしてそのモルタルスラリーを巾１８０ｃｍＸ長
さ４２０礪×深さ１８鑞の型枠に深さ９県址で注入し、
その型枠を密閉容器内において種々の真空度、処理時間
で真空処理を行った。そして、その試験体が発泡を完了
した時に発泡高さを測定し発泡倍率（＝発泡高さ／注大
高さ）′ｆＩ：算出した。次に試験体が半硬化状態にな
った際に鋼線で、型枠の底面よ９１００犯の位置を水平
に切断した後に高温高圧で養生し、その切断面を気泡混
入状態を確認する為に切削し、粗大気泡の個数ｋ ６１
１１定するという方法で実験を行った。。
以′下に実験結果について説明する。
処理時間は１８０ ｓｅｃ （＝３ ｍｉｎ ）として
種々の粘度のモルタルスラリーに真空度を変化させた場
合の、結果全、次の表−１に示す。
種々の粘度のモルタルスラリーに真空度を変化させた場
合の、結果全、次の表−１に示す。
〔表−１〕
江ノ栢夏は回伝式枯夏訂による測定値
上表で分る様に真空度が−５０ｍｍＨｇゲージ程度では
、脱泡効果は低いが、−１ｏｏ、−５ｏｏ罵Ｈｇ’ｒ”
−ジになると、はとんど粗大気泡が除去され、更に真空
度が高くなると粗大気泡が増加してくるという結果が得
られた。これは真空度が高くなりすぎると、微小気泡が
圧力の低下により１膨張する為と推測される。又発泡倍
率については−３０，Ｏ’ｉｍＨｇデージ程度迄はほと
んど低下しないが−４００ｍｍＨｇＶＣなると、微小気
泡も脱泡される為低下した。又粘度が１０００（、ｐ−
Ｇπ〕になると除去率が低下するという結果が得られた
。
、脱泡効果は低いが、−１ｏｏ、−５ｏｏ罵Ｈｇ’ｒ”
−ジになると、はとんど粗大気泡が除去され、更に真空
度が高くなると粗大気泡が増加してくるという結果が得
られた。これは真空度が高くなりすぎると、微小気泡が
圧力の低下により１膨張する為と推測される。又発泡倍
率については−３０，Ｏ’ｉｍＨｇデージ程度迄はほと
んど低下しないが−４００ｍｍＨｇＶＣなると、微小気
泡も脱泡される為低下した。又粘度が１０００（、ｐ−
Ｇπ〕になると除去率が低下するという結果が得られた
。
次に真空度は一６００朋Ｈｇデージとして、種々の粘度
のモルタルスラリーに処理時間を変化させた場合の結果
を次のべ−２に示す。
のモルタルスラリーに処理時間を変化させた場合の結果
を次のべ−２に示す。
（以下余色）
〔汲−２〕
表−２で分る様に、処理時間が０．５ ｍｉｎ程度では
脱泡効果は低いか、１’ｍｉｎ以上になるとほとんど除
去される。又発泡倍率は５１１１ｉｎ程度迄はほとんど
低下しないが４ ｍｉｎになると微小気泡の除去が進み
、低下する事が分った。又粘度が１０ ｆＪ Ｏ〔ｇ−
α３以上になると除去率が低下するという結果が得られ
た。
脱泡効果は低いか、１’ｍｉｎ以上になるとほとんど除
去される。又発泡倍率は５１１１ｉｎ程度迄はほとんど
低下しないが４ ｍｉｎになると微小気泡の除去が進み
、低下する事が分った。又粘度が１０ ｆＪ Ｏ〔ｇ−
α３以上になると除去率が低下するという結果が得られ
た。
よって本発明は軽量発泡コンクリートの製造において、
粘度２００〜１０００Ｃ’／−ｍ〕のモルタルスラリー
に、Ｅ９度−１０’ ０〜−３ （］ ＱｇＨｇｌ’−
ジの真空度で１〜３ ｍｉｎ真空処理を行う！」ｓによ
り、発泡の為の微小気泡を除去する事なく、直径２ ｍ
ｍ以上の粗大気泡を除去する事を鋭意病死の結果、見出
したものである。
粘度２００〜１０００Ｃ’／−ｍ〕のモルタルスラリー
に、Ｅ９度−１０’ ０〜−３ （］ ＱｇＨｇｌ’−
ジの真空度で１〜３ ｍｉｎ真空処理を行う！」ｓによ
り、発泡の為の微小気泡を除去する事なく、直径２ ｍ
ｍ以上の粗大気泡を除去する事を鋭意病死の結果、見出
したものである。
次に本発明を実施する方式としては、
［株］ン ミキサー内を、真空ボ／ゾ等で真空にして真
空処理を行った後、型枠へモルタルスラリーを注入する
方式 （Ｂ） 注入後の型枠全体をフード等で覆い真空ポンプ
等で真空にする方式 （Ｃ） 注入後の型枠を密閉容器に入れ、容器内を真空
にする方式 が採用される。
空処理を行った後、型枠へモルタルスラリーを注入する
方式 （Ｂ） 注入後の型枠全体をフード等で覆い真空ポンプ
等で真空にする方式 （Ｃ） 注入後の型枠を密閉容器に入れ、容器内を真空
にする方式 が採用される。
特に（ト））（Ｃ）方式はモルタルスラリーを型枠へ注
入する際、空気を混入する事にょシ生じる粗大気泡も除
去出来る為、実用上望ましい。
入する際、空気を混入する事にょシ生じる粗大気泡も除
去出来る為、実用上望ましい。
〔実施例１〕
粒径が８８μパス９５′％以上の砂石粉末６０、生石灰
粉末５、ポルトランドセメント６５０重清割合の固形分
に対して、水分を７０重縫襲とした比重１．６の原料ス
ラ’）、７？：２分間混練した後、固形分重量割合で０
．０７のアルミニウム粉末を添加して、６０秒間ひきつ
づき混練した粘厩５００〔Ｉ−ぼ〕の原料スラリーを、
巾１８０Ｃ＋ル、長さ４２０儒、深さ１８αの型枠に深
さ９ｃｍ迄注入し、その型枠を密閉式容器内で一６００
πノ、田ｇ）ｆ″′−ジで３ ｍｉｎと−４００ｍｍＨ
ｇデージで４ｍ１ｎＤ２ ツの榮件で真空処理を行った
。
粉末５、ポルトランドセメント６５０重清割合の固形分
に対して、水分を７０重縫襲とした比重１．６の原料ス
ラ’）、７？：２分間混練した後、固形分重量割合で０
．０７のアルミニウム粉末を添加して、６０秒間ひきつ
づき混練した粘厩５００〔Ｉ−ぼ〕の原料スラリーを、
巾１８０Ｃ＋ル、長さ４２０儒、深さ１８αの型枠に深
さ９ｃｍ迄注入し、その型枠を密閉式容器内で一６００
πノ、田ｇ）ｆ″′−ジで３ ｍｉｎと−４００ｍｍＨ
ｇデージで４ｍ１ｎＤ２ ツの榮件で真空処理を行った
。
そして、モルタルスラリーが発泡を完了した時、発泡高
さをｆｆ１ｌｌ定し発泡倍率をめた。そして、半硬化状
、態になった時、鋼線で型枠の底面よす１００間の位置
を水平に切！祈した後に高温畠圧で養生した。その製品
を気泡混入状Ｉ川を確認する為に、切削し粗大気泡の個
数をｉ＋ｉｌ１尾した。
さをｆｆ１ｌｌ定し発泡倍率をめた。そして、半硬化状
、態になった時、鋼線で型枠の底面よす１００間の位置
を水平に切！祈した後に高温畠圧で養生した。その製品
を気泡混入状Ｉ川を確認する為に、切削し粗大気泡の個
数をｉ＋ｉｌ１尾した。
その結果、真空脱泡を行なわなかったものにし、発泡倍
数１．９倍、粗大気泡数、２４０ （？／ｍ２）であっ
たのに比べて−４００ｍｍＨｇデージで４ ｍｉｎの真
空処理を行ったものは発泡倍率１．７倍、粗大気泡数１
６４（ケ％＊２）と効果は良くなかったが、−５（］
ＯｍｍＨｇｌ’−ジで６ｍ１ｎの真空処理を行ったもの
は、発泡倍率は１．９倍と変化はなく粗大気泡は全くな
くなるという好結果が得られた。
数１．９倍、粗大気泡数、２４０ （？／ｍ２）であっ
たのに比べて−４００ｍｍＨｇデージで４ ｍｉｎの真
空処理を行ったものは発泡倍率１．７倍、粗大気泡数１
６４（ケ％＊２）と効果は良くなかったが、−５（］
ＯｍｍＨｇｌ’−ジで６ｍ１ｎの真空処理を行ったもの
は、発泡倍率は１．９倍と変化はなく粗大気泡は全くな
くなるという好結果が得られた。
〔実施ｆ！１２）
実施例１と同一の原料を同じ条件下において、真空ポン
プを備えた直径２ｍ、高さ３ ｔｎのミキサーで攪混混
合した。そして真空ポンプを作動させ−３００＋ｎｎＨ
ｇデージで３ ｍｉｎと−４００ｍｍＨｇデーシテ４
ｍｉｎの２つの条件で真空処理を行った。
プを備えた直径２ｍ、高さ３ ｔｎのミキサーで攪混混
合した。そして真空ポンプを作動させ−３００＋ｎｎＨ
ｇデージで３ ｍｉｎと−４００ｍｍＨｇデーシテ４
ｍｉｎの２つの条件で真空処理を行った。
そのモルタルスラリーを直径２０ｃｍ、長さ８００αの
注入管を用いて実施例１と同じ型枠に注入し、同様な方
法で発泡率、粗大気泡数を測定した所、真空処理を行わ
なかったものは発泡率１．９倍、粗大気泡数２４０ Ｃ
’ｙ−７ｍ２〕であったのに比べて、−４００ｍｍＨｇ
デージで４ ｍｉｎ （Ｄ 場合は１．７倍、１９５〔
仏１２〕と結果は良くなかったが、〜３００ＩｍＨｇグ
ーゾで６ ｍｉｎの真空処理奮行ったものは、発泡倍率
（は１．９倍と変化はなく粗大気泡数は２〔ケＺ、２）
という好結果が得らカ、た。
注入管を用いて実施例１と同じ型枠に注入し、同様な方
法で発泡率、粗大気泡数を測定した所、真空処理を行わ
なかったものは発泡率１．９倍、粗大気泡数２４０ Ｃ
’ｙ−７ｍ２〕であったのに比べて、−４００ｍｍＨｇ
デージで４ ｍｉｎ （Ｄ 場合は１．７倍、１９５〔
仏１２〕と結果は良くなかったが、〜３００ＩｍＨｇグ
ーゾで６ ｍｉｎの真空処理奮行ったものは、発泡倍率
（は１．９倍と変化はなく粗大気泡数は２〔ケＺ、２）
という好結果が得らカ、た。
特許出願人 旭化成工業株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 軽量発泡コンクリート製造に用いる粘度２００〜１００
０ Ｅｌ 、＋ ｃｒｎの低粘度モルタルスラリーラミ
キサ−又は型枠内に於いて−１００〜−３００ｍｎＨｇ
。 デージの真空度で１〜５ ｍｉｎ間真空処理する事を特
徴とする軽量発泡コンクリート製造における真空脱泡処
理法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16318083A JPS6054807A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 軽量発泡コンクリ−ト製造における真空脱泡処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16318083A JPS6054807A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 軽量発泡コンクリ−ト製造における真空脱泡処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6054807A true JPS6054807A (ja) | 1985-03-29 |
Family
ID=15768761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16318083A Pending JPS6054807A (ja) | 1983-09-07 | 1983-09-07 | 軽量発泡コンクリ−ト製造における真空脱泡処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054807A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5013405A (en) * | 1987-01-12 | 1991-05-07 | Usg Interiors, Inc. | Method of making a low density frothed mineral wool |
-
1983
- 1983-09-07 JP JP16318083A patent/JPS6054807A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5013405A (en) * | 1987-01-12 | 1991-05-07 | Usg Interiors, Inc. | Method of making a low density frothed mineral wool |
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