JPS6053099B2 - 熱間加工されたチタン製品の製造方法 - Google Patents
熱間加工されたチタン製品の製造方法Info
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- JPS6053099B2 JPS6053099B2 JP50117778A JP11777875A JPS6053099B2 JP S6053099 B2 JPS6053099 B2 JP S6053099B2 JP 50117778 A JP50117778 A JP 50117778A JP 11777875 A JP11777875 A JP 11777875A JP S6053099 B2 JPS6053099 B2 JP S6053099B2
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- yttrium
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/183—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of titanium or alloys based thereon
-
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
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- Y10T29/49988—Metal casting
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱間加工されたチタン製品の製造方法に関す
る。
る。
ここで「チタン」とは、特に付記しない限り、Ｔｉ−５
Ａ］−２．５Ｓｎ９Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｃｂ−ｌＴａ−Ｏ
、８Ｍｏ、Ｔｉ−６Ａ１−４Ｖ９Ｔｉ−簡』−ｌＭｏ−
ＩＶ９Ｔｉ−６Ａ１−２Ｓｎ−４Ｚｒ−ハ拓等で、Ｓｉ
を添加した又はしない、チタンベースの各種の合金と商
業的に純粋なチタン金属を意味する。
Ａ］−２．５Ｓｎ９Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｃｂ−ｌＴａ−Ｏ
、８Ｍｏ、Ｔｉ−６Ａ１−４Ｖ９Ｔｉ−簡』−ｌＭｏ−
ＩＶ９Ｔｉ−６Ａ１−２Ｓｎ−４Ｚｒ−ハ拓等で、Ｓｉ
を添加した又はしない、チタンベースの各種の合金と商
業的に純粋なチタン金属を意味する。
又、ここで述べられる比率は全て重量比である。金属を
加工するときは、インゴットからビレツトヘ、又は、ビ
レツトからバー（棒）又はスラブ（板用鋼片）へ変形さ
せる際の加工量を、断面積、の減じた度合で表示するこ
とが慣習となつている。
加工するときは、インゴットからビレツトヘ、又は、ビ
レツトからバー（棒）又はスラブ（板用鋼片）へ変形さ
せる際の加工量を、断面積、の減じた度合で表示するこ
とが慣習となつている。
例えば、断面が直径９１．４ｃｍの円形のインゴットを
加工して、５０．８Ｃ？！を×７６．２（りの短形断面
のビレツトとすると、面積は約６５６８平方センチから
４６４５平方センチに減小し、加工量は約２９％として
表示される。加工体が軸方向に縦圧されたとき、又は、
スラブがプレート又はシート状に圧延されたときは、断
面積の変化は微少であるので、高さ又は厚さの減小した
割合で加工量を表示することが慣習である。例えば、加
工体力氾９８ｃｍから３．８１ｄに縦圧されると加工量
は４５％となる。ここで１加工率ョとは、（ａ）インゴ
ットをビレツトへ、又は、ビレツトをバー又はスラブに
加工するときは、加工体の断面積の減少度を％で示した
ものを、（ｂ）加工体を軸方向に縦圧するとき、又は、
スラブをプレート又はシート状に圧延するときは、加工
体の高さ又は厚さの減小度を％で示したものを意味する
。チタンの熱間加工は、通常加工体を炉内で９２６℃乃
至１２６０℃の範囲の適宜の温度に加熱し、引き続き、
最終形状にするための鍛造又は圧延の間に数回の再加熱
が行われる。
加工して、５０．８Ｃ？！を×７６．２（りの短形断面
のビレツトとすると、面積は約６５６８平方センチから
４６４５平方センチに減小し、加工量は約２９％として
表示される。加工体が軸方向に縦圧されたとき、又は、
スラブがプレート又はシート状に圧延されたときは、断
面積の変化は微少であるので、高さ又は厚さの減小した
割合で加工量を表示することが慣習である。例えば、加
工体力氾９８ｃｍから３．８１ｄに縦圧されると加工量
は４５％となる。ここで１加工率ョとは、（ａ）インゴ
ットをビレツトへ、又は、ビレツトをバー又はスラブに
加工するときは、加工体の断面積の減少度を％で示した
ものを、（ｂ）加工体を軸方向に縦圧するとき、又は、
スラブをプレート又はシート状に圧延するときは、加工
体の高さ又は厚さの減小度を％で示したものを意味する
。チタンの熱間加工は、通常加工体を炉内で９２６℃乃
至１２６０℃の範囲の適宜の温度に加熱し、引き続き、
最終形状にするための鍛造又は圧延の間に数回の再加熱
が行われる。
インゴットの最初の加工は通常最も難かしい加工ステッ
プである。各加工ステップは加工体の結晶構造が精錬さ
れてゆくにつれて容易となる傾向がある。上記の温度に
加熱されたチタンインゴットは、再加熱なしで最初の加
工ステップにおいて約１５乃至２０％を越えて加工され
るとクラック（割れ目）を生じる。このため、直径９１
．４ｄのチタンインゴットを１２．１ｃｍの厚一さのス
ラブに鍛造するときは、鍛造ステップの間で少くとも３
回は最初の加熱温度迄再加熱することが必要である。後
の加工ステップは容易ではあるが、再加熱なしでの加工
率は極めて限定されている。通常、中間の寸法のところ
で、表面のクラーツクを除去するため、幾分広範囲に渉
つての表面研磨が必要である。この研磨は費用のかかる
作業で、かつ価値のある物質をむだにするという難点が
あり、また全加工プロセスに長期間を要する。従つて、
本発明の目的は、加工ステップの間に３再加熱の必要が
なく、かつ又製品の表面にクラックの発生もなく、熱間
加工チタン製品を製造できる方法を提供することである
。本発明の他の目的は、溶融チャージに加工性増強剤を
極く微量添加し、引き続いて加工体を少な４くとも約３
０％再加熱なしに最初の加工ステップにおいて熱間加工
し、しかも製品に問題となるような表面クラックを生ず
ることのない熱間加工チタン製品の製造方法を提供する
ことである。
プである。各加工ステップは加工体の結晶構造が精錬さ
れてゆくにつれて容易となる傾向がある。上記の温度に
加熱されたチタンインゴットは、再加熱なしで最初の加
工ステップにおいて約１５乃至２０％を越えて加工され
るとクラック（割れ目）を生じる。このため、直径９１
．４ｄのチタンインゴットを１２．１ｃｍの厚一さのス
ラブに鍛造するときは、鍛造ステップの間で少くとも３
回は最初の加熱温度迄再加熱することが必要である。後
の加工ステップは容易ではあるが、再加熱なしでの加工
率は極めて限定されている。通常、中間の寸法のところ
で、表面のクラーツクを除去するため、幾分広範囲に渉
つての表面研磨が必要である。この研磨は費用のかかる
作業で、かつ価値のある物質をむだにするという難点が
あり、また全加工プロセスに長期間を要する。従つて、
本発明の目的は、加工ステップの間に３再加熱の必要が
なく、かつ又製品の表面にクラックの発生もなく、熱間
加工チタン製品を製造できる方法を提供することである
。本発明の他の目的は、溶融チャージに加工性増強剤を
極く微量添加し、引き続いて加工体を少な４くとも約３
０％再加熱なしに最初の加工ステップにおいて熱間加工
し、しかも製品に問題となるような表面クラックを生ず
ることのない熱間加工チタン製品の製造方法を提供する
ことである。
本発明に係る熱間加工されたチタン製品の製造方法は、
上記目的を達成するため、ＣＡ）（ａ）チタンあるいは
チタン基合金、及び（ｂ）金属自体又は化合物の形態に
あるイツトリ ユーム金属、原子番号５７〜７１の希土
類元素及びこれらの混合物からなる群から選択され、
チャージに対する重量比が金属重量基準で０．００１％
乃至０．０３％未満の割合の加工性増強剤）によりチャ
ージを形成し、 （Ｂ）該チャージを溶融しかつ鋳造してインゴットを形
成し、（Ｃ）該インゴットを９２６℃乃至１２６０℃の
範囲の温度に加熱し、（２）次いで再加熱なしにかつ問
題となるようなりラックの発生なしに最初の加工ステッ
プにおいて少なくとも３０％の加工率に達するようにイ
ンゴットを熱間加工することを特徴とするものである。
上記目的を達成するため、ＣＡ）（ａ）チタンあるいは
チタン基合金、及び（ｂ）金属自体又は化合物の形態に
あるイツトリ ユーム金属、原子番号５７〜７１の希土
類元素及びこれらの混合物からなる群から選択され、
チャージに対する重量比が金属重量基準で０．００１％
乃至０．０３％未満の割合の加工性増強剤）によりチャ
ージを形成し、 （Ｂ）該チャージを溶融しかつ鋳造してインゴットを形
成し、（Ｃ）該インゴットを９２６℃乃至１２６０℃の
範囲の温度に加熱し、（２）次いで再加熱なしにかつ問
題となるようなりラックの発生なしに最初の加工ステッ
プにおいて少なくとも３０％の加工率に達するようにイ
ンゴットを熱間加工することを特徴とするものである。
加工性増強剤は、イツトリユーム金属、原子番号５７か
ら７１の希土類元素、又はこれらの組み合わせ、例えば
混合金属の如きものでもよい。
ら７１の希土類元素、又はこれらの組み合わせ、例えば
混合金属の如きものでもよい。
増強剤は、これらの金属の一つ若しくはそれ以上の酸化
物の形で使用するのが望ましいが、金属自体、又は化合
物中の他の成分が製品に悪影響を与えないものである限
り或は許容される限度内にある限り、他の化合物の形で
使用することができる。増強剤は、増強剤中の金属の重
量を基準として、製品の重量比で０．０３％より少ない
割合で加えられる。適切な含量は合金の種類によつて異
るが、通常は０．００１％乃至０．０３％未満の範囲で
ある。加工性における効果は、増強剤の含量が上記の適
切な範囲を越えるにつれて減じる。而して、溶融チャー
ジが、海綿チタン、くずチタン、適宜の合金元素、及び
０．０３％未満の少量の加工性増強剤からつくられる。
物の形で使用するのが望ましいが、金属自体、又は化合
物中の他の成分が製品に悪影響を与えないものである限
り或は許容される限度内にある限り、他の化合物の形で
使用することができる。増強剤は、増強剤中の金属の重
量を基準として、製品の重量比で０．０３％より少ない
割合で加えられる。適切な含量は合金の種類によつて異
るが、通常は０．００１％乃至０．０３％未満の範囲で
ある。加工性における効果は、増強剤の含量が上記の適
切な範囲を越えるにつれて減じる。而して、溶融チャー
ジが、海綿チタン、くずチタン、適宜の合金元素、及び
０．０３％未満の少量の加工性増強剤からつくられる。
消耗電極法、電子ビーム法等によりチャージは溶かされ
てインゴットとなる。インゴットを周知の如く二重溶融
又は三重溶融することは効果的である。インゴットを型
から取り外した後、炉で適切な温度、通常は約９２６℃
乃至１２６０℃の範囲の温度まで加熱する。しかる後に
再加熱することなく、通常の装置により少なくとも３０
％加工率となるように、最初の加工ステップで鍛造又は
圧延する。再加熱することなく、増強剤を含んでいるチ
タン加工体を９０％の加工率迄、問題となるようなりラ
ックを生ずることなく、加工することが可能である。又
、研磨を必要とする表面の範囲を減少させ得ることが認
められた。本発明によつて得られる効果を示すために、
直径１０．２ｃｍの実験室用サイズのインゴット、及び
直径９１．４ｃ！ｎと直径７６．２Ｃｒ１Ｌの商業用サ
イズのインゴットについて以下に実施例を示す。
てインゴットとなる。インゴットを周知の如く二重溶融
又は三重溶融することは効果的である。インゴットを型
から取り外した後、炉で適切な温度、通常は約９２６℃
乃至１２６０℃の範囲の温度まで加熱する。しかる後に
再加熱することなく、通常の装置により少なくとも３０
％加工率となるように、最初の加工ステップで鍛造又は
圧延する。再加熱することなく、増強剤を含んでいるチ
タン加工体を９０％の加工率迄、問題となるようなりラ
ックを生ずることなく、加工することが可能である。又
、研磨を必要とする表面の範囲を減少させ得ることが認
められた。本発明によつて得られる効果を示すために、
直径１０．２ｃｍの実験室用サイズのインゴット、及び
直径９１．４ｃ！ｎと直径７６．２Ｃｒ１Ｌの商業用サ
イズのインゴットについて以下に実施例を示す。
実施例１
公称組成がＴｉ−いｊ−２．５Ｓｎと、これに各種添加
量のイツトリア（Ｙ２Ｏ３）又は１つの例ではイツトリ
ユーム金属を加えた合金からなる消耗電極法で二重溶融
された直径１０．２ｃｍ１重量２．２７ｋ９のインゴッ
トを準備し、その表面の欠陥を除くため研磨を行い、再
加熱なしで、最初の炉温度である１０９３℃から鍛造を
行つて４．４５Ｃ７１の厚さのプレートを得た。
量のイツトリア（Ｙ２Ｏ３）又は１つの例ではイツトリ
ユーム金属を加えた合金からなる消耗電極法で二重溶融
された直径１０．２ｃｍ１重量２．２７ｋ９のインゴッ
トを準備し、その表面の欠陥を除くため研磨を行い、再
加熱なしで、最初の炉温度である１０９３℃から鍛造を
行つて４．４５Ｃ７１の厚さのプレートを得た。
次にプレートにサンドブラスト及び研磨を施した。プレ
ートから４．４５×４．４５×６．９Ｂｃｍの片を切り
とり、炉温度８７１℃に加熱し、その温度で３０分間の
均熱を行つた後、再加熱なしで６．９８ｄから３．８１
ｃ！ｎへブレス鍛造で縦圧した。その結果は次の通りで
ある。第１図乃至第４図は、上記表の最初の４つの縦圧
鍛造品の結果を示すものである。第１図はイツトリユー
ムを添加しなかつた鍛造品を示し、縦圧鍛造によりひど
いクラックを生じた。第２図乃至第４図は、夫々０．０
０１％，０．０４％，０．１０％のイツトリユームに相
当するイツトリア当量を加えた鍛造品を示す。第２図に
示した鍛造品はクラックがなく、第３図及ひ第４図に示
した鍛造品はイツトリユームの含量に応じて増大するク
ラックが示されている。この場合の適切なイツトリユー
ム含量は約０．００１％である。
ートから４．４５×４．４５×６．９Ｂｃｍの片を切り
とり、炉温度８７１℃に加熱し、その温度で３０分間の
均熱を行つた後、再加熱なしで６．９８ｄから３．８１
ｃ！ｎへブレス鍛造で縦圧した。その結果は次の通りで
ある。第１図乃至第４図は、上記表の最初の４つの縦圧
鍛造品の結果を示すものである。第１図はイツトリユー
ムを添加しなかつた鍛造品を示し、縦圧鍛造によりひど
いクラックを生じた。第２図乃至第４図は、夫々０．０
０１％，０．０４％，０．１０％のイツトリユームに相
当するイツトリア当量を加えた鍛造品を示す。第２図に
示した鍛造品はクラックがなく、第３図及ひ第４図に示
した鍛造品はイツトリユームの含量に応じて増大するク
ラックが示されている。この場合の適切なイツトリユー
ム含量は約０．００１％である。
加熱陥．２４０２０のものとＮＯ．２４２５７のものは
、異る形で同量のイツトリユームを添加したものである
が、同様の性質を示したことは注目されるべきである。
、異る形で同量のイツトリユームを添加したものである
が、同様の性質を示したことは注目されるべきである。
実施例 ■公称組成がＴｉ−６Ａ１−２Ｃｂ−１Ｔａ−
０．８Ｍ０に合金で実施例１と同様のインゴットをつく
り、炉の再加熱温度を１０１０℃とし、かつ、均熱時間
を４時間としたことを除いて、実施例１と同じ工程をイ
ンゴットに施した。
０．８Ｍ０に合金で実施例１と同様のインゴットをつく
り、炉の再加熱温度を１０１０℃とし、かつ、均熱時間
を４時間としたことを除いて、実施例１と同じ工程をイ
ンゴットに施した。
結果は次の通りである。第５図乃至第８図は上記表の鍛
造品の写真てある。
造品の写真てある。
第５図はイツトリユームを添加しなかつたもので鍛造に
よりひどいクラックを生じた。第６図乃至第８図は、夫
々イツトリユームを０．０２％，０．０４％，０．０６
％添加したものである。第６図のものはクラックがなく
、第７図及び第８図のものはイツトリユームの含量の増
大に応じてクラックが増えていることを示す。この場合
の適切なイツトリユーム含量は約０．０２％である。実
施例 ■ 公称組成がＴｉ−６．２Ａ］−４Ｖの、現在最も広範に
使用されているチタンベースの合金で、実施例１と同様
のインゴットをつくり、炉の再加熱温度を８９ＣｆＣと
したことを除いて実施例１と同一の工程をインゴットに
施した。
よりひどいクラックを生じた。第６図乃至第８図は、夫
々イツトリユームを０．０２％，０．０４％，０．０６
％添加したものである。第６図のものはクラックがなく
、第７図及び第８図のものはイツトリユームの含量の増
大に応じてクラックが増えていることを示す。この場合
の適切なイツトリユーム含量は約０．０２％である。実
施例 ■ 公称組成がＴｉ−６．２Ａ］−４Ｖの、現在最も広範に
使用されているチタンベースの合金で、実施例１と同様
のインゴットをつくり、炉の再加熱温度を８９ＣｆＣと
したことを除いて実施例１と同一の工程をインゴットに
施した。
結果は次の通りである。第９図乃至第１３図は、上記表
の鍛造品の写真である。第９図はイツトリユームを添加
しなかつたもので鍛造によりひどいクラックを生じた。
第１０乃至第１３図は、イツトリユームを夫々、０．０
０８％，０．０１６％，０．０２４％，０．０４％添加
したものを示す。第１０図に示すものはクラックがなく
、第１１図及び第１２図に示すものもほぼ同様である。
第１３図に示すものはクラックが増えている。この場合
のイツトリユームの適切な含量は０．００８％である。
実施例 ■ 直径が１０．１ｃｗｔで重量が２．２７ｋｇの、Ｔｉ−
５ＡＩ−２．５Ｓｎの組成の合金のインゴットを実施例
１の場合と同様に製造した。
の鍛造品の写真である。第９図はイツトリユームを添加
しなかつたもので鍛造によりひどいクラックを生じた。
第１０乃至第１３図は、イツトリユームを夫々、０．０
０８％，０．０１６％，０．０２４％，０．０４％添加
したものを示す。第１０図に示すものはクラックがなく
、第１１図及び第１２図に示すものもほぼ同様である。
第１３図に示すものはクラックが増えている。この場合
のイツトリユームの適切な含量は０．００８％である。
実施例 ■ 直径が１０．１ｃｗｔで重量が２．２７ｋｇの、Ｔｉ−
５ＡＩ−２．５Ｓｎの組成の合金のインゴットを実施例
１の場合と同様に製造した。
但し、イツトリユームの代りに、ネオジム、セリユーム
、ランタン等の希土類の酸化物が添加された。インゴッ
トに対し実施例１と同様の加工が施された。結果は次の
通りである。更に、サマリユーム、プラセオジム、エル
ビユーム、ガドリニユーム、ジスプロシユーム、及び混
合金属やセリユームを含まない混合金属の如き混合物を
含む希土類を添加したチタンの小さい融成片についても
実験を行った。
、ランタン等の希土類の酸化物が添加された。インゴッ
トに対し実施例１と同様の加工が施された。結果は次の
通りである。更に、サマリユーム、プラセオジム、エル
ビユーム、ガドリニユーム、ジスプロシユーム、及び混
合金属やセリユームを含まない混合金属の如き混合物を
含む希土類を添加したチタンの小さい融成片についても
実験を行った。
実験の結果、他の希土類でも効果を奏することが確認さ
れた。本発明は、本出願人の米国特許第３６７９４０３
号又はボーダルの米国特許第３６２２４０６号に記載さ
れた発明を混同されるべきではない。前者の米国特許は
、商業的に純粋なチタンには適用できないチタンベース
の合金のマクロ組織の改良に関するものであり、０．０
３乃至０．４０％のイツトリユームが合金に添加される
。そのような量のイツトリユームは製の引張り強さを弱
くするが、これを酸素や窒素等の強化剤の量を通常より
わずかに増すことによつて補償している。ボーダルの特
許は、チタン及び０．１乃至６％の固体チタンには不溶
て溶融チタンには可溶の分散質から構成される物質に関
するもので、イツトリユーム及び希土類が可能な分散質
として記述されている。分散質は溶融チタンに溶解し、
微細なショット又は薄片として凝固し、後で粉末冶金で
用いられる技術によつて固められる。分散質はクリープ
特性を改良すると共に、熱塩侵食（ＨＯＴ−ＳＡｌ．Ｔ
ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ）によるクラックに耐する抵抗力を
改善すると云われている。両特許とも、加工体の熱間加
工性を改良する上限の値を越えてイツトリユーム又は希
土類を使用している。従つて、必然的に、両特許共イツ
トリユーム又は希土類の添加による熱間加工性の改良に
ついては認識していないものといえる。又、両特許共、
熱間加工の間における再加熱の省略については何等示唆
するところはない。以上の説明により、本発明が加工ス
テップの間に再加熱する必要なしに、しかも製品に問題
となるようなりラックを生ずることなしに、チクン加工
体を徹底的に熱間加工することを可能とするという予期
されざる効果を奏するものであることが明らかである。
れた。本発明は、本出願人の米国特許第３６７９４０３
号又はボーダルの米国特許第３６２２４０６号に記載さ
れた発明を混同されるべきではない。前者の米国特許は
、商業的に純粋なチタンには適用できないチタンベース
の合金のマクロ組織の改良に関するものであり、０．０
３乃至０．４０％のイツトリユームが合金に添加される
。そのような量のイツトリユームは製の引張り強さを弱
くするが、これを酸素や窒素等の強化剤の量を通常より
わずかに増すことによつて補償している。ボーダルの特
許は、チタン及び０．１乃至６％の固体チタンには不溶
て溶融チタンには可溶の分散質から構成される物質に関
するもので、イツトリユーム及び希土類が可能な分散質
として記述されている。分散質は溶融チタンに溶解し、
微細なショット又は薄片として凝固し、後で粉末冶金で
用いられる技術によつて固められる。分散質はクリープ
特性を改良すると共に、熱塩侵食（ＨＯＴ−ＳＡｌ．Ｔ
ＣＯＲＲＯＳＩＯＮ）によるクラックに耐する抵抗力を
改善すると云われている。両特許とも、加工体の熱間加
工性を改良する上限の値を越えてイツトリユーム又は希
土類を使用している。従つて、必然的に、両特許共イツ
トリユーム又は希土類の添加による熱間加工性の改良に
ついては認識していないものといえる。又、両特許共、
熱間加工の間における再加熱の省略については何等示唆
するところはない。以上の説明により、本発明が加工ス
テップの間に再加熱する必要なしに、しかも製品に問題
となるようなりラックを生ずることなしに、チクン加工
体を徹底的に熱間加工することを可能とするという予期
されざる効果を奏するものであることが明らかである。
本発明は再加熱に要する費用の節〔約及び処理速度にお
いて極めて重要なものである。
いて極めて重要なものである。
第１図乃至第４図は、Ｔｉ−５Ａ１−２．５Ｓｎの組成
の合金で、かつ、夫々異つた割合の加工性増強剤を添加
した鍛造品断面の図面代用写真である。
の合金で、かつ、夫々異つた割合の加工性増強剤を添加
した鍛造品断面の図面代用写真である。
Claims (1)
- １（Ａ）（ａ）チタンあるいはチタン基合金、及び（ｂ
）金属自体又は化合物の形態にあるイツトリユーム金属
、原子番号５７〜７１の希土類元素及びこれらの混合物
からなる群から選択され、チャージに対する重量比が金
属重量基準で０．００１％乃至０．０３％未満の割合の
加工性増強剤によりチャージを形成し、（Ｂ）該チャー
ジを溶融しかつ鋳造してインゴットを形成し、（Ｃ）該
インゴットを９２６℃乃至１２６０℃の範囲の温度に加
熱し、（Ｄ）次いで再加熱なしにかつ問題となるような
クラックの発生なしに最初の加工ステップにおいて少な
くとも３０％の加工率に達するようにインゴットを熱間
加工することを特徴とする熱間加工されたチタン製品の
製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US511566 | 1974-10-02 | ||
| US05/511,566 US3963525A (en) | 1974-10-02 | 1974-10-02 | Method of producing a hot-worked titanium product |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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