JPS6049802A - ヒ−ト・スクラッチ防止冷間圧延方法 - Google Patents
ヒ−ト・スクラッチ防止冷間圧延方法Info
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- JPS6049802A JPS6049802A JP58157487A JP15748783A JPS6049802A JP S6049802 A JPS6049802 A JP S6049802A JP 58157487 A JP58157487 A JP 58157487A JP 15748783 A JP15748783 A JP 15748783A JP S6049802 A JPS6049802 A JP S6049802A
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- Japan
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- rolling
- speed
- temperature
- heat
- mill
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/52—Tension control; Compression control by drive motor control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ヒート・スクラッチの発生を防止した冷間圧
延方法に関するものである。
延方法に関するものである。
従来、鋼材の冷間圧延において、圧延速度または圧下量
の増加にともなってヒート・スクラッチ（類似の用語と
して、ヒート・ストリーク、フリクション９ピツクアン
プ、ヒート・マーク等がある。）と呼ばれる表面損傷が
銅帯およびワーク・ロール表面に発生し、圧延作業の能
率低下のみならず、歩留悪化等の問題があった。
の増加にともなってヒート・スクラッチ（類似の用語と
して、ヒート・ストリーク、フリクション９ピツクアン
プ、ヒート・マーク等がある。）と呼ばれる表面損傷が
銅帯およびワーク・ロール表面に発生し、圧延作業の能
率低下のみならず、歩留悪化等の問題があった。
このヒート・スクラッチの発生メカニズムは、高速また
は高圧下圧延により、ロール・ノ（イト中での温度上昇
により、油膜強度が減少し、油膜破壊が起こり、その結
果、金属間接触を局部的に生じ、凝着するものと考えら
れている。いずれにしても、ロール出側の鋼帯温度とヒ
ート・スクラッチ発生には極めて強い相関関係があり、
この銅帯温度は、圧延条件すなわち圧延速度、圧下率、
圧延材質、圧延油濃度、連続高速圧延時間等の影響をす
べて受けることになる。したがって、個々の圧延条件を
過去の実績にもとづくプリセント方式によってヒート・
スクラッチの発生しない条件に変更する方法は不確実に
なる。
は高圧下圧延により、ロール・ノ（イト中での温度上昇
により、油膜強度が減少し、油膜破壊が起こり、その結
果、金属間接触を局部的に生じ、凝着するものと考えら
れている。いずれにしても、ロール出側の鋼帯温度とヒ
ート・スクラッチ発生には極めて強い相関関係があり、
この銅帯温度は、圧延条件すなわち圧延速度、圧下率、
圧延材質、圧延油濃度、連続高速圧延時間等の影響をす
べて受けることになる。したがって、個々の圧延条件を
過去の実績にもとづくプリセント方式によってヒート・
スクラッチの発生しない条件に変更する方法は不確実に
なる。
従来の代表的なヒート・スクラッチ防止法を以下に列挙
する。
する。
■ 圧延速度を予め安全領域に下げて圧延する方法。生
産性（ｔｏｎ／ｈｒ）低下の問題がある。
産性（ｔｏｎ／ｈｒ）低下の問題がある。
■ 圧延油濃度を安全領域に高めて圧延する方法。
圧延油原単位を低下させる問題がある。
■ ロールの表面温度を実測し、ロール・クーラント流
量制御により、最適温度にする方法（特開昭５７−１５
６８０７号公報）。ロール拳クーラント流量制御は応答
性が悪い等の問題がある。
量制御により、最適温度にする方法（特開昭５７−１５
６８０７号公報）。ロール拳クーラント流量制御は応答
性が悪い等の問題がある。
したがって、本発明の目的は、ヒート・スクラッチの発
生を、圧延操業条件を制御することにより効率的に防止
することができる冷間圧延方法を得ることにある。
生を、圧延操業条件を制御することにより効率的に防止
することができる冷間圧延方法を得ることにある。
本発明のヒート・スクラッチ防止冷間圧延方法は、連続
冷間圧延機において、圧延機出側における圧延中の銅帯
温度を測定すること、該測定値が所定のヒート・スクラ
ッチ発生の高温度領域に達したとき圧延速度を所定量だ
け低下させること、各スタンドのモータ負荷配分を変更
すること、スタンド間張力を高めること、または各スタ
ンドのモータ負荷配分を変更するとともにスタンド間張
力を高めること、次いで前記の低下させた圧延速度を原
速度まで復帰させることからなっている。
冷間圧延機において、圧延機出側における圧延中の銅帯
温度を測定すること、該測定値が所定のヒート・スクラ
ッチ発生の高温度領域に達したとき圧延速度を所定量だ
け低下させること、各スタンドのモータ負荷配分を変更
すること、スタンド間張力を高めること、または各スタ
ンドのモータ負荷配分を変更するとともにスタンド間張
力を高めること、次いで前記の低下させた圧延速度を原
速度まで復帰させることからなっている。
次に、第１図および第２図を参照して、本発明の冷間圧
延方法の概略を説明する。まず、第１図において、本発
明の方法は連続冷間圧延機１に適用される。圧延機１の
出側に温度計２を設置し、圧延中の銅帯温度を測定する
。温度計２は銅帯の幅方向に複数筒等間隔に配置するか
、または１箇の温度計２を銅帯の幅方向に走査させても
よい。
延方法の概略を説明する。まず、第１図において、本発
明の方法は連続冷間圧延機１に適用される。圧延機１の
出側に温度計２を設置し、圧延中の銅帯温度を測定する
。温度計２は銅帯の幅方向に複数筒等間隔に配置するか
、または１箇の温度計２を銅帯の幅方向に走査させても
よい。
温度計２からの検出信号へは演算回路３に送られる。演
算回路３は検出信号ＴＡの最大値を採り入れ、後述する
設定温度Ｔ。と比較し、その差Ｔｏ−ＴＡを判定回路４
に送る。
算回路３は検出信号ＴＡの最大値を採り入れ、後述する
設定温度Ｔ。と比較し、その差Ｔｏ−ＴＡを判定回路４
に送る。
第２図はヒート・スクラッチ発生に関する材料温度と圧
延条件との関係を示づ一グラフである。このグラフは、
各種材料について予めめておくことができる。図におい
て、温度ＴＨ８以上の領域はヒート・スクラッチ発生域
であり、温度Ｔαの領域はヒート・スクラッチ発生危険
域であり、温度Ｔｏ以下の領域はヒート・スクラッチ不
発生域である。本発明の方法においては、安全を見込ん
で、前述した設定温度ＴｏをＴ□ ＝ ＴＨ３−Ｔαと
する。
延条件との関係を示づ一グラフである。このグラフは、
各種材料について予めめておくことができる。図におい
て、温度ＴＨ８以上の領域はヒート・スクラッチ発生域
であり、温度Ｔαの領域はヒート・スクラッチ発生危険
域であり、温度Ｔｏ以下の領域はヒート・スクラッチ不
発生域である。本発明の方法においては、安全を見込ん
で、前述した設定温度ＴｏをＴ□ ＝ ＴＨ３−Ｔαと
する。
そこで、判定回路４においては、入力信号の’ｒ□−’
ｒＡの正負を判定し、正の場合（ＴＱ＞ＴＡ）には、ヒ
ート・スクラッチは発生しないはずであるから、現在の
圧延をそのまま継続しながら、圧延速度を増し、能率向
上を図る。零または負の場合（ＴｏＳＴＡ）には、ヒー
ト・スクラッチが発生する危険性があるので、現在の圧
延条件を変更する必要がある。この判定結果を圧延条件
制御回路５に送る。
ｒＡの正負を判定し、正の場合（ＴＱ＞ＴＡ）には、ヒ
ート・スクラッチは発生しないはずであるから、現在の
圧延をそのまま継続しながら、圧延速度を増し、能率向
上を図る。零または負の場合（ＴｏＳＴＡ）には、ヒー
ト・スクラッチが発生する危険性があるので、現在の圧
延条件を変更する必要がある。この判定結果を圧延条件
制御回路５に送る。
圧延条件制御回路５においては、ＴｏＳＴＡの場合に、
まず現在の圧延速度を所定量だけ一時的に低下させ、各
スタンドのモータ負荷配分を変更し、スタンド間張力を
高め、その後低下させた圧延速度を原速度まで復帰させ
る。モータ負荷配分の変更とスタンド間張力の増加は経
時または同時のいずれでもよい。
まず現在の圧延速度を所定量だけ一時的に低下させ、各
スタンドのモータ負荷配分を変更し、スタンド間張力を
高め、その後低下させた圧延速度を原速度まで復帰させ
る。モータ負荷配分の変更とスタンド間張力の増加は経
時または同時のいずれでもよい。
各スタンドのモータ負荷配分を変更する理由は、前述の
ように、圧延鋼帯温度と、ヒート・スクラッチ発生には
極めて強い相関関係があり、また、圧下率と圧延銅帯温
度、材質と圧延鋼帯温度とも強い相関関係がある。つま
り、ハイテン材等は圧下率が低くても圧延鋼帯温度は、
通常、軟鋼材に比べ、上昇し易く、ヒート・スクラッチ
が発生し易いことによる。すなわち、圧下率配分変更の
みではヒート・スクラッチ防止には不十分であり、それ
らの圧延操業状態を反映しているモータ負荷配分変更が
好ましい。
ように、圧延鋼帯温度と、ヒート・スクラッチ発生には
極めて強い相関関係があり、また、圧下率と圧延銅帯温
度、材質と圧延鋼帯温度とも強い相関関係がある。つま
り、ハイテン材等は圧下率が低くても圧延鋼帯温度は、
通常、軟鋼材に比べ、上昇し易く、ヒート・スクラッチ
が発生し易いことによる。すなわち、圧下率配分変更の
みではヒート・スクラッチ防止には不十分であり、それ
らの圧延操業状態を反映しているモータ負荷配分変更が
好ましい。
また、ミル・スタンド間張力を高める理由は、張力増加
による圧延荷重低減、つまり、鋼板温度を低下させる効
果を狙ったものである。また、この場合、各スタンドの
モータ負荷配分変更と同時にミル・スタンド間張力を高
めることが最も優れているが、これらをそれぞれ単独に
作用させることも可能である。
による圧延荷重低減、つまり、鋼板温度を低下させる効
果を狙ったものである。また、この場合、各スタンドの
モータ負荷配分変更と同時にミル・スタンド間張力を高
めることが最も優れているが、これらをそれぞれ単独に
作用させることも可能である。
実施例
（１）冷間圧延母材
材 質： 連続鋳造キルド鋼
寸法： 厚み４．ＱｍｍＸ幅１１００ｍ＋＋＋重量：
４５ｔｏｎ （２）冷間圧延母材 仕上寸法： 厚み１．３朋Ｘ幅１１０（＋＋副圧下率：
６８％ 圧延機： ４型式５段連続圧延機 圧延速度： １３５０Ｉｖ／１Ｔ１ｉｎ （第５スタン
ド）（３） ヒート・スクラッチ制御 過去の圧延実績より、この拐料の場合のヒート・スクラ
ッチ発生限界温度ＴＨ８は２０５℃であった。ヒート・
スクラッチ発生危険温度補正値Ｔαは、過去の圧延実績
より５℃にみれば十分である。
４５ｔｏｎ （２）冷間圧延母材 仕上寸法： 厚み１．３朋Ｘ幅１１０（＋＋副圧下率：
６８％ 圧延機： ４型式５段連続圧延機 圧延速度： １３５０Ｉｖ／１Ｔ１ｉｎ （第５スタン
ド）（３） ヒート・スクラッチ制御 過去の圧延実績より、この拐料の場合のヒート・スクラ
ッチ発生限界温度ＴＨ８は２０５℃であった。ヒート・
スクラッチ発生危険温度補正値Ｔαは、過去の圧延実績
より５℃にみれば十分である。
圧延の進行にともない、第５スタンド出側の材料幅方向
に５０ｍピッチで配設された（トラバース可能）温度計
２による実測材料温反の最大値は１７０℃から徐々に上
昇し、２５ ｔｏｎ圧延したところで、ヒート・スクラ
ッチ防止のための圧延条件変更開始温度Ｔ□＝ＴＨ８−
Ｔａ＝２０５−５＝２００℃に達した。
に５０ｍピッチで配設された（トラバース可能）温度計
２による実測材料温反の最大値は１７０℃から徐々に上
昇し、２５ ｔｏｎ圧延したところで、ヒート・スクラ
ッチ防止のための圧延条件変更開始温度Ｔ□＝ＴＨ８−
Ｔａ＝２０５−５＝２００℃に達した。
ここで、第３図に示すように、一時的に第５スタンド圧
延速度を１２８０ ”／ｍｉｎに下げ、そして圧延機の
各スタンドのモータ負荷配分の変更（第４図）およびミ
ル前段スタンド間張力の走間変更（第５図）を開始した
。変更前後および変更量を第１表に示す。第３および第
４スタンドの圧下率を下げ、第１および第２スタンドの
負荷を大きくすると同時に、第１スタンドと第２スタン
ドとの間の張力１２ＫＦ％−を’ ８に’／ｆ：ｉｌｌ
＋２に上昇させた。
延速度を１２８０ ”／ｍｉｎに下げ、そして圧延機の
各スタンドのモータ負荷配分の変更（第４図）およびミ
ル前段スタンド間張力の走間変更（第５図）を開始した
。変更前後および変更量を第１表に示す。第３および第
４スタンドの圧下率を下げ、第１および第２スタンドの
負荷を大きくすると同時に、第１スタンドと第２スタン
ドとの間の張力１２ＫＦ％−を’ ８に’／ｆ：ｉｌｌ
＋２に上昇させた。
第３図において、Ａは一時的な圧延速度低下領域を、Ｂ
は圧延条件変更に要する時間を、そして、Ｃはヒート・
スクラッチ発生防止後の圧延速度上昇量をそれぞれ表す
。第４図において、白丸印−は変更前のモータ負荷配分
を、そして黒丸印−およびバラ印（×）は変更後のモー
タ負荷配分をそれぞれ表す。
は圧延条件変更に要する時間を、そして、Ｃはヒート・
スクラッチ発生防止後の圧延速度上昇量をそれぞれ表す
。第４図において、白丸印−は変更前のモータ負荷配分
を、そして黒丸印−およびバラ印（×）は変更後のモー
タ負荷配分をそれぞれ表す。
一連の圧延条件の変更が５秒で完了したので、圧延速度
を元の１３５０１つ（ｌ、すｌ；イ麦１碍した。
を元の１３５０１つ（ｌ、すｌ；イ麦１碍した。
その後、月料の温度に余裕があるので、さらに速度を５
０ ｎＩ／ｎ１ｉｎ上昇させ１４ｏｏｒｒＡｍｉ０テ圧
延？続行したが、ヒート・スクラッチの発生はなく、能
率向上を図ることができた。
０ ｎＩ／ｎ１ｉｎ上昇させ１４ｏｏｒｒＡｍｉ０テ圧
延？続行したが、ヒート・スクラッチの発生はなく、能
率向上を図ることができた。
ココで、一時的にミル速度を低下させるのはヒート・ス
クラッチ防止のためのモータ負荷配分、ミルスタンド間
張力変更に、若干の時間を要し、その間でのヒート・ス
クラッチ発生を防止するためである。
クラッチ防止のためのモータ負荷配分、ミルスタンド間
張力変更に、若干の時間を要し、その間でのヒート・ス
クラッチ発生を防止するためである。
従来、冷圧後の平均寸法が厚み１．０ ＋ｏ＋ Ｘ幅１
１００１１１ｍ、コイル単重３０ ｔｏｎについて４重
式５段連続圧延機においては、２７０ ｔｏｒｙｈｒの
冷圧能力を持っていた。この圧延機においては、圧延油
原単位”’／ｌｏｎで、ヒート・スクラッチ発生件数は
月間１０件の実績であった。本発明の方法の実施により
、冷圧諸元は、３００ｔＯｎ／１１ｒ（３０ｔＯ貧４ｒ
増）圧延油原単位（１２５’／１ａｒ） （０，１５４
’ｊａｎ減少）、ヒート・スクラッチ発生件数は皆無（
１０件減少）となり、顕著な合理化が図られた。
１００１１１ｍ、コイル単重３０ ｔｏｎについて４重
式５段連続圧延機においては、２７０ ｔｏｒｙｈｒの
冷圧能力を持っていた。この圧延機においては、圧延油
原単位”’／ｌｏｎで、ヒート・スクラッチ発生件数は
月間１０件の実績であった。本発明の方法の実施により
、冷圧諸元は、３００ｔＯｎ／１１ｒ（３０ｔＯ貧４ｒ
増）圧延油原単位（１２５’／１ａｒ） （０，１５４
’ｊａｎ減少）、ヒート・スクラッチ発生件数は皆無（
１０件減少）となり、顕著な合理化が図られた。
第１図は本発明の方法を示す概略説明図。第２図はヒー
ト・スクラッチ発生に関する材料温度と圧延条件との関
係を示すグラフ。第３図から第５図までは本発明の方法
の実施例を示すグラフ。 １：連続冷間圧延機 ２；温度計 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外４名） 時間 ＋２３’１５
ト・スクラッチ発生に関する材料温度と圧延条件との関
係を示すグラフ。第３図から第５図までは本発明の方法
の実施例を示すグラフ。 １：連続冷間圧延機 ２；温度計 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外４名） 時間 ＋２３’１５
Claims (2)
- （１）連続冷間圧延機において、圧延機出側における圧
延中の銅帯温度を測定すること、該測定値が所定のヒー
ト・スクラッチ発生の高温度領域に達したとき圧延速度
を所定量だけ低下させること、各スタンドのモータ負荷
配分を変更すること、スタンド間張力を高めること、次
いで前記の低下させた圧延速度を原速度まで復帰させる
ことからなるヒート・スクラッチ防止冷間圧延方法。 - （２）連続冷間圧延機において、圧延機出側における圧
延中の銅帯温度を測定すること、該測定値が所定のヒー
ト・スクラッチ発生の高温度領域に達したとき圧延速度
を所定量だけ低下させること、谷スタンドのモータ負荷
配分を変更するとともにスタンド間張力を高めること、
次いで前記の低下させた圧延速度を原速度まで復帰させ
ることからなるヒート・スクラッチ防止冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58157487A JPS6049802A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | ヒ−ト・スクラッチ防止冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58157487A JPS6049802A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | ヒ−ト・スクラッチ防止冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6049802A true JPS6049802A (ja) | 1985-03-19 |
Family
ID=15650750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58157487A Pending JPS6049802A (ja) | 1983-08-29 | 1983-08-29 | ヒ−ト・スクラッチ防止冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6049802A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997034715A1 (fr) * | 1996-03-18 | 1997-09-25 | Nippon Steel Corporation | Procede de laminage en tandem a froid et laminoir en tandem a froid |
| CN114245703A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-03-25 | 新乡职业技术学院 | 一种电路板防划伤电气自动化治具 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56111505A (en) * | 1980-02-08 | 1981-09-03 | Nippon Steel Corp | Cold rolling method for strip |
| JPS57156807A (en) * | 1981-03-24 | 1982-09-28 | Nippon Steel Corp | High speed cold rolling method |
-
1983
- 1983-08-29 JP JP58157487A patent/JPS6049802A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56111505A (en) * | 1980-02-08 | 1981-09-03 | Nippon Steel Corp | Cold rolling method for strip |
| JPS57156807A (en) * | 1981-03-24 | 1982-09-28 | Nippon Steel Corp | High speed cold rolling method |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997034715A1 (fr) * | 1996-03-18 | 1997-09-25 | Nippon Steel Corporation | Procede de laminage en tandem a froid et laminoir en tandem a froid |
| US6269668B1 (en) | 1996-03-18 | 2001-08-07 | Nippon Steel Corporation | Cold tandem rolling method and cold tandem rolling mill |
| CN114245703A (zh) * | 2022-02-25 | 2022-03-25 | 新乡职业技术学院 | 一种电路板防划伤电气自动化治具 |
| CN114245703B (zh) * | 2022-02-25 | 2022-05-13 | 新乡职业技术学院 | 一种电路板防划伤电气自动化治具 |
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