JPS6040659A - 溶融金属の鋳造方法 - Google Patents
溶融金属の鋳造方法Info
- Publication number
- JPS6040659A JPS6040659A JP14671483A JP14671483A JPS6040659A JP S6040659 A JPS6040659 A JP S6040659A JP 14671483 A JP14671483 A JP 14671483A JP 14671483 A JP14671483 A JP 14671483A JP S6040659 A JPS6040659 A JP S6040659A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tundish
- inclusions
- mold
- molten metal
- outflow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0602—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a casting wheel and belt, e.g. Properzi-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
- B22D11/181—Controlling or regulating processes or operations for pouring responsive to molten metal level or slag level
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は溶融金属の鋳造方法に関するものである。
従来技術
近年、鉄鋼業では省エネ、歩留り向上の点から連鋳化を
志向している。一方、製品ユーザーの品質要求はますま
すきびしいものとなってきており、介在物の浮上対策と
してタンディシュでの堰の設置、Ａｒ吹込を実施してい
る。現状ではおおむねユーザーの要求は満足しているも
のの、コストアップにつながっており、改善が望まれて
いる。
志向している。一方、製品ユーザーの品質要求はますま
すきびしいものとなってきており、介在物の浮上対策と
してタンディシュでの堰の設置、Ａｒ吹込を実施してい
る。現状ではおおむねユーザーの要求は満足しているも
のの、コストアップにつながっており、改善が望まれて
いる。
特に、近年高速鋳造＋インラインリダクションの技術が
普及し、省エネ、歩留り向上は大いに期待できるところ
であるが、高速鋳造になることから、介在物の浮上は、
ますます困難になる方向にある。
普及し、省エネ、歩留り向上は大いに期待できるところ
であるが、高速鋳造になることから、介在物の浮上は、
ますます困難になる方向にある。
発明の目的
したがって、タンディシュからモールドへの介在物の流
出率を予測し、品種に応じて、許容流出率以下となるよ
うに操業条件を定める必要があり。
出率を予測し、品種に応じて、許容流出率以下となるよ
うに操業条件を定める必要があり。
本発明の目的は介在物の少ない操業条件を定めうる溶融
金属の鋳造方法を提供することにある。
金属の鋳造方法を提供することにある。
発明の構成・作用
本発明者らの研究によれば、連続鋳造用タンディシュ１
０からモールド２への介在物の流出率ηは、連続鋳造用
タンディシュ１０内での介在物浮上時間ｔおよび連続鋳
造用タンディシュ１０内での溶鋼１２の滞留時間Ｔの関
数として （但し、連続鋳造用タンディシユｌＯ内に堰のない場合
ｎ＝２〜４、連続鋳造用タンディツシュ１０内に堰のあ
る場合ｎ＝４〜８）で予測できることが判った。
０からモールド２への介在物の流出率ηは、連続鋳造用
タンディシュ１０内での介在物浮上時間ｔおよび連続鋳
造用タンディシュ１０内での溶鋼１２の滞留時間Ｔの関
数として （但し、連続鋳造用タンディシユｌＯ内に堰のない場合
ｎ＝２〜４、連続鋳造用タンディツシュ１０内に堰のあ
る場合ｎ＝４〜８）で予測できることが判った。
本発明者らは上記のことに着目した。すなわち（イ）ｆ
／４種によってタンディシュｌＯからモールド２への介
在物の流出率の許容限界が定まる。
／４種によってタンディシュｌＯからモールド２への介
在物の流出率の許容限界が定まる。
（Ｉ：ｌｌ タンディシュ１０の形状が定まっていれば
、タンディシュ１０での湯面レベルを仮定すればタンデ
ィシユＩＯ内の溶鋼量が定まる。
、タンディシュ１０での湯面レベルを仮定すればタンデ
ィシユＩＯ内の溶鋼量が定まる。
（ハ） また、引抜速度×鋳片サイズにより単位時間当
りの鋳造量が定まる。
りの鋳造量が定まる。
に） （ロ）および（ハ）よりタンディシュ１０内での
溶鋼滞留時間Ｔがまる。
溶鋼滞留時間Ｔがまる。
（ホ）介在物の密度、溶鋼の密度や粘度等の物性値はほ
ぼ一定であるから、介在物の粒径が定まればタンディシ
ュ１０内での介在物の浮上速度は定まる。
ぼ一定であるから、介在物の粒径が定まればタンディシ
ュ１０内での介在物の浮上速度は定まる。
（へ）（ホ）でめた浮上速度を分母とし、タンディシュ
１０内の湯面レベルを分子とすれば、タンディシュ１０
内での介在物浮上時間ｔがまる。
１０内の湯面レベルを分子とすれば、タンディシュ１０
内での介在物浮上時間ｔがまる。
（ト） 請求められたｔ、Ｔを用いてタンディシュ１０
からモールド２への介在物の流出率ηを試算し、（イ）
で定めた許容限界値と比較する。
からモールド２への介在物の流出率ηを試算し、（イ）
で定めた許容限界値と比較する。
以上のアルゴリズムにより鋳片サイズ、引抜速度等の操
業条件に応じた湯面レベルをめることができる。
業条件に応じた湯面レベルをめることができる。
具体的には、連鋳用タンディシュ１０からモールド２へ
溶鋼１２を供給する方法において、計算機１３へ鋼種、
タンディシュ形状、引抜速度、鋳片サイズ、介在物の浮
上速度、タンディシュ内湯面レベル等をとりこみ、計算
機１３内でタンディシュ１０での介在物浮上率を試算し
、所望の湯面レベルとなるよう鍋１４からタンディシュ
１０への供給溶鋼量およびタンディシュ１０からモール
ド２への供給溶鋼量を、計算機１３からの指令にもとづ
いて調整し、介在物の流出を防止する。
溶鋼１２を供給する方法において、計算機１３へ鋼種、
タンディシュ形状、引抜速度、鋳片サイズ、介在物の浮
上速度、タンディシュ内湯面レベル等をとりこみ、計算
機１３内でタンディシュ１０での介在物浮上率を試算し
、所望の湯面レベルとなるよう鍋１４からタンディシュ
１０への供給溶鋼量およびタンディシュ１０からモール
ド２への供給溶鋼量を、計算機１３からの指令にもとづ
いて調整し、介在物の流出を防止する。
このような検討を重ねた結果、タンディシュに堰のない
場合ｎ＝２〜４、堰のある場合ｎ＝４〜８とすれば、介
在物流出率の関数により流出率がまり介在物の少ない操
業条件による溶融金属を鋳造することができる。
場合ｎ＝２〜４、堰のある場合ｎ＝４〜８とすれば、介
在物流出率の関数により流出率がまり介在物の少ない操
業条件による溶融金属を鋳造することができる。
実施例
実施例を以下に記す。
本実施例では高速鋳造＋インラインリダクションが可能
な例えば輛日立製作所が提案しているロータリーキャス
ターを連鋳機として使用した。従来連鋳機は引抜速度が
小さくＭａｔでも２ｍ／ｌｌ１ｉｎ 程度であり、Ｔが
充分とれるが木連鋳機は少なくとも４ｍ／ｗｉｎ以上で
操業するところからｒが充分とれず介在物の除去はむず
かしい。
な例えば輛日立製作所が提案しているロータリーキャス
ターを連鋳機として使用した。従来連鋳機は引抜速度が
小さくＭａｔでも２ｍ／ｌｌ１ｉｎ 程度であり、Ｔが
充分とれるが木連鋳機は少なくとも４ｍ／ｗｉｎ以上で
操業するところからｒが充分とれず介在物の除去はむず
かしい。
ｔを大きくとればよいが、それには湯面レベルを大きく
する必要があり、タンディシュの大容量化をまねきクレ
ーンの能力増、設備比増などマイナスの要因が多い。
する必要があり、タンディシュの大容量化をまねきクレ
ーンの能力増、設備比増などマイナスの要因が多い。
本実施例では鋼種はＳＷＲＭＩＯ１鋳片サイ“ズ１８０
／２３０ Ｘ １４０ｍ／＋＋、引抜速度８ｍ／ｗｉｎ
で鋳造を行った。
／２３０ Ｘ １４０ｍ／＋＋、引抜速度８ｍ／ｗｉｎ
で鋳造を行った。
そのときのタンディシュ形状を第１図（イ）、（ロ）に
示す。すなわち、それぞれの長さＨ＋ ＝ ４０００ｍ
／ｍ、Ｈ２＝２８００ｍ／ｍ 、’ Ｈ３＝ ７００ｍ
／ｍ 、 Ｈ，ｓ ＝５００＋ａ／ｍ 、Ｈ６＝ １２
３４ｍ／ｍ 、 Ｈ７＝ ８３４ｍ／ｍ 、 ＨＢ ＝
１３５０’ｍ／ｍ 、 Ｈ９＝ １０００＋ａ／ｍであ
る。
示す。すなわち、それぞれの長さＨ＋ ＝ ４０００ｍ
／ｍ、Ｈ２＝２８００ｍ／ｍ 、’ Ｈ３＝ ７００ｍ
／ｍ 、 Ｈ，ｓ ＝５００＋ａ／ｍ 、Ｈ６＝ １２
３４ｍ／ｍ 、 Ｈ７＝ ８３４ｍ／ｍ 、 ＨＢ ＝
１３５０’ｍ／ｍ 、 Ｈ９＝ １０００＋ａ／ｍであ
る。
Ａ点は鍋の注入ノズルセンター、Ｂ点はタンディシュノ
ズルセンターである。このとき湯面レベルを８７０ｍ／
ｍとすると２００ル以上の介在物の流出率は、堰なしの
条件で、目標値と考えている１％以下になる。
ズルセンターである。このとき湯面レベルを８７０ｍ／
ｍとすると２００ル以上の介在物の流出率は、堰なしの
条件で、目標値と考えている１％以下になる。
第２図に制御フローを示す。計算機１３に操業条件すな
わち鋼種断面サイズ、引抜速度等の操業条件２０をイン
プットする。鋼種によってあらかじめ介在物の許容限界
を定めておき、計算機１３内で介在物のモールドへの流
出率が目標値を満足する湯面レベルを計算する。タンデ
ィシュの溶鋼重量測定装置１５によって溶鋼重量をめ計
算機１３に信号をおくる。溶鋼重量と湯面レベルの関係
をあらかじめめておき、これと比較しつつ鍋のノズル、
タンディシュのノズルからの吐出流量を調整するため、
計算機１３の指示にもとすいて、鍋１４のスライディン
グノズル１６およびタンディシュ１０のストッパー１７
を例えば油圧によって作動させる。
わち鋼種断面サイズ、引抜速度等の操業条件２０をイン
プットする。鋼種によってあらかじめ介在物の許容限界
を定めておき、計算機１３内で介在物のモールドへの流
出率が目標値を満足する湯面レベルを計算する。タンデ
ィシュの溶鋼重量測定装置１５によって溶鋼重量をめ計
算機１３に信号をおくる。溶鋼重量と湯面レベルの関係
をあらかじめめておき、これと比較しつつ鍋のノズル、
タンディシュのノズルからの吐出流量を調整するため、
計算機１３の指示にもとすいて、鍋１４のスライディン
グノズル１６およびタンディシュ１０のストッパー１７
を例えば油圧によって作動させる。
この結果、介在物のモールドへの流出率は約５％から１
％以下に減少し、また壜の使用頻度も減り、品質対策の
ために過剰に使用していた炉村費の低減が可能となった
。
％以下に減少し、また壜の使用頻度も減り、品質対策の
ために過剰に使用していた炉村費の低減が可能となった
。
発明の効果
以上詳述したとおり、本発明によれば容易に介在物流出
を減少させることができ、操業コストも低減する。
を減少させることができ、操業コストも低減する。
第１図（イ）はタンディシュ長手方向の断面図、第１図
（ロ）はタンディシュ側面断面図、第２図は制御フロー
である。 １００．鋳造輪、２００．モールド、３・争・ベルト、
４・・・鋳片、５φ・・口出しナイフ、１０Φφ・タン
ディシュ、１２・・・溶鋼、１３Φ・・計算機、１４・
０・鍋、１５・・−溶鋼重量測定装置、１６拳・・鍋の
スライディングノズル、１７・串・タンディシュのスト
ッパー、２０・・・操業条件。 特許出願人 新日木製識株式會吐 代理人 弁理士 井 上 雅 生
（ロ）はタンディシュ側面断面図、第２図は制御フロー
である。 １００．鋳造輪、２００．モールド、３・争・ベルト、
４・・・鋳片、５φ・・口出しナイフ、１０Φφ・タン
ディシュ、１２・・・溶鋼、１３Φ・・計算機、１４・
０・鍋、１５・・−溶鋼重量測定装置、１６拳・・鍋の
スライディングノズル、１７・串・タンディシュのスト
ッパー、２０・・・操業条件。 特許出願人 新日木製識株式會吐 代理人 弁理士 井 上 雅 生
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続鋳造用タンディシュからモールドへ溶鋼を供給し、
溶融金属を鋳造するｔこあたり、連続鋳造用タンディシ
ュからモールドへの介在物の流出率ηを、連続鋳造用タ
ンディシュ内での介在物浮上時間ｔ、および連続鋳造用
タンディツシュ内での溶鋼の滞留時間Ｔの関数として ｎ エ（１ｅ−ｎｔ／”Σ −Ｌシュー） Ｘ １０６
ｒ＝ｏ （ｎ−１−ｒ） ！ （但し、連続鋳造用タンディツシュ内に堰のない場合ｎ
＝２〜４、連続鋳造用タンディツシュ内に堰のある場合
ｎ＝４〜８とする。）を予測することを特徴とする溶融
金属の鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14671483A JPS6040659A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 溶融金属の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14671483A JPS6040659A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 溶融金属の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6040659A true JPS6040659A (ja) | 1985-03-04 |
Family
ID=15413876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14671483A Pending JPS6040659A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 溶融金属の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6040659A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102407303A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-04-11 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | 一种开放轮带式宽铅带铸造装置 |
| CN102430727A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-05-02 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | 开放轮带式宽铅带铸造装置 |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP14671483A patent/JPS6040659A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102407303A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-04-11 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | 一种开放轮带式宽铅带铸造装置 |
| CN102430727A (zh) * | 2011-12-30 | 2012-05-02 | 襄阳博亚精工装备股份有限公司 | 开放轮带式宽铅带铸造装置 |
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