JPS603924Y2 - バルブタイミング制御装置 - Google Patents
バルブタイミング制御装置Info
- Publication number
- JPS603924Y2 JPS603924Y2 JP584479U JP584479U JPS603924Y2 JP S603924 Y2 JPS603924 Y2 JP S603924Y2 JP 584479 U JP584479 U JP 584479U JP 584479 U JP584479 U JP 584479U JP S603924 Y2 JPS603924 Y2 JP S603924Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cam
- rocker arm
- valve
- control device
- timing control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は吸気弁の閉時期及びリフトを変化させて吸入空
気量を制御するようにした火花点火式内燃機関のバルブ
タイミング制御装置に関する。
気量を制御するようにした火花点火式内燃機関のバルブ
タイミング制御装置に関する。
二般に内燃機関の吸気弁の開閉時期は機関運転状態のい
かんによらず固定的に設定されるのが普通であり、通常
は、吸入空気の慣性を利用して充填効率を上げるために
、上死点前１０°〜２０°において開き始め、および下
死点後５０°〜６０°で閉じ終る。
かんによらず固定的に設定されるのが普通であり、通常
は、吸入空気の慣性を利用して充填効率を上げるために
、上死点前１０°〜２０°において開き始め、および下
死点後５０°〜６０°で閉じ終る。
そして、このバルブタイミングは、通常は、吸気絞弁の
全開する高負荷域での最大出力の確保を対象として設定
されている。
全開する高負荷域での最大出力の確保を対象として設定
されている。
ところで、機関吸入空気量は運転状態によって大幅に変
動し、通常の火花点火式内燃機関では、吸気通路の絞弁
によって吸入空気量をコントロールしている。
動し、通常の火花点火式内燃機関では、吸気通路の絞弁
によって吸入空気量をコントロールしている。
したがって、機関低負荷域、即ち機関に対する混合気供
給量が比較的少ない領域では絞弁の開度を絞ってやる必
要があり、この場合には絞弁下流に大きな負圧が発生す
る。
給量が比較的少ない領域では絞弁の開度を絞ってやる必
要があり、この場合には絞弁下流に大きな負圧が発生す
る。
この吸入負圧は吸気行程でのピストンに対して負の仕事
として作用、つまりポンピングロスとなり、気筒内で発
生する熱エネルギーの相当部分が損失となる。
として作用、つまりポンピングロスとなり、気筒内で発
生する熱エネルギーの相当部分が損失となる。
この負の仕事量は、吸気抵抗が大きいほど、つまり絞弁
開度が小さい低負荷域はど増大し、逆に絞弁全開となる
領域ではほとんど吸入負圧がなくなるため、ポンピング
ロスはきわめて小さくなる。
開度が小さい低負荷域はど増大し、逆に絞弁全開となる
領域ではほとんど吸入負圧がなくなるため、ポンピング
ロスはきわめて小さくなる。
自動車用機関のように、負荷変動がきわめて頻繁にしか
も広範囲にわたる場合は、このポンピングロスが与える
燃費効率への影響は非常に大きく、特に市街地走行時の
ように低負荷で運転する状態の占める比率が高いときは
、燃費改善にとって大きな障害となっていた。
も広範囲にわたる場合は、このポンピングロスが与える
燃費効率への影響は非常に大きく、特に市街地走行時の
ように低負荷で運転する状態の占める比率が高いときは
、燃費改善にとって大きな障害となっていた。
したがって、ディーゼルエンジンのように絞弁をもたな
いものは、ポンピングロスを大幅に低減できるが、ガソ
リンエンジンのように火花点火式内燃機関では、空燃比
を略一定として混合気供給量で出力を制御する関係上、
吸入空気量を制御する手段を除去することはできない。
いものは、ポンピングロスを大幅に低減できるが、ガソ
リンエンジンのように火花点火式内燃機関では、空燃比
を略一定として混合気供給量で出力を制御する関係上、
吸入空気量を制御する手段を除去することはできない。
この吸入空気量を制御する方法として、吸入行程で吸気
弁を閉じる時期を運転状態に応じて変えれば、実質的な
シリンダ容積を増減でき、ポンピングロスの増大を招か
ずに吸入混合気の量を変化させられる。
弁を閉じる時期を運転状態に応じて変えれば、実質的な
シリンダ容積を増減でき、ポンピングロスの増大を招か
ずに吸入混合気の量を変化させられる。
そこで、機関に供給する混合気量又は吸入空気量を、従
来のアクセルペダルに連動した絞弁開度による制御に代
えて、吸気弁の開弁時期、または閉弁時期とともにリフ
ト量を可変的に制御することにより、任意に増減制御し
、機関のポンピングロスを低減して熱エネルギーの有効
利用をはかり、もって機関の燃費効率及び出力を向上さ
せることのできる火花点火式内燃機関が最近提案された
。
来のアクセルペダルに連動した絞弁開度による制御に代
えて、吸気弁の開弁時期、または閉弁時期とともにリフ
ト量を可変的に制御することにより、任意に増減制御し
、機関のポンピングロスを低減して熱エネルギーの有効
利用をはかり、もって機関の燃費効率及び出力を向上さ
せることのできる火花点火式内燃機関が最近提案された
。
しかしながら、その吸気弁の閉弁時期を機関運転状態に
応じて変化させる動弁機構、すなわちバルブタイミング
制御装置は、アクセルペダルに油圧的に連動して軸方向
に変位するカム軸と、このカム軸に固設され軸方向変化
に伴ってプロフィルが変わる三次元カムとから構成され
ているため、必然的にカムの製作費が増大し、またカム
及びカム軸の軸方向の寸法が長くなって機関の重量が増
大し、またカムプロフィルを切換えるためにカム軸を変
化させる強力なパワーを要する駆動装置を必要とするた
め、信頼性、製造コスト、生産性等に劣るという問題が
あった。
応じて変化させる動弁機構、すなわちバルブタイミング
制御装置は、アクセルペダルに油圧的に連動して軸方向
に変位するカム軸と、このカム軸に固設され軸方向変化
に伴ってプロフィルが変わる三次元カムとから構成され
ているため、必然的にカムの製作費が増大し、またカム
及びカム軸の軸方向の寸法が長くなって機関の重量が増
大し、またカムプロフィルを切換えるためにカム軸を変
化させる強力なパワーを要する駆動装置を必要とするた
め、信頼性、製造コスト、生産性等に劣るという問題が
あった。
（実公昭５０−２０１６４号公報参照）
本考案は従来装置のこのような欠点を改良するためにな
されたものであって、従来の三次元カムによるバルブタ
イミング制御装置に代えて、ロッカアームの一端を押し
上げることにより吸気弁を開く第１カムと、ロッカアー
ムの駆動支点を押し上げることにより吸気弁の閉じ時期
を制御する第２カムと、機関の負荷の増加に応じて第２
カムの位相角を変化させる遅角手段を設けることにより
、吸気弁の閉弁時期、または閉弁時期とともにリフト量
を可変的に制御することのできるバルブタイミング制御
装置を提供することを目的としている。
されたものであって、従来の三次元カムによるバルブタ
イミング制御装置に代えて、ロッカアームの一端を押し
上げることにより吸気弁を開く第１カムと、ロッカアー
ムの駆動支点を押し上げることにより吸気弁の閉じ時期
を制御する第２カムと、機関の負荷の増加に応じて第２
カムの位相角を変化させる遅角手段を設けることにより
、吸気弁の閉弁時期、または閉弁時期とともにリフト量
を可変的に制御することのできるバルブタイミング制御
装置を提供することを目的としている。
以下、本考案の実施例を図面にもとづいて説明する。
第１図に示すように、第１カム１は吸気弁２の開時期と
最大リフト量を定めるカムプロフィルを有し、ロッカア
ーム３の一端３ａに一体的に固設したチップ４に摺動回
転し、ロッカアーム３の他端３ｂに取付けた弁隙間調整
ねじ５を介して吸気弁２を開閉する。
最大リフト量を定めるカムプロフィルを有し、ロッカア
ーム３の一端３ａに一体的に固設したチップ４に摺動回
転し、ロッカアーム３の他端３ｂに取付けた弁隙間調整
ねじ５を介して吸気弁２を開閉する。
ロッカアーム３はその略中夫に回転支点（駆動支点）と
なるピボット６を有するキャップ状タペット７を一対的
に固設し、そのピボット６に係合したロッカアーム支柱
８により支承されている。
なるピボット６を有するキャップ状タペット７を一対的
に固設し、そのピボット６に係合したロッカアーム支柱
８により支承されている。
運転状態に応じて相対的に吸気弁２の閉時期を制御する
ための第２カム９が、ロッカアーム３のタペット７の頭
部に接して摺動回転し、ロッカアーム支柱８の位置、す
なわち回転支点となるピボット６の位置を支柱８の軸方
向に往復移動させる。
ための第２カム９が、ロッカアーム３のタペット７の頭
部に接して摺動回転し、ロッカアーム支柱８の位置、す
なわち回転支点となるピボット６の位置を支柱８の軸方
向に往復移動させる。
この際、リターンスプリング１０力知ツカアーム支柱８
に設けたストッパ１１を介してロッカアーム支柱８を第
２カム９の方向に付勢し、第２カム９とロッカアーム３
を常に密着させ、ロッカアーム３が第２カム９のプロフ
ィルにしたがって確動するようにしている。
に設けたストッパ１１を介してロッカアーム支柱８を第
２カム９の方向に付勢し、第２カム９とロッカアーム３
を常に密着させ、ロッカアーム３が第２カム９のプロフ
ィルにしたがって確動するようにしている。
また、吸気弁２のリターンスプリング１２は閉弁方向に
吸気弁２を付勢し、弁隙間調整ねじ５と密着させて第１
カム１と第２カム９により確動されるようにしている。
吸気弁２を付勢し、弁隙間調整ねじ５と密着させて第１
カム１と第２カム９により確動されるようにしている。
従って、第１カム１はロッカアーム３の一端を押し上げ
ることによりロッカアーム３の他端３ｂを押し下げて吸
気弁２を開くが、ピボット６がロッカアーム３の回転支
点となるため、第２カム９によりピボット６が上方向、
すなわち吸気弁２より離れる方向に移動すると、吸気弁
２もリターンスプリング１２により上方向に追従し、吸
気弁２のリフト量が相対的に減少する。
ることによりロッカアーム３の他端３ｂを押し下げて吸
気弁２を開くが、ピボット６がロッカアーム３の回転支
点となるため、第２カム９によりピボット６が上方向、
すなわち吸気弁２より離れる方向に移動すると、吸気弁
２もリターンスプリング１２により上方向に追従し、吸
気弁２のリフト量が相対的に減少する。
そして、第２カム９とロッカアーム３の接触点が第２カ
ム９のベースサイクル９ａに移り、スプリング１０．１
２の付勢力により第１カム１の最大リフト量の略ＩＩ２
以上にロッカアームのピボット６が持ち上げられると、
第１カム１が最大リフトにあっても吸気弁２は閉じられ
る。
ム９のベースサイクル９ａに移り、スプリング１０．１
２の付勢力により第１カム１の最大リフト量の略ＩＩ２
以上にロッカアームのピボット６が持ち上げられると、
第１カム１が最大リフトにあっても吸気弁２は閉じられ
る。
第２図はクランク角に対する第１カム１と第２カム９の
リフト量を示す特性図である。
リフト量を示す特性図である。
図面上部は第１カム１、図面下部は第２カム９の特性を
示す。
示す。
前述のように、第１カム１はそのベースサークル１ａか
ら最大リフト１ｃへ向ってリフト量が増大すると、吸気
弁２が相対的に開き、第２カム９はその最大リフト９Ｃ
からベースサークル９ａに向ってリフト量が減少すると
、吸気弁２が相対的に閉じる。
ら最大リフト１ｃへ向ってリフト量が増大すると、吸気
弁２が相対的に開き、第２カム９はその最大リフト９Ｃ
からベースサークル９ａに向ってリフト量が減少すると
、吸気弁２が相対的に閉じる。
従って、図示のように第２カム９の最大リフト部９ｃが
ロッカアーム３のタペット７の頭部と接触している時に
、第１カム１のロッカアーム３の端部３ａとの接触箇所
がベースサークル１ａからリフト部１ｂに移ると吸気弁
２は第１カム１のプロフィルに従って相対的に徐々に開
口して行く。
ロッカアーム３のタペット７の頭部と接触している時に
、第１カム１のロッカアーム３の端部３ａとの接触箇所
がベースサークル１ａからリフト部１ｂに移ると吸気弁
２は第１カム１のプロフィルに従って相対的に徐々に開
口して行く。
次に第２カム９のタペット７との接触点が最大リフト部
９Ｃからベースサークル９ａに移って行くと、ロッカア
ーム３の回転支点となるピボット６の位置が吸気弁２よ
り離れる方向に移動するから、リターンスプリング１２
の付勢力により吸気弁２は閉じ方向に移動し、第２カム
９のプロフィル９ｂ＊９ａに従って相対的に吸気弁２が
閉じられて行く。
９Ｃからベースサークル９ａに移って行くと、ロッカア
ーム３の回転支点となるピボット６の位置が吸気弁２よ
り離れる方向に移動するから、リターンスプリング１２
の付勢力により吸気弁２は閉じ方向に移動し、第２カム
９のプロフィル９ｂ＊９ａに従って相対的に吸気弁２が
閉じられて行く。
ここで、第２カム９はロッカアーム３の略中夫に位置す
るピボット６を移動することにより吸気弁２を開閉制御
するのであるから、第２カム９のリフト減少量の略２倍
が吸気弁２のリフト減少量となる。
るピボット６を移動することにより吸気弁２を開閉制御
するのであるから、第２カム９のリフト減少量の略２倍
が吸気弁２のリフト減少量となる。
よって、第１カム１と第２カム９による吸気弁２のリフ
ト量は第１カム１のリフト量から第２カム９のリフト減
少量の略２倍を差し引いた値に相当する。
ト量は第１カム１のリフト量から第２カム９のリフト減
少量の略２倍を差し引いた値に相当する。
第２カム９は後述するように、第２カム９の位相角を変
化させる遅角手段（位相制御手段）１３により機関の負
荷の増大に応じて相対的に遅れが増大する位相角をとも
なって回転するので、第２カム９は負荷の増大にともな
い第２図に示す特性曲線が右方向に移動するような位相
変化を行う。
化させる遅角手段（位相制御手段）１３により機関の負
荷の増大に応じて相対的に遅れが増大する位相角をとも
なって回転するので、第２カム９は負荷の増大にともな
い第２図に示す特性曲線が右方向に移動するような位相
変化を行う。
一方、第１カム１は開弁時期や最大リフト量等の特性が
負荷の変化にかかわらず常に一定であるから、吸気弁２
の開き時期は変わらないが、第２カム９が負荷の増大に
応じて第２図右方向に位相がづれるから、負荷の増大に
より第２図の破線で示すように吸気弁２の閉弁時期が吸
入行程において相対的に遅れ、吸入空気量が適切に増加
する。
負荷の変化にかかわらず常に一定であるから、吸気弁２
の開き時期は変わらないが、第２カム９が負荷の増大に
応じて第２図右方向に位相がづれるから、負荷の増大に
より第２図の破線で示すように吸気弁２の閉弁時期が吸
入行程において相対的に遅れ、吸入空気量が適切に増加
する。
なお、第２図の斜線で示す範囲は吸気弁２の開弁特性で
ある。
ある。
また、ロッカアーム３の後方に配設されているロッカア
ーム１４は排気弁１５を開閉するためのものであって、
別個のカム１６により駆動される。
ーム１４は排気弁１５を開閉するためのものであって、
別個のカム１６により駆動される。
第３図は第２カム９の位相制御手段（遅角手段）１３の
一例を示すものである。
一例を示すものである。
図示のように、クランク軸１７の回転は、クランクスプ
ロケット１８、チェーンまたはベルト１９、カムスプロ
ケット２０を介してカム軸２１に伝達される。
ロケット１８、チェーンまたはベルト１９、カムスプロ
ケット２０を介してカム軸２１に伝達される。
このチェーンまたはベルト１９の緊張側１９ａとゆるみ
側１９ｂに両側外方から遅角手段１３ａ。
側１９ｂに両側外方から遅角手段１３ａ。
１３ｂのピストン１３ｃ、１３ｄを押接する。
このピストン１３ｃ、１３ｄは機関の負荷の増大に応じ
て相対的に増加する油圧により制御され、負荷が増大す
ると緊張側１９ａのピストン１３ｃは短縮し、ゆるみ側
１９ｂのピストン１３ｄは伸張して、第２カム９のカム
軸２１に設けたカムスプロケット２０を駆動するチェー
ンまたはベルト１９の少なくとも緊張側１９ａの接触角
を制御するように構成されている。
て相対的に増加する油圧により制御され、負荷が増大す
ると緊張側１９ａのピストン１３ｃは短縮し、ゆるみ側
１９ｂのピストン１３ｄは伸張して、第２カム９のカム
軸２１に設けたカムスプロケット２０を駆動するチェー
ンまたはベルト１９の少なくとも緊張側１９ａの接触角
を制御するように構成されている。
このためカムスプロケット２０は機関の負荷の増大に応
じて相対的にゆるみ側１９ｂに（すなわち回転方向と逆
方向に）引張られるので、負荷に対応した位相角（遅角
）を伴って回転する。
じて相対的にゆるみ側１９ｂに（すなわち回転方向と逆
方向に）引張られるので、負荷に対応した位相角（遅角
）を伴って回転する。
よって、カムスプロケット２０により駆動されるカム軸
２１に固定した第２カム９は負荷の増大に応じて増大す
る遅角を伴って回転する。
２１に固定した第２カム９は負荷の増大に応じて増大す
る遅角を伴って回転する。
一方、第１カム１は別個のカムスプロケット２２により
駆動されるカム軸２３に固定され、負荷の増減と無関係
に回転するから、第２図に示すように吸気弁２の閉弁時
期のみ負荷の増大に応じて相対的に遅れる。
駆動されるカム軸２３に固定され、負荷の増減と無関係
に回転するから、第２図に示すように吸気弁２の閉弁時
期のみ負荷の増大に応じて相対的に遅れる。
第４図、第５図は第２カム９の位相制御手段（遅角手段
）の他の実施例を示すものである。
）の他の実施例を示すものである。
図示のように１．第１カム１は排気弁カム１６とともに
カム軸２３に固定され、カムスプロケット２２を介して
クランク軸（図示せず）により駆動されて回転する。
カム軸２３に固定され、カムスプロケット２２を介して
クランク軸（図示せず）により駆動されて回転する。
このカム軸２３の回転は同一歯数の一対の平歯車２６，
２７および遅角手段２８を介してカム軸２１に固定され
た第２カム９に伝達される。
２７および遅角手段２８を介してカム軸２１に固定され
た第２カム９に伝達される。
この遅角手段２８は第２千歯車２７の回転軸３０の端部
に固設した第１傘歯車３１と、第２カム９のカム軸２１
の端部に固設した第２傘歯車３２と、その雨傘歯車３１
，３２に噛み合い介装され上記軸３０．２１の延長線と
交差する制御軸３３に回動自由に軸承された第３および
第４傘歯３４．３５を備えた差動歯車装置である。
に固設した第１傘歯車３１と、第２カム９のカム軸２１
の端部に固設した第２傘歯車３２と、その雨傘歯車３１
，３２に噛み合い介装され上記軸３０．２１の延長線と
交差する制御軸３３に回動自由に軸承された第３および
第４傘歯３４．３５を備えた差動歯車装置である。
機関の負荷の増大に応じて相対的に制御軸３３の回動角
が増大し、これにより歯車３１と３２の噛み合い位相が
変わり、第２カム９が位相遅れをともなって回転する。
が増大し、これにより歯車３１と３２の噛み合い位相が
変わり、第２カム９が位相遅れをともなって回転する。
本考案はロッカアームの一端を押し上げることにより、
その他端に配設した吸気弁を開く第１カムと１、ロッカ
アームの略中央に摺動回転してロッカアームの駆動支点
を押し上げることにより吸気弁の閉じ時期を制御する第
２カムと、機関の負荷の増大に応じて第１カムに対する
第２カムの位相角を相対的に増大させる遅角手段を設け
た構成であるから、吸気弁の閉弁時期または閉弁時期と
ともにリフト量を機関の負荷状態に応じて可変的に制御
でき、かつ簡潔な構造であるので製造コストが低く、生
産性にすぐれ、また三次元カムを用いてないので軽量化
や信頼性が向上する。
その他端に配設した吸気弁を開く第１カムと１、ロッカ
アームの略中央に摺動回転してロッカアームの駆動支点
を押し上げることにより吸気弁の閉じ時期を制御する第
２カムと、機関の負荷の増大に応じて第１カムに対する
第２カムの位相角を相対的に増大させる遅角手段を設け
た構成であるから、吸気弁の閉弁時期または閉弁時期と
ともにリフト量を機関の負荷状態に応じて可変的に制御
でき、かつ簡潔な構造であるので製造コストが低く、生
産性にすぐれ、また三次元カムを用いてないので軽量化
や信頼性が向上する。
また、第２カムのプロフィルや位相角を変えることによ
り種々の特性を弁開閉時期制御が簡単にできるので汎用
性が高い。
り種々の特性を弁開閉時期制御が簡単にできるので汎用
性が高い。
更に、排気弁の開閉時期を制御することもできる。
第１図は本考案の実施例の縦断面図、第２図は第１図の
実施例の特性図、第３図は第１図の実施例に用いた遅角
手段を示す縦断面図、第４図は第１図の実施例に用いた
他の遅角手段を示す正面図、第５図は第４図のＡ−Ａ線
に沿って切断した縦断面図である。 １・・・・・・第１カム、２・・・・・・吸気弁、３・
・・・・・ロッカアーム、６・・・・・・ピボット、７
・・・・・・タペット、８・・・・・・ロッカアーム支
柱、９・・・・・・第２カム、１０・・・・・・リター
ンスプリング、１２・・・・・・リターンスプリング、
１３・・・・・・遅角手段、１９・・・・・・チェーン
またはベルト、２０・・・・・・カムスプロケット、２
３・・・・・・カム軸、２８・・・・・・遅角手段、３
３・・・・・・制御軸を示す。
実施例の特性図、第３図は第１図の実施例に用いた遅角
手段を示す縦断面図、第４図は第１図の実施例に用いた
他の遅角手段を示す正面図、第５図は第４図のＡ−Ａ線
に沿って切断した縦断面図である。 １・・・・・・第１カム、２・・・・・・吸気弁、３・
・・・・・ロッカアーム、６・・・・・・ピボット、７
・・・・・・タペット、８・・・・・・ロッカアーム支
柱、９・・・・・・第２カム、１０・・・・・・リター
ンスプリング、１２・・・・・・リターンスプリング、
１３・・・・・・遅角手段、１９・・・・・・チェーン
またはベルト、２０・・・・・・カムスプロケット、２
３・・・・・・カム軸、２８・・・・・・遅角手段、３
３・・・・・・制御軸を示す。
Claims (5)
- （１）吸排気弁を開閉するカム軸を機関回転に同期して
駆動するようにした内燃機関において、ロッカアームの
一端を押し上げることによりその他端に配設した弁を開
作動する第１カムと、ロッカアームの略中央に摺動回転
してロッカアームの駆動支点が押し上げられるリフトを
吸収することにより弁を閉側に作動するリフト吸収カム
からなる第２カムと、機関の負荷の増大に応じて第１カ
ムに対する第２カムの位相角を相対的に変化させる遅角
手段とを設けたバルブタイミング制御装置。 - （２）前記ロッカアームはその駆動支点に設けたピボッ
トに係合するロッカアーム支柱により支承されている実
用新案登録請求の範囲第１項記載のバルブタイミング制
御装置。 - （３）前記ロッカアーム支柱はリターンスプリングによ
り第２カムの方向に付勢され、第２カムにより支柱軸方
向に移動される実用新案登録請求の範囲第２項記載のバ
ルブタイミング制御装置。 - （４）前記遅角手段は機関の負荷の増減に応じて相対的
に変動する油圧により伸縮するピストンを有し、そのピ
ストンは第２カムのカム軸に設けたカムスプロケットを
駆動するチェーンまたはベルトの少なくとも緊張側に接
触角を制御するように構成されている実用新案登録請求
の範囲第１項から第３項までのいずれかに記載のバルブ
タイミング制御装置。 - （５）前記遅角手段が機関の負荷の増減に応じて相対的
に回動角が変動する制御軸により第２カムの位相角が変
化する差動歯車装置より構成されている実用新案登録請
求の範囲第１項から第３項までのいずれかに記載のバル
ブタイミング制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP584479U JPS603924Y2 (ja) | 1979-01-19 | 1979-01-19 | バルブタイミング制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP584479U JPS603924Y2 (ja) | 1979-01-19 | 1979-01-19 | バルブタイミング制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55106315U JPS55106315U (ja) | 1980-07-25 |
| JPS603924Y2 true JPS603924Y2 (ja) | 1985-02-04 |
Family
ID=28812087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP584479U Expired JPS603924Y2 (ja) | 1979-01-19 | 1979-01-19 | バルブタイミング制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS603924Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6047886B2 (ja) * | 2012-02-10 | 2016-12-21 | アイシン精機株式会社 | エンジンのバルブ制御機構 |
-
1979
- 1979-01-19 JP JP584479U patent/JPS603924Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55106315U (ja) | 1980-07-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7685980B2 (en) | System for selectively varying engine valve open duration | |
| US6397800B2 (en) | Valve control device of internal combustion engine | |
| US7819100B2 (en) | Internal combustion engine with intake valves having a variable actuation and a lift profile including a constant lift boot portion | |
| US5233948A (en) | Variable cycle engine | |
| US4174683A (en) | High efficiency variable expansion ratio engine | |
| US6615775B2 (en) | Variable valve operating system of internal combustion engine enabling variation of valve-lift characteristic and phase | |
| US5178105A (en) | Valve gear for internal combustion engines | |
| JP4858729B2 (ja) | 可変動弁装置 | |
| EP1234958B1 (en) | A method of and apparatus for controlling quantity of air drawn into internal combustion engine | |
| JPH0510161A (ja) | 内燃機関の可変動弁装置 | |
| Lenz et al. | Variable valve timing—A possibility to control engine load without throttle | |
| US7258100B2 (en) | Internal combustion engine control | |
| JPH07324610A (ja) | 可変バルブ駆動装置 | |
| JP2800036B2 (ja) | 内燃機関の可変バルブ機構 | |
| JPS603924Y2 (ja) | バルブタイミング制御装置 | |
| JPS5810573B2 (ja) | 火花点火式内燃機関 | |
| JPH0580561B2 (ja) | ||
| US9194305B2 (en) | Engine having continuous variable timing device | |
| JPS6213708A (ja) | 多気筒内燃機関 | |
| JPS6211178B2 (ja) | ||
| JPS6210411A (ja) | 内燃機関の吸・排気弁リフト制御装置 | |
| JP2003314233A (ja) | 動弁装置およびこれを備えた内燃機関 | |
| JPH0585723B2 (ja) | ||
| JPS5930169Y2 (ja) | 渦流燃焼機関 | |
| JPH0545762Y2 (ja) |