JPS6038450B2 - 塩基性スラグ - Google Patents
塩基性スラグInfo
- Publication number
- JPS6038450B2 JPS6038450B2 JP51070415A JP7041576A JPS6038450B2 JP S6038450 B2 JPS6038450 B2 JP S6038450B2 JP 51070415 A JP51070415 A JP 51070415A JP 7041576 A JP7041576 A JP 7041576A JP S6038450 B2 JPS6038450 B2 JP S6038450B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- basic
- basic slag
- hygroscopicity
- present
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は塩基性スラグに関するもので特に吸湿性の少な
い塩基性スラグである。
い塩基性スラグである。
本発明において塩基性スラグとは塩基性フラックスをも
含めた総称として以下説明する。一般に、鉄鋼中の水素
は白点や溶接のビード割れなどの欠陥の原因となり、ま
た材料の腕化にもつなかってくる。
含めた総称として以下説明する。一般に、鉄鋼中の水素
は白点や溶接のビード割れなどの欠陥の原因となり、ま
た材料の腕化にもつなかってくる。
このような欠陥を防止するために製鋼過程においては、
真空熔解や真空処理が採用され、水素を低減させること
が可能となったが、一方ではェレクト。スラグ溶解法や
合成達処理などの炉外精錬法が発達し、水素の挙動があ
らためて問題となってきている。特に塩基性スラグが使
用される頻度が高くなり、蛙酸含有量の少ない場合には
吸湿性が著しいのである。例えば、ェレクトロスラグ溶
解法においては、従来から弗化物系スラグが使用されて
おり、その中でもＣａ○を含む塩基性スラグでは、時と
してブ。ホールの発生、鋼塊の水素増加が問題となる。
この方法において、Ｃａ○−ＡＩ２０３系の酸化物系ス
ラグを使用した場合においても、その著しい吸湿性のた
めに上記と同様な現象が認められている。また、溶接用
のフラツクスにおいても、吸湿性や風化のたもに使用す
ることができない。このような吸湿性を改善するために
、ェレクトロスラグ溶解法や合成連処理においては、ス
ラグの使用前に高温乾燥をすることも可能であるが、加
熱炉、乾燥炉等の設備を要し、また高温乾燥したスラグ
の取扱中の吸湿速度の大きいことから必ずしも充分な方
法とはいえない。
真空熔解や真空処理が採用され、水素を低減させること
が可能となったが、一方ではェレクト。スラグ溶解法や
合成達処理などの炉外精錬法が発達し、水素の挙動があ
らためて問題となってきている。特に塩基性スラグが使
用される頻度が高くなり、蛙酸含有量の少ない場合には
吸湿性が著しいのである。例えば、ェレクトロスラグ溶
解法においては、従来から弗化物系スラグが使用されて
おり、その中でもＣａ○を含む塩基性スラグでは、時と
してブ。ホールの発生、鋼塊の水素増加が問題となる。
この方法において、Ｃａ○−ＡＩ２０３系の酸化物系ス
ラグを使用した場合においても、その著しい吸湿性のた
めに上記と同様な現象が認められている。また、溶接用
のフラツクスにおいても、吸湿性や風化のたもに使用す
ることができない。このような吸湿性を改善するために
、ェレクトロスラグ溶解法や合成連処理においては、ス
ラグの使用前に高温乾燥をすることも可能であるが、加
熱炉、乾燥炉等の設備を要し、また高温乾燥したスラグ
の取扱中の吸湿速度の大きいことから必ずしも充分な方
法とはいえない。
また、これら塩基性スラグに対してＳｉ０２をはじめと
する酸性成分を添加することが考えられるが、一般に、
脱酸、脱硫などの精錬効果を減ずるようになる。
する酸性成分を添加することが考えられるが、一般に、
脱酸、脱硫などの精錬効果を減ずるようになる。
本発明は、上記に説明した塩基性スラグの欠点や問題点
を解消したものであって、精錬効果を付与させたまま、
吸湿を防止するもので、即ち、５０％以上がガラス状で
あるＣａ○−ＡＩ２０３系塩基性スラグである。
を解消したものであって、精錬効果を付与させたまま、
吸湿を防止するもので、即ち、５０％以上がガラス状で
あるＣａ○−ＡＩ２０３系塩基性スラグである。
本発明における塩基性スラグで、５０％以上がガラス状
であることが必要であるが、これは少くとも５０％がガ
ラス状でなければ吸湿性を改善することにはならないか
らであり、このガラス化率はスラグの組成、含有不純物
などによって異なるものであるが、代表的なガラス化成
分であるＳｉ０２の影響を示すと第１図のようになり、
Ｓｉ０２含有量が多くなるとガラス化のための急冷条件
が緩和される。
であることが必要であるが、これは少くとも５０％がガ
ラス状でなければ吸湿性を改善することにはならないか
らであり、このガラス化率はスラグの組成、含有不純物
などによって異なるものであるが、代表的なガラス化成
分であるＳｉ０２の影響を示すと第１図のようになり、
Ｓｉ０２含有量が多くなるとガラス化のための急冷条件
が緩和される。
しかしながら、ガラス化のためにＳｉ０２を増加させる
ことは、上記のように精錬作用の面からＣａ０−Ｎ２０
３系およびＣａＯ一針２０３−Ｍｇ○系スラグの効果を
充分に発揮することができない。従つて、Ｓｉ０２の含
有量は５％以下が適当であって零の場合もあり得るので
ある。又、本発明の塩基性スラグは、Ｃａ○、ＡＩ２０
３を主成分とするスラグであり、前記５％以下のＳｉ０
２の他、必要に応じ副成分として周知のスラグ成分、例
えばＭｇ０、ＣａＦ２等を含有させて使用しても良い。
本発明の塩基性スラグの製造法について説明すると、Ｓ
ｉ０２５％以下含有するＣａ０−ＡＩ２０３系或いはＣ
ａ０−ＡＩ２０３−Ｍｇ０系のスラグを熔解し、この溶
解スラグを急冷してガラス化せるのである。
ことは、上記のように精錬作用の面からＣａ０−Ｎ２０
３系およびＣａＯ一針２０３−Ｍｇ○系スラグの効果を
充分に発揮することができない。従つて、Ｓｉ０２の含
有量は５％以下が適当であって零の場合もあり得るので
ある。又、本発明の塩基性スラグは、Ｃａ○、ＡＩ２０
３を主成分とするスラグであり、前記５％以下のＳｉ０
２の他、必要に応じ副成分として周知のスラグ成分、例
えばＭｇ０、ＣａＦ２等を含有させて使用しても良い。
本発明の塩基性スラグの製造法について説明すると、Ｓ
ｉ０２５％以下含有するＣａ０−ＡＩ２０３系或いはＣ
ａ０−ＡＩ２０３−Ｍｇ０系のスラグを熔解し、この溶
解スラグを急冷してガラス化せるのである。
これらの溶融酸化物スラグは凝固、冷却の際結晶し易く
、通常の銭床、銭連機などによるスラグ製造法では大部
分が結晶化する。しかしながら、これらの溶融スラグを
、例えば鉄板上に薄く流し込むことにより大部分がガラ
ス状のスラグとなり、また、空気、水のような噴流を吹
きつけることにより粒状化することによってもガラス状
のスラグを得ることができる。次に本発明の実施例につ
いて説明する。
、通常の銭床、銭連機などによるスラグ製造法では大部
分が結晶化する。しかしながら、これらの溶融スラグを
、例えば鉄板上に薄く流し込むことにより大部分がガラ
ス状のスラグとなり、また、空気、水のような噴流を吹
きつけることにより粒状化することによってもガラス状
のスラグを得ることができる。次に本発明の実施例につ
いて説明する。
実施例
１０皿ＶＡ高周波炉を用い、黒鉛柑渦中で溶解した約１
５ｋ９のＣａ０一Ｎ２０３系スラグを、厚さ５仇吻の鉄
板上にスラグ層が、約３肌、５職、ＩＱ肋、２仇吻の厚
さに夫々流し込み、結晶化の割合をＸ線回析強度より半
定量的に測定した結果を示す。
５ｋ９のＣａ０一Ｎ２０３系スラグを、厚さ５仇吻の鉄
板上にスラグ層が、約３肌、５職、ＩＱ肋、２仇吻の厚
さに夫々流し込み、結晶化の割合をＸ線回析強度より半
定量的に測定した結果を示す。
第１表
洋 スラク系側戊：Ｃａ０４９．４多 ＡＺ２０３ ５
０．５％また、噴霧装橿により圧力１．０ｋｇ′嫌の窒
素ガスを吹きつけることにより４肋以下、また、圧力０
．５ｋ９′仇の水により３側以下の粒状のスラグが得ら
れ、何れも袷んど１００％がガラス化している。
０．５％また、噴霧装橿により圧力１．０ｋｇ′嫌の窒
素ガスを吹きつけることにより４肋以下、また、圧力０
．５ｋ９′仇の水により３側以下の粒状のスラグが得ら
れ、何れも袷んど１００％がガラス化している。
このようにして作られたスラグと従来の結晶化したスラ
グの吸湿曲こついて測定した結果を第２表に示す。本発
明に係るスラグでは殆んど吸湿性を示さない。第２表 この試験法は、２０メッシュ以下に粉砕した試料を、湿
度約９０％、３０ｑｏの条件で７日間放置後、１０５０
０で乾燥した後、力−ルフィッシャ法で水分を測定した
。
グの吸湿曲こついて測定した結果を第２表に示す。本発
明に係るスラグでは殆んど吸湿性を示さない。第２表 この試験法は、２０メッシュ以下に粉砕した試料を、湿
度約９０％、３０ｑｏの条件で７日間放置後、１０５０
０で乾燥した後、力−ルフィッシャ法で水分を測定した
。
これらのスラグを使用して、ヱレクトロスラグ溶解を実
施した時の水素量を比較すると第３表に示す通りである
。
施した時の水素量を比較すると第３表に示す通りである
。
第３表よりも明らかなように、本発明に係るスラグを使
用した方が従来のスラグを使用した時より水素量が低い
値を示し、効果のあることがわかる。
用した方が従来のスラグを使用した時より水素量が低い
値を示し、効果のあることがわかる。
第３表
以上説明したように、本発明に係る塩基性スラグによれ
ば、極めて優れた耐吸湿性を示し、鋼の精錬または溶接
等に使用して良好な効果を奏するものである。
ば、極めて優れた耐吸湿性を示し、鋼の精錬または溶接
等に使用して良好な効果を奏するものである。
第１図は鋳造スラグの厚さと結晶化の割合を示すグラフ
である。 第１図
である。 第１図
Claims (1)
- １ ５０％以上がガラス状であるＣａＯ−Ａｌ＿２Ｏ＿
３系塩基性スラグ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51070415A JPS6038450B2 (ja) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | 塩基性スラグ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP51070415A JPS6038450B2 (ja) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | 塩基性スラグ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52153818A JPS52153818A (en) | 1977-12-21 |
| JPS6038450B2 true JPS6038450B2 (ja) | 1985-08-31 |
Family
ID=13430807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP51070415A Expired JPS6038450B2 (ja) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | 塩基性スラグ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6038450B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54131521A (en) * | 1978-04-04 | 1979-10-12 | Showa Denko Kk | Antidigestive calcic smelting agent for steel |
| JPWO2020195840A1 (ja) * | 2019-03-26 | 2020-10-01 |
-
1976
- 1976-06-17 JP JP51070415A patent/JPS6038450B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS52153818A (en) | 1977-12-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104550797B (zh) | 一种稀土钢连铸用的低反应性结晶器保护渣 | |
| CN105834383A (zh) | 稀土耐热钢连铸用铝酸盐系结晶器保护渣及其制备方法 | |
| US4092159A (en) | Flux for metal casting | |
| US4359337A (en) | Process for the manufacture of basic slags for the electroslag remelting process | |
| CN106493321A (zh) | 炼钢用中间包覆盖剂及其制备方法 | |
| JPS6038450B2 (ja) | 塩基性スラグ | |
| CN113996771A (zh) | 一种无取向硅钢用预熔型结晶器保护渣及其制备方法 | |
| KR100490741B1 (ko) | 턴디쉬 플럭스를 이용하는 청정도가 우수한 스테인레스강제조방법 및 턴디쉬 플러스 | |
| KR102676576B1 (ko) | 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 및 이의 제조 방법 | |
| CN106111928A (zh) | 一种新型含Mn、Al钢保护渣及其应用 | |
| JPH08141713A (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
| JP2994718B2 (ja) | 連続鋳造用フラックス | |
| US2049004A (en) | Art of refining metals | |
| JP4576657B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| CN107282903A (zh) | 一种超低碳钢用连铸结晶器保护渣 | |
| JP7572624B2 (ja) | リサイクルスラグ及びリサイクルスラグを用いた精錬方法 | |
| JP2004001017A (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
| JPH04138858A (ja) | 連続鋳造用フラックス | |
| KR100489236B1 (ko) | 턴디쉬 플럭스 | |
| SU1084321A1 (ru) | Способ получени карбонизацией блоков из высокоосновных марганцевых шлаков | |
| KR100415644B1 (ko) | 제강용합성플럭스제조방법 | |
| JPH09323142A (ja) | タンディッシュ排滓用フラックスおよびタンディッシュスラグの排滓処理法 | |
| CN114713782B (zh) | 一种稀土不锈钢用预熔型结晶器保护渣及制备方法 | |
| KR100516461B1 (ko) | 발열 특성을 가진 턴디쉬 플럭스 | |
| JPH0628782B2 (ja) | 保温性を有する連続鋳造タンディッシュ用介在物精錬剤 |