KR102676576B1 - 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 및 이의 제조 방법 - Google Patents

고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 및 이의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 성분이 0~6wt%의 CaO; 20~30wt%의 SiO2; 0~10wt%의 Fe2O3; 5~14wt%의 F; 3~10wt%의 LiO2; 35~50wt%의 BaO; 3~15wt%의 C; 및 여분의 불순물인 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 제공한다. 본 발명은 고티타늄강에 대해 연속주조 주입에 사용하기 적합한 결정기 보호 슬래그를 설계 및 개발하였다. 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그는 Fe2O3, Al2O3, Na2O, B2O3 등 물질과 스틸 중 티타늄의 반응성을 효과적으로 감소시킴으로써 보호 슬래그의 성능을 안정화시킨다. 또한, 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그는 슬래그 중 CaO 함량을 크게 감소시킴으로써, 고융점 페로브스카이트의 생성을 효과적으로 방지하고, 고티타늄강 주입 과정에서 성능의 안정성을 확보한다. 본 발명은 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 제조 방법을 더 제공한다.

Description

고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 및 이의 제조 방법
본 발명은 야금 기술분야에 속하는 것으로, 특히 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
고티타늄강의 주입 과정에서 용강 중 티타늄 함량이 높아 스틸 중 티타늄이 주입 과정에서 스틸 중 및 공기 중 산소와 반응하여 산화티타늄을 생성할 뿐만 아니라 보호 슬래그 중 SiO2, Fe2O3, Al2O3, Na2O, B2O3 등 산화물과 일련의 복잡한 화학 반응을 일으켜 산화티타늄을 생성한다. 이러한 고융점 산화티타늄이 보호 슬래그로 유입되어 보호 슬래그의 융점, 점도의 상승 및 성능 저하를 초래한다. TiO2는 또한 보호 슬래그 중 CaO와 결합하여 고융점 페로브스카이트를 석출시키므로, 슬래브와 결정기 사이의 윤활 및 열 전달에 영향을 미치고, 최종적으로 슬래브 표피 아래 개재물, 균열 및 함몰 등 결함을 유발한다. 기존의 티타늄 함유 스틸용 보호 슬래그는 대량의 Na2O, B2O3, K2O 등 플럭스를 첨가하여 보호 슬래그의 융점을 낮추지만, 이러한 저융점 상 함량이 너무 높으면 보호 슬래그가 너무 빨리 용융되어 이러한 액체 슬래그가 슬래그층을 통과할 시간이 없어 소결층이 두꺼워지므로, 이 방법도 고티타늄강의 연속 주입 사용을 구현할 수 없다. 따라서, 현재 고티타늄강의 생산은 일반적으로 사출성형 형태를 사용하기 때문에 고티타늄강의 적용 분야를 제한하고 대규모 및 저비용 생산을 구현하기 어렵다.
본 발명의 목적은 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 및 이의 제조 방법을 제공하는 것이다.
본 발명은 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 제공하며, 이의 성분은,
0~6wt%의 CaO;
20~30wt%의 SiO2;
0~10wt%의 Fe2O3;
5~14wt%의 F;
3~10wt%의 Li2O;
35~50wt%의 BaO;
3~15wt%의 C; 및
여분의 불순물이다.
바람직하게는, 상기 CaO의 질량 함량은 1~5%이다.
바람직하게는, 상기 SiO2의 질량 함량은 23~27%이다.
바람직하게는, 상기 Fe2O3의 질량 함량은 2~8%이다.
바람직하게는, 상기 F의 질량 함량은 6~12%이다.
바람직하게는, 상기 Li2O의 질량 함량은 4~8%이다.
바람직하게는, 상기 BaO의 질량 함량은 40~45%이다.
바람직하게는, 상기 C의 질량 함량은 5~12%이다.
바람직하게는, 상기 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 융점은 850~1500℃이고, 점도는 0.08~0.28 Pa·s이며, 결정화율은 82~100%이다.
본 발명은 상기 기술적 해결수단에 따른 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 제조 방법을 제공하며, 상기 방법은,
보크사이트, 알루미나, 탄산바륨, 플루오르화바륨, 형석, 규사, 탄산리튬 및 탄소질 재료로 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 제조하는 단계를 포함한다.
본 발명은 고티타늄강, 특히 Ti이 0.3~2.0wt%인 강종에 대해, 연속주조 주입에 사용하기 적합한 결정기 보호 슬래그를 설계 및 개발하였다. 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그는 Fe2O3, Al2O3, Na2O, B2O3 등 물질과 스틸 중 티타늄의 반응성을 효과적으로 감소시킴으로써 보호 슬래그의 성능을 안정화시킨다. 또한, 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그는 슬래그 중 CaO 함량을 크게 감소시킴으로써, 고융점 페로브스카이트의 생성을 효과적으로 방지하고, 고티타늄강 주입 과정에서 성능의 안정성을 확보한다. 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그를 사용한 후 주입된 고티타늄강 슬래브는 표면에 균열이 없고, 내부 품질일 양호하며, 중앙 균열 및 중간 균열이 없고, 120분 초과의 연속 주입을 구현한다.
본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그 중 CaO 함량은 매우 낮아 TiO2가 보호 슬래그로 유입되어 고융점 페로브스카이트의 생성으로 인한 보호 슬래그 성능의 저하를 방지하고; 티타늄과 반응할 수 있는 Na2O, K2O, B2O3, Fe2O3 등 플럭스가 첨가되지 않아 이러한 플럭스가 티타늄과 반응하여 보호 슬래그 성능이 크게 변화되는 문제를 방지하며; 동시에 보호 슬래그 중 이러한 저융점 상 함량이 너무 높아 소결층이 두꺼워지고 액체 슬래그 소비의 감소로 인한 연속주조 중단 문제도 방지하고; SiO2는 주요 네트워크 형성체로 적절한 함량의 SiO2는 보호 슬래그의 구조 및 성능의 안정성을 효과적으로 유지할 수 있으며; 3~10wt%의 Li2O 성분을 첨가하면 Li2O의 첨가에 의해 보호 슬래그의 성능을 효과적이고 안정적으로 조절할 수 있고, Li2O는 용강 중 [Ti]와 반응하지 않고 보호 슬래그 성능의 조절 작용이 현저하므로, Li2O는 고티타늄강 보호 슬래그에서 플럭스로서 좋은 선택이며; 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그의 물리화학적 성능은 융점: 850~1500℃, 점도: 0.08~0.28 Pa·s, 결정화율: 82~100%이고, 윤활 및 열 전달 특성을 효과적으로 조절하고 제어할 수 있을 뿐만 아니라 매우 강력한 TiO2 개재물 흡수 능력을 가지며, 상기 슬래그 시스템은 연속 주입 120분 후 보호 슬래그 성능을 안정화시킬 수 있다.
본 발명에 의해 제공되는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그는 우수한 성능을 갖는다.
아래, 본 발명의 실시예의 기술적 해결수단을 명확하고 완전하게 설명하되, 물론 설명되는 실시예는 본 발명의 일부 실시예일 뿐 전부 실시예는 아니다. 본 발명의 실시예에 기초하여, 당업자가 진보성 창출에 힘쓸 필요없이 얻은 모든 다른 실시예는 모두 본 발명의 보호 범위에 속한다.
본 발명은 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 제공하며, 이의 성분은,
0~6wt%의 CaO;
20~30wt%의 SiO2;
0~10wt%의 Fe2O3;
5~14wt%의 F;
3~10wt%의 Li2O;
35~50wt%의 BaO;
3~15wt%의 C; 및
여분의 불순물이다.
본 발명에서, 상기 CaO의 질량 함량은 바람직하게는 1~5%, 보다 바람직하게는 2~4%, 가장 바람직하게는 3%이고; 상기 SiO2의 질량 함량은 바람직하게는 23~27%, 보다 바람직하게는 25%이며; 상기 Fe2O3의 질량 함량은 바람직하게는 2~8%, 보다 바람직하게는 3~6%, 가장 바람직하게는 4~5%이고; 상기 F의 질량 함량은 바람직하게는 6~12%, 보다 바람직하게는 8~10%, 가장 바람직하게는 9%이며; 상기 Li2O의 질량 함량은 바람직하게는 4~8%, 보다 바람직하게는 5~7%, 가장 바람직하게는 6%이고; 상기 BaO의 질량 함량은 바람직하게는 40~45%, 보다 바람직하게는 42~43%이며; 상기 C의 질량 함량은 바람직하게는 5~12%, 보다 바람직하게는 8~10%, 가장 바람직하게는 9%이다.
본 발명에서, 상기 불순물 중 Na2O+K2O+B2O3+Fe2O3의 총 질량 함량은 바람직하게는 ≤3%이다.
본 발명에 의해 제공되는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 융점은 바람직하게는 850~1150℃이고, 점도는 바람직하게는 0.08~0.28 Pa·s이며, 결정화율은 바람직하게는 82~100%이다.
본 발명은 상기 기술적 해결수단에 따른 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 제조 방법을 제공하며, 상기 방법은,
보크사이트, 알루미나, 탄산바륨, 플루오르화바륨, 형석, 규사, 탄산리튬 및 탄소질 재료로 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 제조하는 단계를 포함한다.
본 발명에서, 상기 보크사이트 중 Al2O3의 질량 함량은 바람직하게는 >77%이다.
본 발명에서, 상기 알루미나는 바람직하게는 전해 알루미늄용 알루미나이고; 상기 알루미나 중 Al2O3의 질량 함량은 바람직하게는 >77%이다.
본 발명에서, 상기 탄산바륨 중 BaCO3의 질량 함량은 바람직하게는 >96%이고, 상기 플루오르화바륨 중 BaF2의 질량 함량은 바람직하게는 >96%이며, 상기 형석 중 CaF2의 질량 함량은 바람직하게는 >86%이고, 상기 규사 중 SiO2의 질량 함량은 바람직하게는 >92%이며, 상기 탄산리튬 중 Li2CO3의 질량 함량은 바람직하게는 >97%이고, 상기 탄소질 재료 중 C의 질량 함량은 바람직하게는 >95%이다.
본 발명에서, 상기 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 제조 방법은 바람직하게는,
보크사이트, 알루미나, 탄산바륨, 플루오르화바륨, 형석, 규사, 탄산리튬 및 탄소질 재료를 혼합한 후 펠릿화하여 건조시키고, 제련 후 냉각시키며, 건조시켜 보호 슬래그 사전 용융 재료를 얻는 단계; 및
상기 보호 슬래그 사전 용융 재료를 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그로 제조하는 단계를 포함한다.
본 발명에서, 상기 혼합 과정에서 바람직하게는 분쇄하고; 상기 혼합 후 얻은 혼합물의 입도는 바람직하게는 1mm~5mm, 보다 바람직하게는 2~4mm, 가장 바람직하게는 3mm이다.
본 발명에서, 상기 혼합 후 바람직하게는,
얻은 혼합물과 물을 혼합한 후 펠릿화하는 것을 더 포함한다.
본 발명에서, 상기 물의 질량은 바람직하게는 혼합물 질량의 10~20%이고, 보다 바람직하게는 13~17%, 가장 바람직하게는 15%이다.
본 발명에서는 상기 펠릿화 및 건조 방법을 특별히 제한하지 않으며, 당업자에게 잘 알려진 펠릿화 및 건조 방법을 사용할 수 있다.
본 발명에서, 상기 제련은 바람직하게는 유도로 또는 다른 제련 장비에서 수행되고; 상기 제련은 바람직하게는 건조된 펠릿을 액체 상태로 용융시키는 것이다.
본 발명에서는 상기 냉각, 건조 및 분쇄 방법을 특별히 제한하지 않으며, 당업자에게 잘 알려진 냉각, 건조 및 분쇄 방법을 사용할 수 있다. 본 발명에서, 상기 분쇄 후 생성물의 입경은 바람직하게는 5mm 미만이다.
본 발명에서는 상기 사전 용융 재료를 보호 슬래그로 제조하는 방법을 특별히 제한하지 않으며, 당업자에게 잘 알려진 보호 슬래그의 제조 방법을 사용할 수 있다.
본 발명에서, 상기 보호 슬래그의 제조 방법은 바람직하게는,
상기 보호 슬래그 사전 용융 재료를 분쇄한 후 탄소질 재료와 혼합하여 혼합물을 제조하는 단계;
상기 혼합물을 물 및 바인더와 혼합하여 슬러리를 얻는 단계; 및
상기 슬러리를 펠릿화 후 건조시켜 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 얻는 단계를 포함한다.
본 발명에서, 상기 분쇄는 바람직하게는 200 메쉬 이하로 분쇄하여 가공하는 것이다.
본 발명에서, 상기 혼합은 바람직하게는 정쇄기에서 수행된다.
본 발명에서, 상기 물의 질량은 바람직하게는 보호 슬래그 사전 용융 재료 질량의 0.7~1.1배, 보다 바람직하게는 0.8~1배, 가장 바람직하게는 0.9배이다.
본 발명에서, 상기 바인더은 바람직하게는 셀룰로오스 바인더이다.
본 발명에서, 상기 바인더의 질량은 바람직하게는 보호 슬래그 사전 용융 재료 질량의 1.5~1.8%, 보다 바람직하게는 1.6~1.7%이다.
본 발명에서, 상기 혼합은 바람직하게는 정쇄이고; 상기 정쇄의 시간은 바람직하게는 40~70분, 보다 바람직하게는 50~60분, 가장 바람직하게는 55분이다.
본 발명에서, 상기 펠릿화 방법은 바람직하게는 스프레이에 의한 중공 과립 제조이다.
본 발명에서, 상기 건조는 바람직하게는 건조탑을 사용하여 건조시키는 것이다.
본 발명에서, 상기 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그 중 수분은 바람직하게는 ＜0.6wt%이고; 입도는 바람직하게는 0.01~1.5mm, 보다 바람직하게는 0.05~1mm, 보다 더 바람직하게는 0.1~0.8mm, 보다 더 바람직하게는 0.2~0.6mm, 가장 바람직하게는 0.3~0.5mm이다.
본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그 중 CaO 함량은 매우 낮아 TiO2가 보호 슬래그로 유입되어 고융점 페로브스카이트의 생성으로 인한 보호 슬래그 성능의 저하를 방지하고; 티타늄과 반응할 수 있는 Na2O, K2O, B2O3, Fe2O3 등 플럭스가 첨가되지 않아 이러한 플럭스가 티타늄과 반응하여 보호 슬래그 성능이 크게 변화되는 문제를 방지하며; 동시에 보호 슬래그 중 이러한 저융점 상 함량이 너무 높아 소결층이 두꺼워지고 액체 슬래그 소비의 감소로 인한 연속주조 중단 문제도 방지하고; SiO2는 주요 네트워크 형성체로 적절한 함량의 SiO2는 보호 슬래그의 구조 및 성능의 안정성을 효과적으로 유지할 수 있으며; 3~10wt%의 Li2O 성분을 첨가하면 Li2O의 첨가에 의해 보호 슬래그의 성능을 효과적이고 안정적으로 조절할 수 있고, Li2O는 용강 중 [Ti]와 반응하지 않고 보호 슬래그 성능의 조절 작용이 현저하므로, Li2O는 고티타늄강 보호 슬래그에서 플럭스로서 좋은 선택이며; 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그의 물리화학적 성능은 융점: 850~1500℃, 점도: 0.08~0.28 Pa·s, 결정화율: 82~100%이고, 윤활 및 열 전달 특성을 효과적으로 조절하고 제어할 수 있을 뿐만 아니라 매우 강력한 TiO2 개재물 흡수 능력을 가지며, 상기 슬래그 시스템은 연속 주입 120분 후 보호 슬래그 성능을 안정화시킬 수 있다.
아래, 실시예 형태의 구체적인 실시형태를 통해 본 발명의 상기 내용을 더욱 상세하게 설명한다. 당업자가 연속주조 분야에서 보호 슬래그 설계 및 연속주조 공정에 대해 많은 연구 작업을 수행했다는 사실을 고려하면, 이론과 실천 측면에서 모두 풍부한 경험을 많이 축적하였다. 본 실시예 및 이에 상응하는 분석을 주의 깊게 읽은 후 반드시 다른 구체적인 조건에 따라, 본 발명에 의해 제공되는 공정 기술 또는 슬래그 성분 및 이에 상응하는 비율의 범위 내에서, 다른 조건(기껏해야 몇 가지 제한된 통상적인 시험을 더 수행함)을 충족하는 여러 그룹의 보호 슬래그 등 슬래그 조성을 선택하여 본 발명에 따른 기술적 효과를 구현할 수 있다. 따라서, 아래에서 일부 실시예만 예시한다. 그러나 본 발명의 상기 주제의 범위가 아래의 실시예에 한정되는 것으로 이해해서는 아니되며, 본 발명의 상기 내용을 바탕으로 구현된 기술은 모두 본 발명의 범위에 속한다.
실시예 1~4
보크사이트, 전해 알루미늄용 알루미나, 탄산바륨, 플루오르화바륨, 형석, 규사, 탄산리튬 및 탄소질 재료를 배합한 후 분쇄하여 입경이 모두 1mm~5mm인 분말을 얻고; 교반하여 균일하게 혼합한 후, 10~20%의 물을 첨가하며, 균일해질 때까지 더 교반한 다음, 펠릿화 및 건조시키고, 건조된 펠릿을 유도로로 유입시켜 펠릿이 완전히 액체 상태로 용융될 때가지 제련하며, 냉각, 건조, 분쇄(분쇄 후 입경은 5mm 미만임)하여 보호 슬래그 사전 용융 재료를 얻고, 보호 슬래그의 통상적인 공정에 따라 제조하며, 사전 용융 재료를 200 메쉬 이하로 분쇄하여 가공하고, 탄소질 재료를 첨가한 후 정쇄기에 함께 넣으며, 1배의 물(물의 질량은 사전 용융 재료 질량의 1배임), 1.6%의 셀룰로오스 바인더(셀룰로오스 바인더의 질량은 사전 용융 재료 질량의 1.6%임)를 첨가하고, 50분 동안 정쇄하여 슬러리를 얻으며; 상기 슬러리에 대해 스프레이에 의한 중공 과립 제조를 수행한 후 건조탑으로 유입시키고 건조시켜 보호 슬래그를 얻고; 보호 슬래그를 밀봉된 백에 넣되, 수분은 0.6wt% 미만이고, 입도는 0.01~1.5mm이다.
점도계 및 반구점 융점 테스트 방법으로 보호 슬래그의 점도 및 융점을 테스트하였고, 결정화율의 검출 방법은 이미지 소프트웨어를 사용하여 보호 슬래그의 절단면을 관측하여 결정 비율을 얻는 것이며; 형광 분석법으로 보호 슬래그 성분을 검출 및 분석하였고, 실시예에서 제조된 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 검출하였으며, 검출 결과는 표 1과 같다.
실시예에서 제조된 보호 슬래그 성분 및 물리화학적 성질 검출 결과
성능 실시예 1 2 3 4
화학 성분, % CaO 1.5 3.6 5.3 2.3
SiO2 21.6 28.5 23.5 25.1
Al2O3 5.5 2.5 4.4 8.2
F 11.6 5.2 8.3 13.2
Li2O 4.6 9.5 6.5 3.5
BaO 48.2 35.2 41.2 38.3
C 4.5 12.3 8.9 6.3
물리적 성능 융점, ℃ 1132.6 876.3 973.8 921.2
점도, Pa·s 0.264 0.096 0.185 0.131
결정화율, % 83.9 86.9 93.5 92.8
본 발명의 실시예에서 제조된 연속주조 보호 슬래그를 사용하여 스틸 중 Ti 함량이 0.3~2.0%인 강종을 ≥120분 동안 주입하여 얻은 슬래브 표면에 가로방향 및 세로방향 균열이 없고 내부가 느슨하지 않으며 균열이 없다.본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그 중 CaO 함량은 매우 낮아 TiO2가 보호 슬래그로 유입되어 고융점 페로브스카이트의 생성으로 인한 보호 슬래그 성능의 저하를 방지하고; 티타늄과 반응할 수 있는 Na2O, K2O, B2O3, Fe2O3 등 플럭스가 첨가되지 않아 이러한 플럭스가 티타늄과 반응하여 보호 슬래그 성능이 크게 변화되는 문제를 방지하며; 동시에 보호 슬래그 중 이러한 저융점 상 함량이 너무 높아 소결층이 두꺼워지고 액체 슬래그 소비의 감소로 인한 연속주조 중단 문제도 방지하고; SiO2는 주요 네트워크 형성체로 적절한 함량의 SiO2는 보호 슬래그의 구조 및 성능의 안정성을 효과적으로 유지할 수 있으며; 3~10wt%의 Li2O 성분을 첨가하면 Li2O의 첨가에 의해 보호 슬래그의 성능을 효과적이고 안정적으로 조절할 수 있고, Li2O는 용강 중 [Ti]와 반응하지 않고 보호 슬래그 성능의 조절 작용이 현저하므로, Li2O는 고티타늄강 보호 슬래그에서 플럭스로서 좋은 선택이며; 본 발명에 의해 제공되는 보호 슬래그의 물리화학적 성능은 융점: 850~1500℃, 점도: 0.08~0.28 Pa·s, 결정화율: 82~100%이고, 윤활 및 열 전달 특성을 효과적으로 조절하고 제어할 수 있을 뿐만 아니라 매우 강력한 TiO2 개재물 흡수 능력을 가지며, 상기 슬래그 시스템은 연속 주입 120분 후 보호 슬래그 성능을 안정화시킬 수 있다.본 발명의 특정 실시예를 참조하여 본 발명을 설명하였지만 이러한 설명은 본 발명을 제한하지 않는다. 당업자는 첨부된 특허청구범위에 의해 정의된 본 발명의 진정한 사상 및 범위를 벗어나지 않고 특정 상황, 재료, 물질 조성, 물질, 방법 또는 과정이 본 발명의 목적, 사상 및 범위에 적용되도록 다양한 변경을 진행할 수 있음을 명확하게 이해할 수 있다. 이러한 모든 수정은 첨부된 특허청구범위의 범위 내에 속하도록 의도된다. 특정 순서에 따라 수행되는 특정 동작을 참조하여 본 명세서에 개시된 방법을 설명하였지만 본 발명의 교시를 벗어나지 않고 이러한 동작을 않고 조합, 세분화 또는 재정렬하여 동등한 방법을 형성할 수 있음을 이해해야 한다. 따라서, 본 명세서에서 달리 명시되지 않는 한, 동작의 순서 및 그룹화는 본 발명의 제한이 아니다.

Claims (10)

  1. 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그로서,
    성분은,
    0~6wt%의 CaO;
    20~30wt%의 SiO2;
    0~10wt%의 Fe2O3;
    5~14wt%의 F;
    3~10wt%의 Li2O;
    35~50wt%의 BaO;
    3~15wt%의 C; 및
    여분의 불순물인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 CaO의 질량 함량은 1~5%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 SiO2의 질량 함량은 23~27%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 Fe2O3의 질량 함량은 2~8%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 F의 질량 함량은 6~12%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 Li2O의 질량 함량은 4~8%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 BaO의 질량 함량은 40~45%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 C의 질량 함량은 5~12%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 융점은 850~1500℃이고, 점도는 0.08~0.28 Pa·s이며, 결정화율은 82~100%인 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그.
  10. 제1항에 따른 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 제조 방법으로서,
    보크사이트, 알루미나, 탄산바륨, 플루오르화바륨, 형석, 규사, 탄산리튬 및 탄소질 재료로 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그를 제조하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 고티타늄강용 연속주조 보호 슬래그의 제조 방법.

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