JPS6036654A - ジルコニウム合金のオ−トクレ−ブ処理法 - Google Patents
ジルコニウム合金のオ−トクレ−ブ処理法Info
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- JPS6036654A JPS6036654A JP58144202A JP14420283A JPS6036654A JP S6036654 A JPS6036654 A JP S6036654A JP 58144202 A JP58144202 A JP 58144202A JP 14420283 A JP14420283 A JP 14420283A JP S6036654 A JPS6036654 A JP S6036654A
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- Japan
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- corrosion
- treatment
- oxygen
- autoclave
- alloy
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/10—Oxidising
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はシ゛ルコニウム合金のオートクレーブ処理法に
関し、さらに詳しくは、ジルコニウム合金のノデ゛ニラ
ー腐蝕を防市するジルコニウム合金のオートクレーブ処
理法に関する。
関し、さらに詳しくは、ジルコニウム合金のノデ゛ニラ
ー腐蝕を防市するジルコニウム合金のオートクレーブ処
理法に関する。
ジルコニウム合金は小さい中性子吸収断面積および優れ
た耐蝕性を有していることから、沸騰水型軽水炉の構造
材料である燃料チャネルや燃料被覆管として広く使用さ
れている。これまでに、最も斡通に使用されているジル
コニウム合金としては、第１ＩＸ、に示す斜１成を有す
るジルカロイ−２おＪ：びジルカロイ−４と呼ばれてい
る合金である。
た耐蝕性を有していることから、沸騰水型軽水炉の構造
材料である燃料チャネルや燃料被覆管として広く使用さ
れている。これまでに、最も斡通に使用されているジル
コニウム合金としては、第１ＩＸ、に示す斜１成を有す
るジルカロイ−２おＪ：びジルカロイ−４と呼ばれてい
る合金である。
しかし、これらの合金の耐蝕性は必ずしも充分ならのと
はいえず、例えば、沸騰水型原子炉に使用すると、ノデ
ュラー腐蝕と呼ばれる白色斑点状の腐蝕か発生すること
がある。この７デユラー腐蝕が進展すると時には剥離現
象を起して肉減りし、構造材料として機械的強度の低下
をもたらす恐れがあり、また、剥離した腐蝕生成物は放
射能を有し取扱い」−好ましくない。そのため、原子炉
の構造材料としてのン゛ルコニウム合金の耐７デユラー
腐蝕性を改善することが注目されるようになってきた。
はいえず、例えば、沸騰水型原子炉に使用すると、ノデ
ュラー腐蝕と呼ばれる白色斑点状の腐蝕か発生すること
がある。この７デユラー腐蝕が進展すると時には剥離現
象を起して肉減りし、構造材料として機械的強度の低下
をもたらす恐れがあり、また、剥離した腐蝕生成物は放
射能を有し取扱い」−好ましくない。そのため、原子炉
の構造材料としてのン゛ルコニウム合金の耐７デユラー
腐蝕性を改善することが注目されるようになってきた。
このような現状に灯して、本発明者は耐蝕性、特に耐７
デユラー腐蝕性を向−１ニさせるべく沸騰水型軽水炉用
の燃料チャネル（ジルカロイ−４）を次の工程により製
造した。
デユラー腐蝕性を向−１ニさせるべく沸騰水型軽水炉用
の燃料チャネル（ジルカロイ−４）を次の工程により製
造した。
素材→曲げ加工（）の字形）工程→溶接工程→焼鈍工程
→酸洗工程→オートクレーブ処理工程この最終工程のオ
ートクレーブ処理は、高圧の水蒸気中で４． Ｏ（１’
ｃＸ １２ Ｈｒ行なう。そして、このオートクレーブ
処理は材料の耐蝕性と検査と被処理材（シ゛ルカロイー
４製燃料チャネル）の表面に保護性の酸化膜を形成させ
ることを目的としている。
→酸洗工程→オートクレーブ処理工程この最終工程のオ
ートクレーブ処理は、高圧の水蒸気中で４． Ｏ（１’
ｃＸ １２ Ｈｒ行なう。そして、このオートクレーブ
処理は材料の耐蝕性と検査と被処理材（シ゛ルカロイー
４製燃料チャネル）の表面に保護性の酸化膜を形成させ
ることを目的としている。
しかし最近報告される燃料チャネルの炉内腐蝕状況から
判断して、白色斑点状の局部腐蝕、即ち、７デユラー腐
蝕に対してこのようなオートクレーブ処理は有効な方法
とはいえない。
判断して、白色斑点状の局部腐蝕、即ち、７デユラー腐
蝕に対してこのようなオートクレーブ処理は有効な方法
とはいえない。
また、燃料チャネル耐蝕性検査は、５０ （１’Ｃで１
０５気圧の水蒸気中に２４．８ｒ放置する腐蝕試験によ
り行なわれる。この耐蝕性検査の結果か伝水蒸気中に酸
素が多く含有されると７デユラー腐蝕は全く発生しなく
なることか゛わかった。これを第１図により説明する。
０５気圧の水蒸気中に２４．８ｒ放置する腐蝕試験によ
り行なわれる。この耐蝕性検査の結果か伝水蒸気中に酸
素が多く含有されると７デユラー腐蝕は全く発生しなく
なることか゛わかった。これを第１図により説明する。
この第１図において、横軸の１は火気封入無脱気、２は
酸素封入無鋭気、３は大気封入脱気（標準腐蝕試験）、
４はＡｒ封封入無電気５はＮ２月人無鋭気を示し、Ａ域
は（水蒸気＋酸素）雰囲気、Ｂ域は（水蒸気＋Ａｒ又は
Ｎ２）雰囲気を示す。そして、試験条件は、温度：５０
０゛Ｃ１圧力ニ １ ｆ’ｌ ５ ａｌｇ、時間：２４
Ｈｒである。第１図において、・、Ｏｆ、ｔＡ材（通常
工程材）、ム、△はＢ ＋４ （β焼入れを板厚２０＋
ｎ＋ｎで行なったらの）、■、「１は０材（最終板厚で
ａ十β熱処理を行なったもの）である。しかして、この
第１図より明らかであるが、水蒸気に酸素か含有されて
いる１および２の場合は、腐蝕増量か（歪めて少なく、
これに反し′乙水蒸気にＡｒ又はＮ２を含有さぜた場合
には腐蝕増量か格段に多くなっており、水蒸気に酸素か
含有されると７デユラー腐蝕は発生しなくなることがわ
かる。
酸素封入無鋭気、３は大気封入脱気（標準腐蝕試験）、
４はＡｒ封封入無電気５はＮ２月人無鋭気を示し、Ａ域
は（水蒸気＋酸素）雰囲気、Ｂ域は（水蒸気＋Ａｒ又は
Ｎ２）雰囲気を示す。そして、試験条件は、温度：５０
０゛Ｃ１圧力ニ １ ｆ’ｌ ５ ａｌｇ、時間：２４
Ｈｒである。第１図において、・、Ｏｆ、ｔＡ材（通常
工程材）、ム、△はＢ ＋４ （β焼入れを板厚２０＋
ｎ＋ｎで行なったらの）、■、「１は０材（最終板厚で
ａ十β熱処理を行なったもの）である。しかして、この
第１図より明らかであるが、水蒸気に酸素か含有されて
いる１および２の場合は、腐蝕増量か（歪めて少なく、
これに反し′乙水蒸気にＡｒ又はＮ２を含有さぜた場合
には腐蝕増量か格段に多くなっており、水蒸気に酸素か
含有されると７デユラー腐蝕は発生しなくなることがわ
かる。
本発明者は、１．記に説明したノルフニウム合金製描造
材料の原子炉における挙動および燃料チャネルの耐蝕性
検査の結果から、７デユラー腐蝕に−）いて研究した結
果、ノルコニウム合金製（例えば、ノルカロイ−４）の
燃料チャネル、燃料被覆管等の表面に予め緻密な黒色酸
化膜を形成させておくことにより腐蝕増量は減少し、白
色斑点（ノデ゛コール）の発生を抑制することを知見し
、オーｌクレープ内でツルコニウム合金を処理する新し
いノｊ法を見出したのである。
材料の原子炉における挙動および燃料チャネルの耐蝕性
検査の結果から、７デユラー腐蝕に−）いて研究した結
果、ノルコニウム合金製（例えば、ノルカロイ−４）の
燃料チャネル、燃料被覆管等の表面に予め緻密な黒色酸
化膜を形成させておくことにより腐蝕増量は減少し、白
色斑点（ノデ゛コール）の発生を抑制することを知見し
、オーｌクレープ内でツルコニウム合金を処理する新し
いノｊ法を見出したのである。
本発明に係るジルコニウム合金のオートクレーブ処理法
の特徴とするところは、ジルコニウム合金を水蒸気に酸
素を含有させた雰囲気中でオートクレーブ処理を行なう
ことにある。
の特徴とするところは、ジルコニウム合金を水蒸気に酸
素を含有させた雰囲気中でオートクレーブ処理を行なう
ことにある。
本発明に係るジルコニウム合金のオートクレーブ処理法
に−）いて詳細に説明する。
に−）いて詳細に説明する。
沸騰水型軽水炉用の燃料チャネル（ン゛ルヵロイー・１
製）を例として説明するが゛、池の原子〜炉および曲の
構造材第１、例えば燃＊１被覆管等についても同しであ
る。
製）を例として説明するが゛、池の原子〜炉および曲の
構造材第１、例えば燃＊１被覆管等についても同しであ
る。
オートクレーブの雰囲気は、水蒸気に酸素を含有させる
か、このオートクレーブ処理時の耐蝕性、即ち、耐７デ
ユラー腐蝕向−１−のために必要な酸素分圧は、ｉｎ’
へＨ１６Ｔ）ａとする。即ち、通常行なわれている５（
）０℃Ｘ ｉ ｆ）５ ｔｈ／ｃｍ２の水蒸気中に２４
時間保持する腐蝕試験時に、火気封入ままで■温冷中に
脱気を行なわないと腐蝕増量が少なく、ノデュラー腐蝕
を起さなくなり、この雰囲気中で形成された酸化膜が耐
７デユラー腐蝕性を向」ニさせる性質を有するもので、
酸素分圧は５×Ｈ’ｌ’Ｐａであり、また、５５０”Ｃ
Ｘ２４１１ｒのオ５− 一トクレーブ処理法として、酸素を］４人してＩＩＪ′
Ｌ気を行なわなければ、７・〜３（μｍ程度の酸化膜か
形成され（１（１５Ｋ８／＜：■ｏ”の水蒸気＋酸素）
、この試１１にａ常の５ （１０’（”Ｘ １ （１５
Ｋｇ／ｃ１ｏ’水蒸気×２＝１．ｌｌｒの腐蝕試験を行
なってち／デュラー腐蝕は起らず、この時の酸素分圧は
２ 、８ Ｘ ｌ （’ｌ ５Ｙ”ａである。そして、
このような実験結果より、オートクレーブ処理時の酸素
分圧は形成される酸化膜の特性を大きく左右するもので
・あり、酸素分圧がＩｆ）３Ｐａ未渦では要求される酸
化膜を形成するのに処理時間が長くかかったり、処理温
度を−１−げなければならず、また、酸素分圧か１０’
Ｐａを越えても酸化反応を促進して酸化膜が形成し易く
なることもなく、逆に高圧の酸素を取扱うことによる処
理時の操作が作力化くなり、か一つ、不経済である。よ
って、オートクレーブ処理に際しての水蒸気と酸素との
雰囲気の酸素分圧は１０３Ｐａ・〜ｌ ｆ−１６Ｐ ａ
とするのがｉＭ当で゛ある。
か、このオートクレーブ処理時の耐蝕性、即ち、耐７デ
ユラー腐蝕向−１−のために必要な酸素分圧は、ｉｎ’
へＨ１６Ｔ）ａとする。即ち、通常行なわれている５（
）０℃Ｘ ｉ ｆ）５ ｔｈ／ｃｍ２の水蒸気中に２４
時間保持する腐蝕試験時に、火気封入ままで■温冷中に
脱気を行なわないと腐蝕増量が少なく、ノデュラー腐蝕
を起さなくなり、この雰囲気中で形成された酸化膜が耐
７デユラー腐蝕性を向」ニさせる性質を有するもので、
酸素分圧は５×Ｈ’ｌ’Ｐａであり、また、５５０”Ｃ
Ｘ２４１１ｒのオ５− 一トクレーブ処理法として、酸素を］４人してＩＩＪ′
Ｌ気を行なわなければ、７・〜３（μｍ程度の酸化膜か
形成され（１（１５Ｋ８／＜：■ｏ”の水蒸気＋酸素）
、この試１１にａ常の５ （１０’（”Ｘ １ （１５
Ｋｇ／ｃ１ｏ’水蒸気×２＝１．ｌｌｒの腐蝕試験を行
なってち／デュラー腐蝕は起らず、この時の酸素分圧は
２ 、８ Ｘ ｌ （’ｌ ５Ｙ”ａである。そして、
このような実験結果より、オートクレーブ処理時の酸素
分圧は形成される酸化膜の特性を大きく左右するもので
・あり、酸素分圧がＩｆ）３Ｐａ未渦では要求される酸
化膜を形成するのに処理時間が長くかかったり、処理温
度を−１−げなければならず、また、酸素分圧か１０’
Ｐａを越えても酸化反応を促進して酸化膜が形成し易く
なることもなく、逆に高圧の酸素を取扱うことによる処
理時の操作が作力化くなり、か一つ、不経済である。よ
って、オートクレーブ処理に際しての水蒸気と酸素との
雰囲気の酸素分圧は１０３Ｐａ・〜ｌ ｆ−１６Ｐ ａ
とするのがｉＭ当で゛ある。
オートクレーブにおける処理温度と処理時間は１、ｉ
０ （１’Ｃ−５ｆ’ｌ （１’Ｃおよび１２１−１ｒ
−２４１（ｒであ６− リ、４ ＋１０ ’Ｃ未満の温１文、＋２１１ｒ未満の
時間では耐７デユラー腐蝕向を向−１ニさせる酸化膜の
形成か充分ではなく、また、５０ ｆｉ ’Ｃを越える
温度、２４時間を越える時間では酸化膜は必要１：月−
には形成されず、不経済である。
０ （１’Ｃ−５ｆ’ｌ （１’Ｃおよび１２１−１ｒ
−２４１（ｒであ６− リ、４ ＋１０ ’Ｃ未満の温１文、＋２１１ｒ未満の
時間では耐７デユラー腐蝕向を向−１ニさせる酸化膜の
形成か充分ではなく、また、５０ ｆｉ ’Ｃを越える
温度、２４時間を越える時間では酸化膜は必要１：月−
には形成されず、不経済である。
次に、本発明に係るノルコニウム合金のオー１クレープ
処理法におけるＬ記に説明したオートクレーブ処理温度
と耐蝕性との関係に−〕いて第２図により説明すると、
オートクレーブ処理温度が、１ ｆ）（１’ＣＣ１０シ
１では腐蝕増量が多くなり、また、５０（１’Ｃを越え
ると腐蝕増量か多くなることがわかる。
処理法におけるＬ記に説明したオートクレーブ処理温度
と耐蝕性との関係に−〕いて第２図により説明すると、
オートクレーブ処理温度が、１ ｆ）（１’ＣＣ１０シ
１では腐蝕増量が多くなり、また、５０（１’Ｃを越え
ると腐蝕増量か多くなることがわかる。
従って、オートクレーブ処理温度は４００°Ｃ〜５０ｔ
ｉ ’Ｃの範囲が適当である。なお、第２図において、
×はＡ ＋、１、△はＢ材、○はＣ村である。腐蝕検査
は、５ ｔ’＋ ｎ ℃で２４１１ｒ、］（’１５ａＬ
ｇ水蒸気＋酸素の条（＋１で行なっｔこ。
ｉ ’Ｃの範囲が適当である。なお、第２図において、
×はＡ ＋、１、△はＢ材、○はＣ村である。腐蝕検査
は、５ ｔ’＋ ｎ ℃で２４１１ｒ、］（’１５ａＬ
ｇ水蒸気＋酸素の条（＋１で行なっｔこ。
８−
本発明に係るン゛ルコニウ！、合金のオー１クレーブ処
理法の実施例を説明する。
理法の実施例を説明する。
実施例
（１）使用供試＋（
０、・・・・Ａ材（通常上程率（）
／＼、ム・・司書（（β焼入れを板厚２０ｍｍで行なり
ｔ、−もの） Ｉ−１、■・・・Ｃ材（最終板厚で・α→−β熱処理を
行ったしの） （２）処、ｐｌ法 ○、△、［］・・・オートり１／−ブ処理（水蒸気」−
酸素） ・、ム、■・・・混合ガスによる酸化処理（酸素＋Ａｒ
）；比較例処理法 （：（）比較例の混合ガスによる酸化処理法の酸化条１
′Ｉ Ａ・・・、ム、−の場合 ５（’） （’ｌ ’ＣＸ ２ ＩＩｒ、８ （１％Ａ
ｒと２０％０．混合ガス流中、酸素分圧２Ｘｌｒ）’Ｐ
ａ、膜厚１．２〜１、：）μｍｎ 「う・・・、ム、−の場合 ５ｆ）ｆ） ’（： Ｘ ６１１ｒ、））０％Ａｒと：
？０％０２混合り゛大流中、酸素分圧２ Ｘ Ｉ ｆｌ
’ Ｉ’ａ、膜厚１１．１−１、ｉμハ） （・１）本発明のオートクレーフ処ｊ１１１法（二・・
（、）、△、［ｌの場合 、ｉ ｉｔ Ｏ’ＣＸ ２４１ｂ（酸素飼犬１１ｑ４気
なし）、１０５に８／′（ｌｎ゛の水蒸気−１−酸素、
酸素分子＋ｌ＜Ｊ２ 、３ ＸＩ ｆｌ ５１”ａ、膜
厚１．１メｌ［１１１）・・０、△、１−１の場合 ４５ ｉ）’ＣＸ ２４１１ｒ（酸素旧人１１（Ｌ気な
し）、１０５Ｋｇ１ｃなの水蒸気士酸素、酸素分圧２．
４． Ｘｌ ０ ’ ｌ）ａ、膜厚的１．！〕μ口１こ
のようにして、処理された各使用供試材に−）いて腐蝕
検査（５ｆ−１（”ｌ ’Ｃｌ２−Ｄｉｒ、Ｉ （１５
ａｔ、ｇ水蒸気）を行なった結１ｊを第：３図により説
明する。
ｔ、−もの） Ｉ−１、■・・・Ｃ材（最終板厚で・α→−β熱処理を
行ったしの） （２）処、ｐｌ法 ○、△、［］・・・オートり１／−ブ処理（水蒸気」−
酸素） ・、ム、■・・・混合ガスによる酸化処理（酸素＋Ａｒ
）；比較例処理法 （：（）比較例の混合ガスによる酸化処理法の酸化条１
′Ｉ Ａ・・・、ム、−の場合 ５（’） （’ｌ ’ＣＸ ２ ＩＩｒ、８ （１％Ａ
ｒと２０％０．混合ガス流中、酸素分圧２Ｘｌｒ）’Ｐ
ａ、膜厚１．２〜１、：）μｍｎ 「う・・・、ム、−の場合 ５ｆ）ｆ） ’（： Ｘ ６１１ｒ、））０％Ａｒと：
？０％０２混合り゛大流中、酸素分圧２ Ｘ Ｉ ｆｌ
’ Ｉ’ａ、膜厚１１．１−１、ｉμハ） （・１）本発明のオートクレーフ処ｊ１１１法（二・・
（、）、△、［ｌの場合 、ｉ ｉｔ Ｏ’ＣＸ ２４１ｂ（酸素飼犬１１ｑ４気
なし）、１０５に８／′（ｌｎ゛の水蒸気−１−酸素、
酸素分子＋ｌ＜Ｊ２ 、３ ＸＩ ｆｌ ５１”ａ、膜
厚１．１メｌ［１１１）・・０、△、１−１の場合 ４５ ｉ）’ＣＸ ２４１１ｒ（酸素旧人１１（Ｌ気な
し）、１０５Ｋｇ１ｃなの水蒸気士酸素、酸素分圧２．
４． Ｘｌ ０ ’ ｌ）ａ、膜厚的１．！〕μ口１こ
のようにして、処理された各使用供試材に−）いて腐蝕
検査（５ｆ−１（”ｌ ’Ｃｌ２−Ｄｉｒ、Ｉ （１５
ａｔ、ｇ水蒸気）を行なった結１ｊを第：３図により説
明する。
オートクレーフ処理を行なったＣおよびｌ）は何れの供
試＋（においても腐蝕増電は少なく、ｌｉｔに混合力゛
ス中で゛酸化処理したＡＩｊよび［３の場合は何れの供
試杓においても腐蝕増Ｖは多いことかわかる。
試＋（においても腐蝕増電は少なく、ｌｉｔに混合力゛
ス中で゛酸化処理したＡＩｊよび［３の場合は何れの供
試杓においても腐蝕増Ｖは多いことかわかる。
９−
従って、この実施例からもわかるように本発明に係るジ
ルコニウム合金のオートクレーブ処理法によれば膚１蝕
ｆ］の陵れた構造材か１：１られる。
ルコニウム合金のオートクレーブ処理法によれば膚１蝕
ｆ］の陵れた構造材か１：１られる。
以」−説明したように、本発明に係るノルコニウム合金
のオー１クレープ処理法は上記の描成を有しているから
、ジルコニウム合金に対して極めて優れた耐ノデュラー
腐蝕性を付り−することがで゛きるという効果を奏する
。
のオー１クレープ処理法は上記の描成を有しているから
、ジルコニウム合金に対して極めて優れた耐ノデュラー
腐蝕性を付り−することがで゛きるという効果を奏する
。
第１図は封入ガスの違いによる腐蝕増量を示す図、第２
図はオートクレーブ処理時の温度と腐蝕増ｈ１を示す図
、第３図は本発明に係るジルコニウム合金のオートクレ
ーブ処理法とそれｌ：Ｊ、外の処理法との腐蝕増電を示
す図である。 １１− 一１〇−
図はオートクレーブ処理時の温度と腐蝕増ｈ１を示す図
、第３図は本発明に係るジルコニウム合金のオートクレ
ーブ処理法とそれｌ：Ｊ、外の処理法との腐蝕増電を示
す図である。 １１− 一１〇−
Claims (1)
- ン′ルフニウム合金を水蒸気に酸素を含有させた雰囲気
中でオートクレーブ処理を行なうことを特徴とするジル
コニウム合金のオートクレーブ処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58144202A JPS6036654A (ja) | 1983-08-06 | 1983-08-06 | ジルコニウム合金のオ−トクレ−ブ処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58144202A JPS6036654A (ja) | 1983-08-06 | 1983-08-06 | ジルコニウム合金のオ−トクレ−ブ処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6036654A true JPS6036654A (ja) | 1985-02-25 |
Family
ID=15356592
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58144202A Pending JPS6036654A (ja) | 1983-08-06 | 1983-08-06 | ジルコニウム合金のオ−トクレ−ブ処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036654A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003008657A1 (en) * | 2001-07-20 | 2003-01-30 | Smith & Newphew, Inc. | Method of surface oxidizing zirconium and zirconium alloys and resulting product |
| US7582117B2 (en) | 1997-03-27 | 2009-09-01 | Smith & Nephew Inc. | Method of surface oxidizing zirconium and zirconium alloys and resulting product |
| US7968209B2 (en) | 2005-12-15 | 2011-06-28 | Smith & Nephew, Inc. | Diffusion-hardened medical implant |
-
1983
- 1983-08-06 JP JP58144202A patent/JPS6036654A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7582117B2 (en) | 1997-03-27 | 2009-09-01 | Smith & Nephew Inc. | Method of surface oxidizing zirconium and zirconium alloys and resulting product |
| WO2003008657A1 (en) * | 2001-07-20 | 2003-01-30 | Smith & Newphew, Inc. | Method of surface oxidizing zirconium and zirconium alloys and resulting product |
| US7968209B2 (en) | 2005-12-15 | 2011-06-28 | Smith & Nephew, Inc. | Diffusion-hardened medical implant |
| US8647701B2 (en) | 2005-12-15 | 2014-02-11 | Smith & Nephew, Inc. | Diffusion-hardened medical implant |
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