JPS6036466B2 - フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 - Google Patents
フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS6036466B2 JPS6036466B2 JP13044281A JP13044281A JPS6036466B2 JP S6036466 B2 JPS6036466 B2 JP S6036466B2 JP 13044281 A JP13044281 A JP 13044281A JP 13044281 A JP13044281 A JP 13044281A JP S6036466 B2 JPS6036466 B2 JP S6036466B2
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- steel
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- nitric acid
- stainless steel
- duplex stainless
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硝醸環境において、すぐれた耐食性を有するフ
ェライトーオーステナィトニ相ステンレス鋼に関するも
のである。
ェライトーオーステナィトニ相ステンレス鋼に関するも
のである。
硝酸環境においては、Ｃｒ含有量の多いステンレス鋼ほ
ど低抗力が強く、かつ硝酸濃度によって粒界腐食性が極
めて大きいため、従釆極低炭素型及びＮｂなどの添加元
素で安定化した高クロムオーステナィトステンレス鋼、
例えば３１山Ｃ、３１のＣＮｂなどが使用されている。
ど低抗力が強く、かつ硝酸濃度によって粒界腐食性が極
めて大きいため、従釆極低炭素型及びＮｂなどの添加元
素で安定化した高クロムオーステナィトステンレス鋼、
例えば３１山Ｃ、３１のＣＮｂなどが使用されている。
しかし、このようなＮｉ含有量の多いオーステナィトス
テンレス鋼は炭素Ｃの固溶限が小さいため５００〜９０
０ｑｏでの加熱又は溶接熱影響でクロム炭化物が結晶粒
界へ優先的に析出して耐粒界腐食性が劣化する懐向があ
り、また溶接時、凝固割れ感受性が高く、溶接部の信頼
性に欠けるなどの弱点を有している。これに対しフェラ
イトーオーステナイト二相ステンレス鋼はＣｒ含有量が
多く溶接時の凝固割れに対する抵抗が大きいなどの特長
をもつ反面溶接熱影響などにより組織間の選択腐食を起
し易い欠点を有する。特に硝酸環境においては、このよ
うな腐食傾向が強く、従来の二相ステンレス鋼では溶接
構造をもつ耐硝酸材としては信頼性に問題があつた。本
発明者らはステンレス鋼の耐硝酸性に与える組織及び徴
量成分に影響について研究を進めた結果、上述のオース
テナィトステンレス鋼及び二相ステンレス鋼の欠点を解
消し、耐硝酸性及び溶接性にすぐれ、而も低価格の高ク
ロム二相ステンレス鋼を得たものである。
テンレス鋼は炭素Ｃの固溶限が小さいため５００〜９０
０ｑｏでの加熱又は溶接熱影響でクロム炭化物が結晶粒
界へ優先的に析出して耐粒界腐食性が劣化する懐向があ
り、また溶接時、凝固割れ感受性が高く、溶接部の信頼
性に欠けるなどの弱点を有している。これに対しフェラ
イトーオーステナイト二相ステンレス鋼はＣｒ含有量が
多く溶接時の凝固割れに対する抵抗が大きいなどの特長
をもつ反面溶接熱影響などにより組織間の選択腐食を起
し易い欠点を有する。特に硝酸環境においては、このよ
うな腐食傾向が強く、従来の二相ステンレス鋼では溶接
構造をもつ耐硝酸材としては信頼性に問題があつた。本
発明者らはステンレス鋼の耐硝酸性に与える組織及び徴
量成分に影響について研究を進めた結果、上述のオース
テナィトステンレス鋼及び二相ステンレス鋼の欠点を解
消し、耐硝酸性及び溶接性にすぐれ、而も低価格の高ク
ロム二相ステンレス鋼を得たものである。
即ち、本発明鋼は従来のフェライトーオーステナィト二
相鋼として一般的なＣｒ２３〜２５％、Ｎｉ４〜６％に
比べてＣｒ及びＮｉ含有量を高く設定すると同時に特定
のＮｉバランスを有し、而も３１山Ｃや３１山ＣＮｂな
どに比べて高価なＮｉ成分は少なくても耐硝酸性はこれ
らの材料よりもすぐれている耐硝酸性の最もすぐれた組
織構成を見し、出したものである。本発明鋼においては
さらに０．００１〜０．０３％のＢを添加して耐硝酸性
を改善し、又不可避的不純物として含有するＰ、ＳをＰ
Ｏ．０１０％以下、ＳＯ．００５％以下に低減すること
により耐硝酸性をさらに一層向上させたもので、以下に
示すような組成を有するものである。【１’重量％でＣ
Ｏ．０３％以下、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０％以下
、ＰＯ．０４０％以下、ＳＯ．０３０％以下、Ｃｒ２５
〜３５％、Ｎｉ６〜１５％、ＮＯ．３５％以下、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物より成り、かつ次式−１３＜Ｎｊ
ｅｑ−１．１ｘＣｒｅｑ＋８．２＜−９を満足するもの
：（２｝ 上記鋼に０．００１〜０．０３％のＢを添加
するもクつ：【３１上記鋼｛１’、‘２１においてＰ．
Ｓを単独又は同時にＰＯ．０１０％以下、ＳＯ．００５
％以下に低減するもの。
相鋼として一般的なＣｒ２３〜２５％、Ｎｉ４〜６％に
比べてＣｒ及びＮｉ含有量を高く設定すると同時に特定
のＮｉバランスを有し、而も３１山Ｃや３１山ＣＮｂな
どに比べて高価なＮｉ成分は少なくても耐硝酸性はこれ
らの材料よりもすぐれている耐硝酸性の最もすぐれた組
織構成を見し、出したものである。本発明鋼においては
さらに０．００１〜０．０３％のＢを添加して耐硝酸性
を改善し、又不可避的不純物として含有するＰ、ＳをＰ
Ｏ．０１０％以下、ＳＯ．００５％以下に低減すること
により耐硝酸性をさらに一層向上させたもので、以下に
示すような組成を有するものである。【１’重量％でＣ
Ｏ．０３％以下、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０％以下
、ＰＯ．０４０％以下、ＳＯ．０３０％以下、Ｃｒ２５
〜３５％、Ｎｉ６〜１５％、ＮＯ．３５％以下、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物より成り、かつ次式−１３＜Ｎｊ
ｅｑ−１．１ｘＣｒｅｑ＋８．２＜−９を満足するもの
：（２｝ 上記鋼に０．００１〜０．０３％のＢを添加
するもクつ：【３１上記鋼｛１’、‘２１においてＰ．
Ｓを単独又は同時にＰＯ．０１０％以下、ＳＯ．００５
％以下に低減するもの。
次に本発明鋼の化学組成の範囲の限定理由について説明
する。Ｃ： Ｃはオーステナィト形成元素として有力な
元素であるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性を増大
するため出来るだけ少ない方がよい。
する。Ｃ： Ｃはオーステナィト形成元素として有力な
元素であるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性を増大
するため出来るだけ少ない方がよい。
、然し工業的に容易に製造し得る範囲を考慮して上限を
０．０３％とする。Ｓｉ及びＭｎ： Ｓｉ及びＭｎは製
鋼工程中に脱酸剤として使用される元素であり、工業的
に容易に製造するには通常２．０％以下のＳｉ及びＭｎ
の添加が必要であるため、それぞれ２．０％以下に限定
する。
０．０３％とする。Ｓｉ及びＭｎ： Ｓｉ及びＭｎは製
鋼工程中に脱酸剤として使用される元素であり、工業的
に容易に製造するには通常２．０％以下のＳｉ及びＭｎ
の添加が必要であるため、それぞれ２．０％以下に限定
する。
Ｃｒ： Ｃｒはフェライト形成元素であり、オーステナ
イト及びフェライトの二相組織を形成せしめるのに重要
な元素であると同時に耐食性、特に硝酸に対する低抗性
を増すためには極めて重要であり、良好な耐硝酸性を得
るためには２５％以上の添加が必要である。
イト及びフェライトの二相組織を形成せしめるのに重要
な元素であると同時に耐食性、特に硝酸に対する低抗性
を増すためには極めて重要であり、良好な耐硝酸性を得
るためには２５％以上の添加が必要である。
耐硝酸性は適正な組織バランスのもとではＣｒ含有量が
増加するに従って向上するが、３５％を超えると加工性
が劣化し、鋼材の製造及び機器の製作が困難となり実用
性に欠くので上限を３５％とする。Ｎｉ： Ｎｉはオー
ステナィト形成元素でＣｒとともに二相組織の形成に重
要な元素であるが、全面腐食など活性溶解速度を低減せ
しめるためにも極わて重要な元素であり、主たるフェラ
イト形成元素であるＣｒ量と対応して好ましいフェライ
トーオ、一ステナィトの組織バランスを得るためには６
％から１５％までの範囲の添加が必要である。
増加するに従って向上するが、３５％を超えると加工性
が劣化し、鋼材の製造及び機器の製作が困難となり実用
性に欠くので上限を３５％とする。Ｎｉ： Ｎｉはオー
ステナィト形成元素でＣｒとともに二相組織の形成に重
要な元素であるが、全面腐食など活性溶解速度を低減せ
しめるためにも極わて重要な元素であり、主たるフェラ
イト形成元素であるＣｒ量と対応して好ましいフェライ
トーオ、一ステナィトの組織バランスを得るためには６
％から１５％までの範囲の添加が必要である。
Ｎ： ＮはＣ、Ｎｉと同様、強力なオーステナィト形成
元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上にも有効な元
素であるが、Ｎが０．３５％を超えると鋼の製造工程に
おいて鋼塊にブローホールが発生したり、熱間加工性を
劣化するので、０．３５％以下に限定する。
元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上にも有効な元
素であるが、Ｎが０．３５％を超えると鋼の製造工程に
おいて鋼塊にブローホールが発生したり、熱間加工性を
劣化するので、０．３５％以下に限定する。
本発明においてはこれら諸元素を夫々単独に規定しても
よく意味がなく、最適な組合せの下においてのみすぐれ
た効果を発揮するもので、次式を満足するように各成分
の範囲を限定することが必要であり、これが本発明の特
徴の一つでもあることを知見した。
よく意味がなく、最適な組合せの下においてのみすぐれ
た効果を発揮するもので、次式を満足するように各成分
の範囲を限定することが必要であり、これが本発明の特
徴の一つでもあることを知見した。
−１３＜Ｎｉバランス〈一９
こ）でＮｉバランス
＝Ｎｉｅｑ−１．１ｘＣｒｅｑ＋８．２
Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ％＋０．５×Ｍｎ％十３０×（Ｃ＋Ｎ）
％ Ｃｒｂｎ＝Ｃｒ％＋１．５×Ｓｊ％ である。
％ Ｃｒｂｎ＝Ｃｒ％＋１．５×Ｓｊ％ である。
Ｎｉバランスが−１３以下では組織間では選択腐食煩向
が大きくなり、この条件ではＣｒを高めても耐硝酸性を
改善することができないばかりでなく、Ｎｉバランスを
耐食性上、より不利な方向へ移行させることにより逆に
腐食を加速することもある。一方、Ｎｉバランスを−９
より大きくすることは高価なＮｉなどの添加量を増して
経済的に不利となるばかりでなく、これによって熱間加
工性が阻害され、また耐食性も悪くなるのでＮｉバラン
スな−１３以上、一９以下に限定する。Ｂ：Ｂ添加によ
る耐硝酸性の改善効果は０．００１％以上添加すること
により顕著となり、又０．０３％を超えると溶酸性や加
工性の劣化が著しいので０．００１〜０．０３％に限定
する。Ｐ及びＳ：不純物元素であるＰ、Ｓはこれを低減
するほど好ましいがＪＩＳなどで明らかなようにＰＯ．
０４０％以下、ＳＯ．０３０％以下が通常許容される範
囲である。しかしながらＰＯ．０１０％以下、ＳＯ．０
０５％以下に制限すると耐硝酸性の改善効果はなお一層
大きくなる。なおＬａ及びＣｅなどの希土類元素（ＲＥ
Ｍ）を少量添加するとＰ及びＳを低減すると同等の効果
が認められた。
が大きくなり、この条件ではＣｒを高めても耐硝酸性を
改善することができないばかりでなく、Ｎｉバランスを
耐食性上、より不利な方向へ移行させることにより逆に
腐食を加速することもある。一方、Ｎｉバランスを−９
より大きくすることは高価なＮｉなどの添加量を増して
経済的に不利となるばかりでなく、これによって熱間加
工性が阻害され、また耐食性も悪くなるのでＮｉバラン
スな−１３以上、一９以下に限定する。Ｂ：Ｂ添加によ
る耐硝酸性の改善効果は０．００１％以上添加すること
により顕著となり、又０．０３％を超えると溶酸性や加
工性の劣化が著しいので０．００１〜０．０３％に限定
する。Ｐ及びＳ：不純物元素であるＰ、Ｓはこれを低減
するほど好ましいがＪＩＳなどで明らかなようにＰＯ．
０４０％以下、ＳＯ．０３０％以下が通常許容される範
囲である。しかしながらＰＯ．０１０％以下、ＳＯ．０
０５％以下に制限すると耐硝酸性の改善効果はなお一層
大きくなる。なおＬａ及びＣｅなどの希土類元素（ＲＥ
Ｍ）を少量添加するとＰ及びＳを低減すると同等の効果
が認められた。
次に本発明にかかわる二相ステンレス鋼の特徴を実施例
をもって詳述する。
をもって詳述する。
下表は供誌材の化学組成並びにその性能を示したもので
ある。
ある。
第１図及び上表実地試験腐食度の値は硝酸プラント中に
おける３７７組ｒの実機試験の結果を示したものである
。
おける３７７組ｒの実機試験の結果を示したものである
。
第１図より明らかなようにＦｅ−Ｃｒ−Ｎｉ系二相ステ
ンレス鋼の耐硝酸性は本発明におけるＮｉバランス（一
１３〜一９）の範囲において、Ｃｒ量の増加とともに改
善され、これらの鋼種では従釆鋼（３１０ＬＣ、３１山
ＣＮｂ）よりも良好な耐食性を示す。耐食性判断基準と
して０．１夕／めｏｈｒ（約０．１側／年）を採用すれ
ば、本発明のＮｊバランス範囲内でＣｒは２５％以上が
必要である。Ｎｉバランスが上記範囲を外れたものの耐
硝酸雌まいずれも悪く、特に一１３以下の鋼では耐食性
の劣化が大きい。このような鋼種では溶接部（溶接金属
部、ボンド部、熱影響部）の腐食が特に著しく、オース
テナィト相での選択腐食が問題化している。これに対し
て本発明鋼では溶接部での選択腐食もなく顕微鏡観察で
も健全な耐食性が確められた。第２〜１５図は溶接材に
ついて硝酸プラント中で実地腐食試験した試料の断面検
鏡結果を示したものである。図中第２図，第３図は鋼番
１（比較鋼）の５倍及び１０ぴ斉藤微鏡写真を示し、第
４図，第５図は鋼番２（比較鋼）、第６図，第７図は鋼
番１５（比較鋼）、第８図，第９図は鋼番１７（比較鋼
）、第１０図，第１１図は鋼番６（本発明鋼）第１２図
，第１３図は鋼番７（本発明鋼）、及び第１４図，第１
５図は鋼番１１（本発明鋼）の同様の写真である。同写
真より明らかなように本発明鋼は溶接部を含めて健全で
あるが、本発明鋼の成分範囲を外れる比較鋼では溶接部
に選択腐食が認められる。なお、Ｎｉバランスでは適合
してもＭｏを含有する鋼は腐食が大きく本用途ではＭｏ
は忌避すべき成分である。
ンレス鋼の耐硝酸性は本発明におけるＮｉバランス（一
１３〜一９）の範囲において、Ｃｒ量の増加とともに改
善され、これらの鋼種では従釆鋼（３１０ＬＣ、３１山
ＣＮｂ）よりも良好な耐食性を示す。耐食性判断基準と
して０．１夕／めｏｈｒ（約０．１側／年）を採用すれ
ば、本発明のＮｊバランス範囲内でＣｒは２５％以上が
必要である。Ｎｉバランスが上記範囲を外れたものの耐
硝酸雌まいずれも悪く、特に一１３以下の鋼では耐食性
の劣化が大きい。このような鋼種では溶接部（溶接金属
部、ボンド部、熱影響部）の腐食が特に著しく、オース
テナィト相での選択腐食が問題化している。これに対し
て本発明鋼では溶接部での選択腐食もなく顕微鏡観察で
も健全な耐食性が確められた。第２〜１５図は溶接材に
ついて硝酸プラント中で実地腐食試験した試料の断面検
鏡結果を示したものである。図中第２図，第３図は鋼番
１（比較鋼）の５倍及び１０ぴ斉藤微鏡写真を示し、第
４図，第５図は鋼番２（比較鋼）、第６図，第７図は鋼
番１５（比較鋼）、第８図，第９図は鋼番１７（比較鋼
）、第１０図，第１１図は鋼番６（本発明鋼）第１２図
，第１３図は鋼番７（本発明鋼）、及び第１４図，第１
５図は鋼番１１（本発明鋼）の同様の写真である。同写
真より明らかなように本発明鋼は溶接部を含めて健全で
あるが、本発明鋼の成分範囲を外れる比較鋼では溶接部
に選択腐食が認められる。なお、Ｎｉバランスでは適合
してもＭｏを含有する鋼は腐食が大きく本用途ではＭｏ
は忌避すべき成分である。
（鋼番３、４参照）上表中の硝酸試験結果は６５％ＨＮ
０３十Ｃｒ十６１０帖ｐｍ溶接中において４班ｒの粉謄
試験を１回毎に腐食液を更新して３回試験した結果を３
回の腐食量の平均値で示したものである。
０３十Ｃｒ十６１０帖ｐｍ溶接中において４班ｒの粉謄
試験を１回毎に腐食液を更新して３回試験した結果を３
回の腐食量の平均値で示したものである。
上表に示すように本発明鋼の耐硝酸性は比較鋼に比べて
明らかにすぐれている。又本発明鋼の中、Ｂ添加鋼（鋼
番１０、１１、１２）及びＰ、Ｓ低減鋼（鞠番１３、１
４）の腐食減量は本発明鋼の中でも特に少なくその耐硝
酸性改善効果が顕著である。上表には又本発明鋼と比較
鋼についてフィスコ試験（ＪＩＳＺ３１５５に準拠する
）によりその溶懐凝固割れ感受性を割れ率（％）で評価
した結果を示した。これにより明らかなように二相ステ
ンレス鋼は本発明鋼、比較鋼いずれも全く割れ感受性を
示さないのに対して耐硝酸材として著名な３１山Ｃ及び
３１ＷＣＮｂは鋼は割れ率２０％及び２２％であり、割
れ感受性が著しく高い。以上本発明鋼は従来耐硝酸材と
して用いられて来たオーステナィト系の高Ｃｒ−Ｎｉ鋼
よりもすぐれた耐硝酸性を有するばかりでなく、従来鋼
において問題となることの多い溶接部の信来性（溶接割
れ、溶接熱影響部での粒界腐食）でも格段の改善が認め
られるものであるから工業上益するところが大きいもの
である。
明らかにすぐれている。又本発明鋼の中、Ｂ添加鋼（鋼
番１０、１１、１２）及びＰ、Ｓ低減鋼（鞠番１３、１
４）の腐食減量は本発明鋼の中でも特に少なくその耐硝
酸性改善効果が顕著である。上表には又本発明鋼と比較
鋼についてフィスコ試験（ＪＩＳＺ３１５５に準拠する
）によりその溶懐凝固割れ感受性を割れ率（％）で評価
した結果を示した。これにより明らかなように二相ステ
ンレス鋼は本発明鋼、比較鋼いずれも全く割れ感受性を
示さないのに対して耐硝酸材として著名な３１山Ｃ及び
３１ＷＣＮｂは鋼は割れ率２０％及び２２％であり、割
れ感受性が著しく高い。以上本発明鋼は従来耐硝酸材と
して用いられて来たオーステナィト系の高Ｃｒ−Ｎｉ鋼
よりもすぐれた耐硝酸性を有するばかりでなく、従来鋼
において問題となることの多い溶接部の信来性（溶接割
れ、溶接熱影響部での粒界腐食）でも格段の改善が認め
られるものであるから工業上益するところが大きいもの
である。
第１図は硝酸プラントの実機試験における腐食度とＣｒ
含有量との関係を示したものであり、第２〜１５図は本
発明鋼及び比較鋼の溶接材の顕微鏡（５倍、１０ぴ音）
写真である。 第２図 第１図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第′９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図
含有量との関係を示したものであり、第２〜１５図は本
発明鋼及び比較鋼の溶接材の顕微鏡（５倍、１０ぴ音）
写真である。 第２図 第１図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第′９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０
％以下、Ｃｒ２５〜３５％、Ｎｉ６〜１５％、Ｎ０．３
５％以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物より成り、かつ
次式−１３＜Ｎｉｅｑ−１．１Ｃｒｅｑ＋８．２＜−９
但し、Ｎｉｅｑ＝Ｎｉ％＋０．５Ｍｎ％＋３０×（Ｃ＋
Ｎ）％Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ％＋１．５Ｓｉ％を満足すること
を特徴とする耐硝酸性にすぐれたフエライト−オーステ
ナイト二相ステンレス鋼。 ２ 不可避的不純物であるＰ及びＳを単独又は同時にＰ
０．０１０％以下、Ｓ０．００５％以下とする特許請求
の範囲第１項記載のフエライト−オーステナイト二相ス
テンレス鋼。 ３ Ｃ０．０３％以下、Ｓｉ２．０％以下、Ｍｎ２．０
％以下、Ｃｒ２５〜３５％、Ｎｉ６〜１５％、Ｎ０．３
５％及びＢ０．００１〜０．０３０％、残部Ｆｅ及び不
可避的不純物より成り、かつ次式−１３＜Ｎｉｅｑ−１
．１Ｃｒｅｑ＋８．２＜−９但しＮｉｅｑ＝Ｎｉ％＋０
．５Ｍｎ％＋３０×（Ｃ＋Ｎ）％Ｃｒｅｑ＝Ｃｒ％＋１
．５Ｓｉ％を満足することを特徴とする耐硝酸性にすぐ
れたフエライト−オーステナイト二相ステンレス鋼。 ４ 不可避的不純物であるＰ及びＳを単独又は同時にＰ
０．０１０％以下、Ｓ０．００５％以下とする特許請求
の範囲第３項記載のフエライト−オーステナイト二相ス
テンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13044281A JPS6036466B2 (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13044281A JPS6036466B2 (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831068A JPS5831068A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS6036466B2 true JPS6036466B2 (ja) | 1985-08-20 |
Family
ID=15034337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13044281A Expired JPS6036466B2 (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036466B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS639376U (ja) * | 1986-07-02 | 1988-01-21 | ||
| JPH0218578U (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-07 | ||
| JPH02116576U (ja) * | 1989-03-03 | 1990-09-18 | ||
| JPH0312983U (ja) * | 1989-06-15 | 1991-02-08 | ||
| JPH0538076U (ja) * | 1991-10-22 | 1993-05-21 | 株式会社竹中工務店 | 水洗式大便器 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033342A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硝酸性２相ステンレス鋼 |
| JPS6052523A (ja) * | 1983-09-01 | 1985-03-25 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法 |
| KR100381521B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-07-16 | 주식회사 포스코 | 대입열량용접이가능한이상스테인레스강 |
-
1981
- 1981-08-20 JP JP13044281A patent/JPS6036466B2/ja not_active Expired
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS639376U (ja) * | 1986-07-02 | 1988-01-21 | ||
| JPH0218578U (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-07 | ||
| JPH02116576U (ja) * | 1989-03-03 | 1990-09-18 | ||
| JPH0312983U (ja) * | 1989-06-15 | 1991-02-08 | ||
| JPH0538076U (ja) * | 1991-10-22 | 1993-05-21 | 株式会社竹中工務店 | 水洗式大便器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5831068A (ja) | 1983-02-23 |
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