JPS6035206B2 - 継目無鋼管製造法 - Google Patents
継目無鋼管製造法Info
- Publication number
- JPS6035206B2 JPS6035206B2 JP17881580A JP17881580A JPS6035206B2 JP S6035206 B2 JPS6035206 B2 JP S6035206B2 JP 17881580 A JP17881580 A JP 17881580A JP 17881580 A JP17881580 A JP 17881580A JP S6035206 B2 JPS6035206 B2 JP S6035206B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- seamless steel
- rolling mill
- roll
- mill
- mandrel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は継目無鋼管の製造法に関し、特に穿孔から定
律までの新らたなライン構成により同一寸法素材から広
範囲の寸法種別の製品継目無鋼管を高い寸法精度で能率
良く製造するための改良された方法に関する。
律までの新らたなライン構成により同一寸法素材から広
範囲の寸法種別の製品継目無鋼管を高い寸法精度で能率
良く製造するための改良された方法に関する。
従来から知られている継目無鋼管の製造法としては大別
して外径27.2帆(1インチ)〜139.8凧(51
/2インチ)程度の小窪継目無鋼管向きのマンネスマン
・マンドレルミル方式および外径152.4柵(6イン
チ)〜406.4側(16インチ)程度の中蚤継目無鋼
管向きのマンネスマン・プラグミル方式の二万式がある
。
して外径27.2帆(1インチ)〜139.8凧(51
/2インチ)程度の小窪継目無鋼管向きのマンネスマン
・マンドレルミル方式および外径152.4柵(6イン
チ)〜406.4側(16インチ)程度の中蚤継目無鋼
管向きのマンネスマン・プラグミル方式の二万式がある
。
前者のマンドレルミル方式では、加熱炉からの素材ビレ
ットを、マンネスマン穿孔機、マンドレルミル、再加熱
炉、ストレッチレジューサを順に経由して圧延すること
により継目無鋼管を製造するが、製造対象外径が大蓬側
になるほどマンドレルバーの長尺化や管肉厚の減少に伴
う秦管の温度低下等のため、より大径側への適用に制約
があり、また後者のプラグミル方式では、同様の素材ビ
レットを、マンネスマン穿孔機、マンネスマン形ェロン
ゲータ(第2穿孔機)、プラグミル、リーラー、サィザ
ーを順に経由して圧延することにより継目無鋼管を製造
するが、製造対象外径が小型側になるほど圧延長および
ハンドリング時間の制約によって能率が低下し、従って
結果的に両方式の中間の外蚤寸法範囲(4〜10インチ
)のものを能率的に製造し得る方式が無かったのが実情
である。また従来の前記両方式によれば、得られる継目
無鋼管に寸法精度、特に肉厚精度は、穿孔機における周
方向偏肉の発生、ェロンゲータにおける偏肉矯正効果の
4・ごし、こととェロンゲータ自身での偏肉の発生、マ
ンドレルミル方式の場合はミルにおける長手方向の偏肉
の発生、バットの偏肉、ストレッチレジューサでの管端
偏肉の発生など、肉厚精度を劣化させる要因が大きく、
結果として公称肉厚に対し±12.5%程度の低い精度
のものでしかなかったことも事実である。
ットを、マンネスマン穿孔機、マンドレルミル、再加熱
炉、ストレッチレジューサを順に経由して圧延すること
により継目無鋼管を製造するが、製造対象外径が大蓬側
になるほどマンドレルバーの長尺化や管肉厚の減少に伴
う秦管の温度低下等のため、より大径側への適用に制約
があり、また後者のプラグミル方式では、同様の素材ビ
レットを、マンネスマン穿孔機、マンネスマン形ェロン
ゲータ(第2穿孔機)、プラグミル、リーラー、サィザ
ーを順に経由して圧延することにより継目無鋼管を製造
するが、製造対象外径が小型側になるほど圧延長および
ハンドリング時間の制約によって能率が低下し、従って
結果的に両方式の中間の外蚤寸法範囲(4〜10インチ
)のものを能率的に製造し得る方式が無かったのが実情
である。また従来の前記両方式によれば、得られる継目
無鋼管に寸法精度、特に肉厚精度は、穿孔機における周
方向偏肉の発生、ェロンゲータにおける偏肉矯正効果の
4・ごし、こととェロンゲータ自身での偏肉の発生、マ
ンドレルミル方式の場合はミルにおける長手方向の偏肉
の発生、バットの偏肉、ストレッチレジューサでの管端
偏肉の発生など、肉厚精度を劣化させる要因が大きく、
結果として公称肉厚に対し±12.5%程度の低い精度
のものでしかなかったことも事実である。
この発明は前記従来の二方式に代る第3の方式として上
述の問題点を全て解決可能な継目無鋼管の製造法を提供
しようとするものである。
述の問題点を全て解決可能な継目無鋼管の製造法を提供
しようとするものである。
すなわちこの発明の継目無鋼管の製造法においては、素
材を2ロールマンネスマン穿孔機、3ロールマンドレル
ェロンゲー夕、マンドレルバー拘束形多スタンド連続管
圧延ミル、高リダクションサイザを順に経由させて圧延
製造するものであり、各々の加工量の配分を適正するこ
とによって各ミルの長所を合理的に引出し、それを組合
せることによって相乗的に高能率化および高精度化を果
したものである。
材を2ロールマンネスマン穿孔機、3ロールマンドレル
ェロンゲー夕、マンドレルバー拘束形多スタンド連続管
圧延ミル、高リダクションサイザを順に経由させて圧延
製造するものであり、各々の加工量の配分を適正するこ
とによって各ミルの長所を合理的に引出し、それを組合
せることによって相乗的に高能率化および高精度化を果
したものである。
この発明を図面と共に詳述すれば以下の通りである。
図において1は加熱炉であって該加熱炉1で加熱された
素材ビレット2aは2ロールマンネスマン穿孔機3で中
空素管2bにされる。この穿孔機3では、素材の伸長比
vpが3以下、好ましくは2.1〜2.4程度となるよ
うに抑えた圧下配分を与え、中程度の肉厚で高精度高能
率の穿孔・圧延が可能というこの種タイプの穿孔機の特
質を充分に発揮させるものとする。次いで中空素管2b
を30ールマンドレルェロンゲータ4に送ってマンドレ
ルバー5による伸長比仏。=1.5〜1.8程度の圧延
加工を施し、3ロールマンドレルェロンゲー夕の高い偏
肉矯正効果と共にマンドレルバー圧延による管内面性状
の良化を計るものとする。3ロールマンドレルェロンゲ
ー夕4を経た素管を次にマンドレルバー拘束形多スタン
ド連続圧延ミル6に送り込み、ここで圧延による大きな
伸長比(山M=5位迄)を与えて目標肉厚へ向け圧延を
施す。
素材ビレット2aは2ロールマンネスマン穿孔機3で中
空素管2bにされる。この穿孔機3では、素材の伸長比
vpが3以下、好ましくは2.1〜2.4程度となるよ
うに抑えた圧下配分を与え、中程度の肉厚で高精度高能
率の穿孔・圧延が可能というこの種タイプの穿孔機の特
質を充分に発揮させるものとする。次いで中空素管2b
を30ールマンドレルェロンゲータ4に送ってマンドレ
ルバー5による伸長比仏。=1.5〜1.8程度の圧延
加工を施し、3ロールマンドレルェロンゲー夕の高い偏
肉矯正効果と共にマンドレルバー圧延による管内面性状
の良化を計るものとする。3ロールマンドレルェロンゲ
ー夕4を経た素管を次にマンドレルバー拘束形多スタン
ド連続圧延ミル6に送り込み、ここで圧延による大きな
伸長比(山M=5位迄)を与えて目標肉厚へ向け圧延を
施す。
このミル6ではそのマンドレルバー7が尾端で長さ方向
に対して拘束され、従って比較的短いマンドレルバー7
で長尺材の圧延が可能であると共に、マンドレルバー7
と素管2cとの相対速度が管長さ方向に一定しているの
で圧延状態が大きく変動せず、長手方向の偏肉も少ない
。また管内両性状も優れたものとなることは述べるまで
もなし、。圧延ミル6の次段にはサィザー8が蓮設され
、圧延ずみの素菅2cは圧延6の出口から直ちにサィザ
ー8の入口に噛込まれ、素管2cが圧延ミル6で圧延を
うけている間に、素菅2cの先端はサィザ−8によって
圧延ミル6と平行して圧延をうけているわけである。
に対して拘束され、従って比較的短いマンドレルバー7
で長尺材の圧延が可能であると共に、マンドレルバー7
と素管2cとの相対速度が管長さ方向に一定しているの
で圧延状態が大きく変動せず、長手方向の偏肉も少ない
。また管内両性状も優れたものとなることは述べるまで
もなし、。圧延ミル6の次段にはサィザー8が蓮設され
、圧延ずみの素菅2cは圧延6の出口から直ちにサィザ
ー8の入口に噛込まれ、素管2cが圧延ミル6で圧延を
うけている間に、素菅2cの先端はサィザ−8によって
圧延ミル6と平行して圧延をうけているわけである。
このとき圧延ミル6の出口スタンドのロール周速に対し
、サィザー8の入口スタンドのロール周速を若干大きく
して、素管2cにあまり大きくない引張り応力を与え、
マンドレルバー7から素菅2cを下流に引抜く力を作用
させている。従って圧延ミル6においてはその出側近〈
の圧延終了部でマンドレルバ−7と管内面との間に従来
のよ・ぅな大きなクリアランスを維持する必要がなく、
これによって圧延ミル6での内周方向偏肉を最少に抑え
る圧延条件をとることができると共に一層の薄肉層の製
造も可能となる。なお上述のように圧延ミル6の直後に
サィザー8を蓮設し、圧延ミル6で圧延された泰管2c
は直ちにサィザー8に噛込まれ、製品に仕上げられるが
、圧延ミル6の出口迄における素菅2cの温度低下は小
さくまた均一でもあるため、サィザー8の前で再加熱の
必要はない。この再加熱部を不用としたことが本発明の
特徴の一つである。サィザー8は上記の如きマンドレル
バー7からの秦管の抜去に足りる程度の必要最小限のス
トレッチ状態下で高い外径リダクションを与えるもので
、その伸長比仏sが1.1〜1.3丘辺となるように条
件設定されて、ストレッチを低く保つことにより管の寸
法精度を高く維持しつつ各種の製品外径のものを同一母
管から製造し得るようにしたものであり、全長に亘つて
偏肉の少ない同径の製品を得るものである。以上のライ
ン配置による本発明の継目無鋼管製造方法の具体的な加
工量の配分例を従来法のそれと共に示すと次表の通りで
ある。
、サィザー8の入口スタンドのロール周速を若干大きく
して、素管2cにあまり大きくない引張り応力を与え、
マンドレルバー7から素菅2cを下流に引抜く力を作用
させている。従って圧延ミル6においてはその出側近〈
の圧延終了部でマンドレルバ−7と管内面との間に従来
のよ・ぅな大きなクリアランスを維持する必要がなく、
これによって圧延ミル6での内周方向偏肉を最少に抑え
る圧延条件をとることができると共に一層の薄肉層の製
造も可能となる。なお上述のように圧延ミル6の直後に
サィザー8を蓮設し、圧延ミル6で圧延された泰管2c
は直ちにサィザー8に噛込まれ、製品に仕上げられるが
、圧延ミル6の出口迄における素菅2cの温度低下は小
さくまた均一でもあるため、サィザー8の前で再加熱の
必要はない。この再加熱部を不用としたことが本発明の
特徴の一つである。サィザー8は上記の如きマンドレル
バー7からの秦管の抜去に足りる程度の必要最小限のス
トレッチ状態下で高い外径リダクションを与えるもので
、その伸長比仏sが1.1〜1.3丘辺となるように条
件設定されて、ストレッチを低く保つことにより管の寸
法精度を高く維持しつつ各種の製品外径のものを同一母
管から製造し得るようにしたものであり、全長に亘つて
偏肉の少ない同径の製品を得るものである。以上のライ
ン配置による本発明の継目無鋼管製造方法の具体的な加
工量の配分例を従来法のそれと共に示すと次表の通りで
ある。
この表から判るように、本発明によれば従来のマンドレ
ルミル方式での大蚤側の外径114.3側のものも、プ
ラグミル方式での小径側の外蓬177.8肌のものも、
いずれも同じライン構成で圧延加工可能であり、これら
従来法での寸法範囲の丁度中間的な寸法範囲を受け持つ
高能率の方式として注目されるべきである。
ルミル方式での大蚤側の外径114.3側のものも、プ
ラグミル方式での小径側の外蓬177.8肌のものも、
いずれも同じライン構成で圧延加工可能であり、これら
従来法での寸法範囲の丁度中間的な寸法範囲を受け持つ
高能率の方式として注目されるべきである。
また全体的な伸び比は従来のマンドレルミル方式で14
.8、プラグミル方式で7.56であるのに対し、本発
明ではA方式、B方式で各々23.7および16.7の
如く対応する従釆法に比べて約2倍近い全体伸び比を与
えることができ、従って加工量の余裕が大きいから素材
寸法を集約化可能であり、特に連続鋳造ビレットを用い
て多種寸法の製品を製造するのに好適で、しかも途中で
再加熱をせずに連続的に加工するので熱的損失も極小と
なる。本発明においては、穿孔機にあまり大きな圧下配
分をせずに従来法よりも低い伸び比に抑えた反面ヱロン
ゲータに3ロール形のマンドレルバ一方式のものを用い
ると共に次段の圧延に伸び比の大きいマンドレルバー拘
束形の多スタンドミルを用い、さらにサイザーにて必要
最小限のストレッチにて高外径リダクションを与えるこ
とにより、全体的な伸び比を従来法に比べ2倍近くに上
げることができた。
.8、プラグミル方式で7.56であるのに対し、本発
明ではA方式、B方式で各々23.7および16.7の
如く対応する従釆法に比べて約2倍近い全体伸び比を与
えることができ、従って加工量の余裕が大きいから素材
寸法を集約化可能であり、特に連続鋳造ビレットを用い
て多種寸法の製品を製造するのに好適で、しかも途中で
再加熱をせずに連続的に加工するので熱的損失も極小と
なる。本発明においては、穿孔機にあまり大きな圧下配
分をせずに従来法よりも低い伸び比に抑えた反面ヱロン
ゲータに3ロール形のマンドレルバ一方式のものを用い
ると共に次段の圧延に伸び比の大きいマンドレルバー拘
束形の多スタンドミルを用い、さらにサイザーにて必要
最小限のストレッチにて高外径リダクションを与えるこ
とにより、全体的な伸び比を従来法に比べ2倍近くに上
げることができた。
また相乗的に製品寸法精度特に肉厚精度が±5%程度に
まで向上させるとともに、マンドレルバー圧延が二段階
あるので製品の内面性状を飛躍的に向上させるため、製
品も油井坑孔のケーシングパィプなどの油井管として好
適なものが得られるようになった。さらに各ミルでの加
工配分が各々の長所を引出すように合理的に絹合せるの
で安価な連続鋳造ビレットを素材として高い歩留で良品
質の継目無鋼管を製造し得るものであり、サイザーでの
ストレッチを必要最小限に抑えることによって全長に亘
る偏肉、長手方向の増肉を最小にすることができるので
歩留の向上は極めて顕著である。
まで向上させるとともに、マンドレルバー圧延が二段階
あるので製品の内面性状を飛躍的に向上させるため、製
品も油井坑孔のケーシングパィプなどの油井管として好
適なものが得られるようになった。さらに各ミルでの加
工配分が各々の長所を引出すように合理的に絹合せるの
で安価な連続鋳造ビレットを素材として高い歩留で良品
質の継目無鋼管を製造し得るものであり、サイザーでの
ストレッチを必要最小限に抑えることによって全長に亘
る偏肉、長手方向の増肉を最小にすることができるので
歩留の向上は極めて顕著である。
図面は本発明の継目無鋼管製造法による工程を示す斜視
説明図である。 1:加熱炉、2a:素材ビレツト、2b,2c:中空素
管、3:20ールマンネスマン穿孔機、4:3ロールマ
ンドレルェロンゲー夕、6:マンドレルバ−拘束形多ス
タンド連続管圧延ミル、8:高リダクションサィザー。
説明図である。 1:加熱炉、2a:素材ビレツト、2b,2c:中空素
管、3:20ールマンネスマン穿孔機、4:3ロールマ
ンドレルェロンゲー夕、6:マンドレルバ−拘束形多ス
タンド連続管圧延ミル、8:高リダクションサィザー。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 加熱された素材ビレツトより継目無鋼管を製造する
継目無鋼管製造装置において、 伸び比を3又はそれ以
下とした2ロールマンネスマン穿孔機と、 3ロールマ
ンドレルエロンゲータと、 伸び比を5程度としたマンドレルバー拘束形多スタン
ド連続管圧延ミルと、 該圧延ミルの出側に連設され、
その入口スタンドのロール周速を、前記圧延ミルの出口
スタンドのロール周速より若干大きくしたサイザーとを
備えて、前記加熱された素材ビレツトを再加熱すること
なく、総延伸比μ≧15で一気に最終外径にまで仕上げ
ることを特徴とする継目無鋼管製造法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17881580A JPS6035206B2 (ja) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | 継目無鋼管製造法 |
GB8137552A GB2089702B (en) | 1980-12-19 | 1981-12-11 | Method of manufacturing seamless steel pipes |
DE19813149646 DE3149646A1 (de) | 1980-12-19 | 1981-12-15 | Verfahren zur herstellung von nahtlosem stahlrohr |
CA000392402A CA1179170A (en) | 1980-12-19 | 1981-12-16 | Method of manufacturing seamless steel pipes |
FR8123592A FR2496505B1 (fr) | 1980-12-19 | 1981-12-17 | Procede de fabrication de tubes d'acier sans soudure |
IT25652/81A IT1142117B (it) | 1980-12-19 | 1981-12-17 | Metodo per la fabbricazione di tubi d'acciaio senza saldatura |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17881580A JPS6035206B2 (ja) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | 継目無鋼管製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57103714A JPS57103714A (en) | 1982-06-28 |
JPS6035206B2 true JPS6035206B2 (ja) | 1985-08-13 |
Family
ID=16055138
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17881580A Expired JPS6035206B2 (ja) | 1980-12-19 | 1980-12-19 | 継目無鋼管製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6035206B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4900385B2 (ja) * | 2006-03-28 | 2012-03-21 | 住友金属工業株式会社 | 高合金圧延用マンドレルバー、その表面処理方法および製造方法、ならびに継目無鋼管製造装置の操業方法 |
IT1397910B1 (it) * | 2010-01-28 | 2013-02-04 | Sms Innse Spa | Impianto per la laminazione di tubi. |
IT1399900B1 (it) * | 2010-04-19 | 2013-05-09 | Sms Innse Spa | Impianto per la laminazione di tubi. |
WO2010146546A1 (en) * | 2009-06-19 | 2010-12-23 | Sms Innse Spa | Tube rolling plant |
EA201200813A1 (ru) * | 2010-01-05 | 2013-01-30 | Смс Иннсе Спа | Трубопрокатная установка |
CN103071679A (zh) * | 2011-10-25 | 2013-05-01 | 都江堰市鑫奥岩土锚固材料有限公司 | 中空锚杆一次性成型工艺 |
-
1980
- 1980-12-19 JP JP17881580A patent/JPS6035206B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57103714A (en) | 1982-06-28 |
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