JPS6033412B2 - スチレン製造時の排ガスからの芳香族炭化水素の回収方法 - Google Patents
スチレン製造時の排ガスからの芳香族炭化水素の回収方法Info
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- JPS6033412B2 JPS6033412B2 JP55160627A JP16062780A JPS6033412B2 JP S6033412 B2 JPS6033412 B2 JP S6033412B2 JP 55160627 A JP55160627 A JP 55160627A JP 16062780 A JP16062780 A JP 16062780A JP S6033412 B2 JPS6033412 B2 JP S6033412B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスチレンの製造に関連し、さらに詳しくはエチ
ルベンゼンからスチレンを製造する方法で得られる排ガ
スの処理方法に関するものである。
ルベンゼンからスチレンを製造する方法で得られる排ガ
スの処理方法に関するものである。
スチレン製造のためエチルベンゼンを接触脱水素する場
合、反応器流出分は通常冷却され一部凝縮され粗スチレ
ン生成物が回収される。
合、反応器流出分は通常冷却され一部凝縮され粗スチレ
ン生成物が回収される。
この冷却ならびに部分凝縮からの、非凝縮分として主と
して水素を含む排ガスには高濃度の芳香族炭化水素が含
まれている。かかる芳香族炭化水素ロスを減らすためか
かる排ガスは通常圧縮され、部分凝縮せしめられ、エチ
ルベンゼンで洗浄され、次に冷却ならびに急冷によりそ
の芳香族炭化水素含量が低減せられる。しかしながらこ
ういった方法では、主成分として水素、メタンおよび二
酸化炭素を含む蒸気が水および芳香族炭化水素すなわち
エチルベンゼンで飽和されている。かかる芳香族炭化水
素は供孫合原料の重大な損失となる。本発明は芳香族炭
化水素の実質的に含まれない排ガスとするためエチルベ
ンゼンからスチレンを製造する方法での排ガスを処理す
ることに関するものである。
して水素を含む排ガスには高濃度の芳香族炭化水素が含
まれている。かかる芳香族炭化水素ロスを減らすためか
かる排ガスは通常圧縮され、部分凝縮せしめられ、エチ
ルベンゼンで洗浄され、次に冷却ならびに急冷によりそ
の芳香族炭化水素含量が低減せられる。しかしながらこ
ういった方法では、主成分として水素、メタンおよび二
酸化炭素を含む蒸気が水および芳香族炭化水素すなわち
エチルベンゼンで飽和されている。かかる芳香族炭化水
素は供孫合原料の重大な損失となる。本発明は芳香族炭
化水素の実質的に含まれない排ガスとするためエチルベ
ンゼンからスチレンを製造する方法での排ガスを処理す
ることに関するものである。
特に本発明はエチルベンゼンからスチレンを製造する方
法で発生する水素と芳香族炭化水素を含む排ガスを、５
容積％蒸留温度が少なくとも４００。
法で発生する水素と芳香族炭化水素を含む排ガスを、５
容積％蒸留温度が少なくとも４００。
Ｆの芳香族炭化水素用の吸収オイルと３？Ｆ〜１２５０
Ｆの温度、１５〜１０蛇ｓｉａの圧力で接触させ芳香族
炭化水素を０．５〜１協賛積％を含む排ガスを最終処料
として排ガス中に存在する芳香族炭化水素を吸収させ、
芳香族炭化水素含量が０．２容積％以下で実質的に芳香
族炭化水素の含まれない残排ガスとするとともに、吸収
オイルにより吸収された芳香族炭化水素を回収する排ガ
スの処理方法を提供する。本発明に従えば、エチルベン
ゼンからのスチレン製造法での排ガスが重質オイルで最
終的に処理され、該オイルが芳香族炭化水素を吸収し実
質的に芳香族炭化水素の含まれない残排ガスが得られる
。
Ｆの温度、１５〜１０蛇ｓｉａの圧力で接触させ芳香族
炭化水素を０．５〜１協賛積％を含む排ガスを最終処料
として排ガス中に存在する芳香族炭化水素を吸収させ、
芳香族炭化水素含量が０．２容積％以下で実質的に芳香
族炭化水素の含まれない残排ガスとするとともに、吸収
オイルにより吸収された芳香族炭化水素を回収する排ガ
スの処理方法を提供する。本発明に従えば、エチルベン
ゼンからのスチレン製造法での排ガスが重質オイルで最
終的に処理され、該オイルが芳香族炭化水素を吸収し実
質的に芳香族炭化水素の含まれない残排ガスが得られる
。
芳香族炭化水素を吸収するためのオイルは５容積％蒸留
温度が少なくとも４０００Ｆで、通常この５０容積％蒸
留温度は少なくとも６０００Ｆである。
温度が少なくとも４０００Ｆで、通常この５０容積％蒸
留温度は少なくとも６０００Ｆである。
大部分の場合９弦容積％蒸留温度は約１００びＦをこえ
ることはない。吸収オイルはエチルベンゼンの如き芳香
族炭化水素の吸収に有効であることの知られている広範
な種類の任意のものでよく、こういった吸収オイルは上
述の如き５容積％蒸留温度により特徴づけられる。大部
分の場合、芳香族炭化水素の吸収に有効な吸収オイルは
芳香族系のものであるが、かかる吸収オイルには幾分か
の脂肪族成分を含むこともできる。好適な吸収オイルは
ベンゼンのアルキル化でエチルベンゼンを製造する方法
からの車質副生物である。かかる重質副生物は通常成分
としてポリェチルベンゼン類ならびにジフェニルェタン
を含む。重質吸収オイルでの洗浄に付されるべき排ガス
は芳香族炭化水素含量が０．５〜約１０容積％で他の主
な成分は水素、メタン、水蒸気および二酸化炭素である
。
ることはない。吸収オイルはエチルベンゼンの如き芳香
族炭化水素の吸収に有効であることの知られている広範
な種類の任意のものでよく、こういった吸収オイルは上
述の如き５容積％蒸留温度により特徴づけられる。大部
分の場合、芳香族炭化水素の吸収に有効な吸収オイルは
芳香族系のものであるが、かかる吸収オイルには幾分か
の脂肪族成分を含むこともできる。好適な吸収オイルは
ベンゼンのアルキル化でエチルベンゼンを製造する方法
からの車質副生物である。かかる重質副生物は通常成分
としてポリェチルベンゼン類ならびにジフェニルェタン
を含む。重質吸収オイルでの洗浄に付されるべき排ガス
は芳香族炭化水素含量が０．５〜約１０容積％で他の主
な成分は水素、メタン、水蒸気および二酸化炭素である
。
排ガス中に存する芳香族炭化水素は主としてエチルベン
ゼンからなり排ガスにはさらにベンゼン、トルェン、ス
チレンの１種以上のものを含む。重質吸収オイルでの洗
浄は芳香族炭化水素を実質的になくすため排ガスの最終
処理として用いられる。
ゼンからなり排ガスにはさらにベンゼン、トルェン、ス
チレンの１種以上のものを含む。重質吸収オイルでの洗
浄は芳香族炭化水素を実質的になくすため排ガスの最終
処理として用いられる。
従って車質吸収オイルとの接触までに、排ガスは冷却お
よび／またはエチルベンゼン洗浄の何れかあるいは双方
によりその芳香族炭化水素含量を低減すべく処理された
。以下添付図により本発明を説明する。
よび／またはエチルベンゼン洗浄の何れかあるいは双方
によりその芳香族炭化水素含量を低減すべく処理された
。以下添付図により本発明を説明する。
第１図は本発明の好ましい具体例のフローダイヤグラム
であり、図において、ライン１０でのエチルベンゼンの
新僕孫台材料ならびに後述の如くにして得られるライン
１１での吸収芳香族炭化水素を含むさらに別のエチルベ
ンゼン新供Ｖ給材料が１２で示されるスチレン製造区域
に導入され、そこでエチルベンゼンは当業者衆知の方法
で接触脱水素されスチレンが作られる。
であり、図において、ライン１０でのエチルベンゼンの
新僕孫台材料ならびに後述の如くにして得られるライン
１１での吸収芳香族炭化水素を含むさらに別のエチルベ
ンゼン新供Ｖ給材料が１２で示されるスチレン製造区域
に導入され、そこでエチルベンゼンは当業者衆知の方法
で接触脱水素されスチレンが作られる。
既に衆知の如く区域１２への供鎌倉材料は通常水蒸気を
含む。一般にスチレンの製造は５０００Ｆ〜１５０００
Ｆの温度、２〜２５ｐｓｉａの圧力で操作される。スチ
レン製造流出分はスチレン製造区域１２からライン１４
を通じ抜き出され流出ガスを冷却し、粗スチレン生成物
（スチレン以外にエチルベンゼンおよびトルェン、ベン
ゼンの１種あるいは双方を含む）を凝縮するため適当な
冷却区域１５（１以上の冷却ステージを含みうる）へと
導入せられる。
含む。一般にスチレンの製造は５０００Ｆ〜１５０００
Ｆの温度、２〜２５ｐｓｉａの圧力で操作される。スチ
レン製造流出分はスチレン製造区域１２からライン１４
を通じ抜き出され流出ガスを冷却し、粗スチレン生成物
（スチレン以外にエチルベンゼンおよびトルェン、ベン
ゼンの１種あるいは双方を含む）を凝縮するため適当な
冷却区域１５（１以上の冷却ステージを含みうる）へと
導入せられる。
粗スチレン生成物は冷却区域１５からライン１６により
抜きとられ分離ならびに回収区域（図示なし）へと導か
れる。温度６００Ｆ〜１５００Ｆ、圧力２〜２５ｐｓｉ
ａの非凝縮ガスは冷却区域１５からライン２０を通じて
抜き出され、かかるガスは水素、メタン、二酸化炭素な
らびに水蒸気、芳香族炭化水素（エチルベンゼンおよび
幾分かのスチレンおよびノまたはトルェンおよび／また
はベンゼン）を含んでいる。
抜きとられ分離ならびに回収区域（図示なし）へと導か
れる。温度６００Ｆ〜１５００Ｆ、圧力２〜２５ｐｓｉ
ａの非凝縮ガスは冷却区域１５からライン２０を通じて
抜き出され、かかるガスは水素、メタン、二酸化炭素な
らびに水蒸気、芳香族炭化水素（エチルベンゼンおよび
幾分かのスチレンおよびノまたはトルェンおよび／また
はベンゼン）を含んでいる。
ライン２０でのガスはコンブレッサー１７で圧縮され、
ライン１８で圧縮ガスは冷却区域１９へと導かれるがこ
の区域１９にはガスの温度を下げそれから芳香族炭化水
素を凝縮させるため１以上の冷却ステージが含まれる。
凝縮せる芳香族炭化水素は冷却区域１９からライン２１
を通じ回収され、スチレン分離回収区域（図示なし）へ
導くためライン１６の粗生成物と混ぜられる。冷却区域
１９からライン２２を通じ抜き出される残りのガスは通
常温度が７５０Ｆ〜１２ずＦで圧力が１５〜１０岬ｓｉ
ａであり未だ芳香族炭化水素を含むが、洗浄区域２３に
導かれここでライン２４を通じ導入されるスチレン製造
のためのエチルベンゼン新供給材料の一部と向流的に接
触せしめられる。
ライン１８で圧縮ガスは冷却区域１９へと導かれるがこ
の区域１９にはガスの温度を下げそれから芳香族炭化水
素を凝縮させるため１以上の冷却ステージが含まれる。
凝縮せる芳香族炭化水素は冷却区域１９からライン２１
を通じ回収され、スチレン分離回収区域（図示なし）へ
導くためライン１６の粗生成物と混ぜられる。冷却区域
１９からライン２２を通じ抜き出される残りのガスは通
常温度が７５０Ｆ〜１２ずＦで圧力が１５〜１０岬ｓｉ
ａであり未だ芳香族炭化水素を含むが、洗浄区域２３に
導かれここでライン２４を通じ導入されるスチレン製造
のためのエチルベンゼン新供給材料の一部と向流的に接
触せしめられる。
このスクラバー２３には例えばパッキング２５の如くガ
ス液接触を大ならしめるための適当な手段が含まれ、そ
の接触によりさらに芳香族炭化水素がガスから除去せら
れる。吸収された芳香族炭化水素を含むエチルベンゼン
はスクラバー２５からスチレン製造区域１２へ導くため
ライン１１により抜き出される。
ス液接触を大ならしめるための適当な手段が含まれ、そ
の接触によりさらに芳香族炭化水素がガスから除去せら
れる。吸収された芳香族炭化水素を含むエチルベンゼン
はスクラバー２５からスチレン製造区域１２へ導くため
ライン１１により抜き出される。
スクラバー２３からライン２７により抜き出されたガス
は温度３５０Ｆ〜１５００Ｆ、圧力１５〜１０蛇Ｓｉａ
である。
は温度３５０Ｆ〜１５００Ｆ、圧力１５〜１０蛇Ｓｉａ
である。
このガスにはなお幾分かの芳香族炭化水素が含まれ通常
前述の如くこのガスの芳香族炭化水素含量は０．５〜１
庇容積％である。ライン２７でのガスはさらに昇りのス
クラバー２８へ導かれ、ここにはベッド２９の如き適当
なガス−液接触手段が含まれ、ここでガスがライン３１
を通じ導入される吸収オイルと接触せしめられる。
前述の如くこのガスの芳香族炭化水素含量は０．５〜１
庇容積％である。ライン２７でのガスはさらに昇りのス
クラバー２８へ導かれ、ここにはベッド２９の如き適当
なガス−液接触手段が含まれ、ここでガスがライン３１
を通じ導入される吸収オイルと接触せしめられる。
ライン３１を通じ導入される吸収オイルは前述の如き型
の重油であって、このものはライン２７を通じ導入され
るガスから芳香族炭化水素を吸収するのに有効である。
既に述べた如く、この吸収オイルは好ましくはエチルベ
ンゼン製造法からの重質創生物で、５容積％蒸留温度が
少なくとも４０００Ｆ、好ましくは少なくとも６０００
Ｆで、９球容積％蒸留温度が１００００Ｆより高くはな
いとの特徴を有す。スクラバー２８はライン２７を通じ
導入されたガス中の存在する実質的に全ての芳香族炭化
水素を除去する、すなわち洗浄ガスの芳香族炭化水素舎
量が０．５容積％以下、より一般的には０．２容積％以
下、好ましくは０．０３容積％以下になるような条件で
操作される。
の重油であって、このものはライン２７を通じ導入され
るガスから芳香族炭化水素を吸収するのに有効である。
既に述べた如く、この吸収オイルは好ましくはエチルベ
ンゼン製造法からの重質創生物で、５容積％蒸留温度が
少なくとも４０００Ｆ、好ましくは少なくとも６０００
Ｆで、９球容積％蒸留温度が１００００Ｆより高くはな
いとの特徴を有す。スクラバー２８はライン２７を通じ
導入されたガス中の存在する実質的に全ての芳香族炭化
水素を除去する、すなわち洗浄ガスの芳香族炭化水素舎
量が０．５容積％以下、より一般的には０．２容積％以
下、好ましくは０．０３容積％以下になるような条件で
操作される。
一般にスクラバー２８は温度３５０Ｆ〜１２５０Ｆ、圧
力１５〜１００ｐｓｌａで操作される。実質的に芳香族
炭化水素を含まず、一般に９抜き積％あるいはそれ以上
の水素を含む排ガスはスクラバー２８からライン３２を
通じて回収される。かかる排ガスは燃焼され、あるいは
場合によってはそれから水素を回収するためさらに処理
せられる。ライン３３を通じスクラバー２８から抜き出
された富吸収オイルはストリッパー３７にライン３６を
通じ導入されるまでに熱交換器３４および３５で加熱さ
れ、該ストリッパーにはベッド３８の如き適当なガスー
液接触手段が設けられている。
力１５〜１００ｐｓｌａで操作される。実質的に芳香族
炭化水素を含まず、一般に９抜き積％あるいはそれ以上
の水素を含む排ガスはスクラバー２８からライン３２を
通じて回収される。かかる排ガスは燃焼され、あるいは
場合によってはそれから水素を回収するためさらに処理
せられる。ライン３３を通じスクラバー２８から抜き出
された富吸収オイルはストリッパー３７にライン３６を
通じ導入されるまでに熱交換器３４および３５で加熱さ
れ、該ストリッパーにはベッド３８の如き適当なガスー
液接触手段が設けられている。
ストリッパー３７は吸収オイルから吸収芳香族炭化水素
をストリッピングする温度ならびに圧力で操作され、好
ましくは、ライン３９を通じ供Ｖ給される水蒸気のよう
な適当なストリツピングガスを用いて操作される。水蒸
気が好ましいが、それ以外のストリツピングガスも用い
られることが理解さるべきである。例えば水蒸気の代り
に窒素、メタン、二酸化炭素等も用いられる。ストリツ
ピングガスはこれらの組合せでもよい。あまり好ましく
はないがストリッパーはストリツピングガスなしでも操
作できる。あるいはまた、ストリッパーは、高沸点吸収
オイルを用いる場合にはフラッシュドラムで置き換える
こともできる。一般に、ストリッパー３７は１２５０Ｆ
〜３００Ｔの温度、１〜２５ｐｓｉａの圧力で操作され
る。
をストリッピングする温度ならびに圧力で操作され、好
ましくは、ライン３９を通じ供Ｖ給される水蒸気のよう
な適当なストリツピングガスを用いて操作される。水蒸
気が好ましいが、それ以外のストリツピングガスも用い
られることが理解さるべきである。例えば水蒸気の代り
に窒素、メタン、二酸化炭素等も用いられる。ストリツ
ピングガスはこれらの組合せでもよい。あまり好ましく
はないがストリッパーはストリツピングガスなしでも操
作できる。あるいはまた、ストリッパーは、高沸点吸収
オイルを用いる場合にはフラッシュドラムで置き換える
こともできる。一般に、ストリッパー３７は１２５０Ｆ
〜３００Ｔの温度、１〜２５ｐｓｉａの圧力で操作され
る。
ストリップされた芳香族炭化水素はストリッパー３７か
らライン４１を通じて抜き出され冷却区域１５へと導か
れ、これら芳香族炭化水素をライン１６で粗生成物と共
に回収するため凝縮せしめられる。ストリップされた芳
香族炭化水素は、区域１５での凝縮が好ましいが、別の
区域で凝縮されることも可能である。貧吸収オイルはス
トリッパー３７からライン４２により抜き出され、一部
はライン４３でパージされ、残りは熱交換器３４で富吸
収オイルとの間接的熱交換で冷却され、さらに熱交換器
４０で冷却されてから、ライン３１によりスクラバー２
８へと導かれる。
らライン４１を通じて抜き出され冷却区域１５へと導か
れ、これら芳香族炭化水素をライン１６で粗生成物と共
に回収するため凝縮せしめられる。ストリップされた芳
香族炭化水素は、区域１５での凝縮が好ましいが、別の
区域で凝縮されることも可能である。貧吸収オイルはス
トリッパー３７からライン４２により抜き出され、一部
はライン４３でパージされ、残りは熱交換器３４で富吸
収オイルとの間接的熱交換で冷却され、さらに熱交換器
４０で冷却されてから、ライン３１によりスクラバー２
８へと導かれる。
適当な補充吸収オイルがライン４４を通じ供孫合せられ
る。このように、この具体例では幾分かの芳香族炭化水
素を依然含んでいるスチレン製造からの排ガスが、これ
ら芳香族炭化水素を同方法に再使用するため回収する目
的で重質吸収オイルにより最終的に処理される。
る。このように、この具体例では幾分かの芳香族炭化水
素を依然含んでいるスチレン製造からの排ガスが、これ
ら芳香族炭化水素を同方法に再使用するため回収する目
的で重質吸収オイルにより最終的に処理される。
第２図には第１図で述べた具体例の一改変例が示されて
いる。
いる。
すなわち第２図の例では、ライン２２を通じての冷却ス
テージ１９からの排ガスが冷却機１０１で冷却され、そ
の含有芳香族炭化水素の一部が凝縮され、凝縮物はライ
ン１０２で回収され、粗スチレン回収システム（図示な
し）に送られるか、あるいはスチレン製造反応器へと送
られる。ライン１０３で非凝縮ガス（通常３２０Ｆ〜１
０００Ｆ、約１５〜１０岬ｓｉａ）は、ベッド１０５の
形での適当なガスー液接触手段を含むスクラバー１０４
へと導かれる。
テージ１９からの排ガスが冷却機１０１で冷却され、そ
の含有芳香族炭化水素の一部が凝縮され、凝縮物はライ
ン１０２で回収され、粗スチレン回収システム（図示な
し）に送られるか、あるいはスチレン製造反応器へと送
られる。ライン１０３で非凝縮ガス（通常３２０Ｆ〜１
０００Ｆ、約１５〜１０岬ｓｉａ）は、ベッド１０５の
形での適当なガスー液接触手段を含むスクラバー１０４
へと導かれる。
スクラバー１０４中で、このガスはその中に残っている
芳香族炭化水素を吸収するためライン１３０を通じ導入
せられる前述の型の童質吸収オイルと接触せしめられる
。スクラバー１０４は実質的に芳香族炭化水素を含まな
い（前述とおり）ガスを得るための条件で操作され、主
として水素とメタンを含み実質的に芳香族炭化水素を含
まれないガスはライン１２０を通じ回収され、前述の如
く燃焼あるいは水素回収のためさらに処理せられる。ス
クラバー１０４は通常３５０Ｆ〜１２？Ｆの温度、１５
〜１０蛇ｓｉａの圧力で操作される。
芳香族炭化水素を吸収するためライン１３０を通じ導入
せられる前述の型の童質吸収オイルと接触せしめられる
。スクラバー１０４は実質的に芳香族炭化水素を含まな
い（前述とおり）ガスを得るための条件で操作され、主
として水素とメタンを含み実質的に芳香族炭化水素を含
まれないガスはライン１２０を通じ回収され、前述の如
く燃焼あるいは水素回収のためさらに処理せられる。ス
クラバー１０４は通常３５０Ｆ〜１２？Ｆの温度、１５
〜１０蛇ｓｉａの圧力で操作される。
富吸収オイルはスクラバー１０４からライン１０６を通
じて抜き出され、熱交換器１０７，１０８で加熱されて
から、ライン１１川こよりストリツピングカラム１０９
へと導かれる。
じて抜き出され、熱交換器１０７，１０８で加熱されて
から、ライン１１川こよりストリツピングカラム１０９
へと導かれる。
このストリッピングカラム１０９には例えば充填床１
１２の如き適当なガス−液接触手段が設けられている。
ストリッパー１０９にはライン１１４を通じ水蒸気の如
き適当なストリッピングガスが供Ｖ給されるが、第１図
の具体例について既に述べた如く、他のストリツピング
ガスを用いることもできるし、あるいはまたストリッピ
ングガスなしでも操作され、あるいはフラッシュドラム
で置換することも可能である。ストリッパー１０９は吸
収オイルから吸収芳香族炭化水素をストリツピングする
ため操作され、ストリップされた芳香族炭化水素はライ
ン１１５により抜き出され、第１図の例で述べた冷却区
域１５に導かれるか、あるいは別途に凝縮せしめられる
。一般に、このストリッパーは１２５０Ｆ〜３０００Ｆ
の温度ならびに１〜２５ｐｓｉａの圧力で操作される。
貧吸収オイルはストリッパー１０９からライン１１６で
抜き出され、一部はライン１１７によりパージされる。
１２の如き適当なガス−液接触手段が設けられている。
ストリッパー１０９にはライン１１４を通じ水蒸気の如
き適当なストリッピングガスが供Ｖ給されるが、第１図
の具体例について既に述べた如く、他のストリツピング
ガスを用いることもできるし、あるいはまたストリッピ
ングガスなしでも操作され、あるいはフラッシュドラム
で置換することも可能である。ストリッパー１０９は吸
収オイルから吸収芳香族炭化水素をストリツピングする
ため操作され、ストリップされた芳香族炭化水素はライ
ン１１５により抜き出され、第１図の例で述べた冷却区
域１５に導かれるか、あるいは別途に凝縮せしめられる
。一般に、このストリッパーは１２５０Ｆ〜３０００Ｆ
の温度ならびに１〜２５ｐｓｉａの圧力で操作される。
貧吸収オイルはストリッパー１０９からライン１１６で
抜き出され、一部はライン１１７によりパージされる。
残りの貧吸収オイルは次に熱交換器１０７で富吸収オイ
ルとの間接的熱交換により冷却され、さらに熱交換器１
１８で冷却されてからスクラバー１０４へと導かれる。
補給吸収オイルはライン１２１を通じ供給される。この
ように、第２図の具体例に従えば、エチルベンゼンスク
ラバーが省略され、冷却器により置きかえられ、実質的
に芳香族炭化水素を含まぬ排ガスを得るため第１図の例
で述べた如く車質吸収オイルを用いることにより排ガス
が最終的に処理される。
ルとの間接的熱交換により冷却され、さらに熱交換器１
１８で冷却されてからスクラバー１０４へと導かれる。
補給吸収オイルはライン１２１を通じ供給される。この
ように、第２図の具体例に従えば、エチルベンゼンスク
ラバーが省略され、冷却器により置きかえられ、実質的
に芳香族炭化水素を含まぬ排ガスを得るため第１図の例
で述べた如く車質吸収オイルを用いることにより排ガス
が最終的に処理される。
第１図の例のさらに別の改変例が第３図に示されている
。
。
この図において、ライン２２の排ガスは適当なガスー液
接触ベッド２５′を含むエチルベンゼンスクラバー２３
′に導かれ、そこでガスはライン２４′を通じ導入され
る吸収液としてのエチルベンゼンと同流的に接触せしめ
られる。スクラバー２３′は第１図の例について述べた
と同様に操作され、吸収された芳香族炭化水素を含むエ
チルベンゼンはライン１１′を通じ回収されスチレン製
造へと循環せしめられる。ライン２０１を通じスクラバ
ー２３′から抜き出され、一般に３５０Ｆ〜１５００Ｆ
、約１５〜１０蛇ｓｉａのガスは熱交換器２０２で冷却
され、ガスからさらに芳香族炭化水素を凝縮させるため
冷却器２０３で冷却され、凝縮された芳香族炭化水素は
熱交換器２０２からはライン２０４により、また冷却機
２０３からはライン２０５を通じ抜き出される。
接触ベッド２５′を含むエチルベンゼンスクラバー２３
′に導かれ、そこでガスはライン２４′を通じ導入され
る吸収液としてのエチルベンゼンと同流的に接触せしめ
られる。スクラバー２３′は第１図の例について述べた
と同様に操作され、吸収された芳香族炭化水素を含むエ
チルベンゼンはライン１１′を通じ回収されスチレン製
造へと循環せしめられる。ライン２０１を通じスクラバ
ー２３′から抜き出され、一般に３５０Ｆ〜１５００Ｆ
、約１５〜１０蛇ｓｉａのガスは熱交換器２０２で冷却
され、ガスからさらに芳香族炭化水素を凝縮させるため
冷却器２０３で冷却され、凝縮された芳香族炭化水素は
熱交換器２０２からはライン２０４により、また冷却機
２０３からはライン２０５を通じ抜き出される。
ライン２０４および２０５を通じ回収された凝縮芳香族
炭化水素はスチレン製造反応器へ、あるいは回収システ
ムへと循環せられる。冷却機２０３からライン２０６を
通じ抜き出され、温度３２０Ｆ〜１００Ｔ、注力約１５
〜１０倣ｓｉａのガスは熱交換器２０２で、ライン２０
１中のガスとの間接的熱交換により加熱され、ライン２
０７でこの加熱ガスは別のスクラバー２０８へと送られ
、このスクラバーにはベッド２０９の形での適当なガス
−液接触手段が設けられていて、芳香族炭化水素吸収の
ためライン２１１を通じ導入される吸収オイルと向流的
に接触せしめられる。ライン２１１で用いられる吸収オ
イルは前述の型の童質吸収オイルである。スクラバー２
０８はライン２０７を通じ導入されるガス中に存在する
芳香族炭化水素の実質的に全てを吸収する条件で操作さ
れ、前述の如く実質的に芳香族炭化水素を含まぬガスは
スクラバー２０８からライン２２０を通じ、燃焼および
／または水素回収のため回収される。一般にスクラバー
２０８は３５０Ｆ〜１２５０Ｆ、１５〜１０岬Ｓｉａで
操作される。スクラバー２０８からライン２１２を通じ
抜き出される富吸収オイルは熱交換器２１４および２１
５で加熱され、ライン２２４によりストリッパー２１７
へ導かれ、このストリッパーにはベッド２１８の如き適
当なガス−液接触手段が含まれる。
炭化水素はスチレン製造反応器へ、あるいは回収システ
ムへと循環せられる。冷却機２０３からライン２０６を
通じ抜き出され、温度３２０Ｆ〜１００Ｔ、注力約１５
〜１０倣ｓｉａのガスは熱交換器２０２で、ライン２０
１中のガスとの間接的熱交換により加熱され、ライン２
０７でこの加熱ガスは別のスクラバー２０８へと送られ
、このスクラバーにはベッド２０９の形での適当なガス
−液接触手段が設けられていて、芳香族炭化水素吸収の
ためライン２１１を通じ導入される吸収オイルと向流的
に接触せしめられる。ライン２１１で用いられる吸収オ
イルは前述の型の童質吸収オイルである。スクラバー２
０８はライン２０７を通じ導入されるガス中に存在する
芳香族炭化水素の実質的に全てを吸収する条件で操作さ
れ、前述の如く実質的に芳香族炭化水素を含まぬガスは
スクラバー２０８からライン２２０を通じ、燃焼および
／または水素回収のため回収される。一般にスクラバー
２０８は３５０Ｆ〜１２５０Ｆ、１５〜１０岬Ｓｉａで
操作される。スクラバー２０８からライン２１２を通じ
抜き出される富吸収オイルは熱交換器２１４および２１
５で加熱され、ライン２２４によりストリッパー２１７
へ導かれ、このストリッパーにはベッド２１８の如き適
当なガス−液接触手段が含まれる。
このストリッパー２１８には好ましくはライン２１９に
より水蒸気の如くストリツピングガスが供給される。し
かし既に述べた如く他のストリツピングガスを用いるこ
ともできるし、またストリツピングガスなしでストリッ
パー２１７を操作することもでき、あるいはフラッシュ
ドラムで置きかえることもできる。ストリッパー２１７
は吸収オイルから吸収芳香族炭化水素をストリップする
条件で操作され、ストリップされた芳香族炭化水素はス
トリッパー２１７からライン２２１を通じて抜き出され
、第１図の例で述べた如き冷却区域１５へ導かれるか、
あるいは別途に凝縮さられる。一般に、ストリッパー２
１７は１２５０Ｆ〜３０００Ｆの温度、１〜２５ｐｓｉ
ａの圧力で操作される。貧吸収オイルはストリッパー２
１７からライン２２２を通じ抜き出され、その一部はラ
イン２２３でパージされる。残りの貧吸収オイルはライ
ン２１２中の富吸収オイルとの間接的熱交換により熱交
換器２１４中で冷却され、さらに熱交換器２３０で冷却
されてから、ライン２１１で吸収塔２０８へ導入せられ
る。補給吸収オイルはライン２１６を通じ供給される。
このように第３図の例では、童質吸収オイルによる最終
処理の前で、エチルベンゼン洗浄のあと、ガスは冷却さ
れそこからされに芳香族炭化水素が凝縮される。
より水蒸気の如くストリツピングガスが供給される。し
かし既に述べた如く他のストリツピングガスを用いるこ
ともできるし、またストリツピングガスなしでストリッ
パー２１７を操作することもでき、あるいはフラッシュ
ドラムで置きかえることもできる。ストリッパー２１７
は吸収オイルから吸収芳香族炭化水素をストリップする
条件で操作され、ストリップされた芳香族炭化水素はス
トリッパー２１７からライン２２１を通じて抜き出され
、第１図の例で述べた如き冷却区域１５へ導かれるか、
あるいは別途に凝縮さられる。一般に、ストリッパー２
１７は１２５０Ｆ〜３０００Ｆの温度、１〜２５ｐｓｉ
ａの圧力で操作される。貧吸収オイルはストリッパー２
１７からライン２２２を通じ抜き出され、その一部はラ
イン２２３でパージされる。残りの貧吸収オイルはライ
ン２１２中の富吸収オイルとの間接的熱交換により熱交
換器２１４中で冷却され、さらに熱交換器２３０で冷却
されてから、ライン２１１で吸収塔２０８へ導入せられ
る。補給吸収オイルはライン２１６を通じ供給される。
このように第３図の例では、童質吸収オイルによる最終
処理の前で、エチルベンゼン洗浄のあと、ガスは冷却さ
れそこからされに芳香族炭化水素が凝縮される。
図示せる特定の具体例について本発明を説明してきたが
、これら具体例以外の方法でも本発明は実施せられるこ
とが理解さるべきである。
、これら具体例以外の方法でも本発明は実施せられるこ
とが理解さるべきである。
例えば上記以外の各種の６毒熱ステージを用いることが
できる。本発明はスチレン製造法で発生する排ガス中に
存在する実質的に全ての芳香族炭化水素を回収すること
ができる点で特に有用である。
できる。本発明はスチレン製造法で発生する排ガス中に
存在する実質的に全ての芳香族炭化水素を回収すること
ができる点で特に有用である。
芳香族炭化水素の回収が増大するため前記製造法がより
経済的となる。また、排ガスから水素を回収しようとす
る場合、水素濃度が大となるので水素の回収が良好とな
る。
経済的となる。また、排ガスから水素を回収しようとす
る場合、水素濃度が大となるので水素の回収が良好とな
る。
第１図、第２図、第３図はそれぞれ本発明の好ましい具
体例にかかる方法の実施のためのフローダイヤグラムで
ある。 ナ１図 ★Ｚ図 ７３図
体例にかかる方法の実施のためのフローダイヤグラムで
ある。 ナ１図 ★Ｚ図 ７３図
Claims (1)
- １ 水素、エチルベンゼン、スチレン、ベンゼン、トル
エンまたはそれらの混合物からなり、芳香族炭化水素を
０．５〜１０容量％含む排ガスを、５容積％蒸留温度が
少なくとも４００°Ｆである芳香族炭化水素用の吸収オ
イルと３５°Ｆ〜１２５°Ｆの温度ならびに１５〜１０
０ｐｓｉａの圧力で接触させ排ガス中に存在する芳香族
炭化水素を吸収させ、芳香族炭化水素含量０．２容積％
以下を含有する残存排ガスを作り、上記吸収オイルはベ
ンゼンのアルキル化によるエチルベンゼンの製造からの
重質副生物であつて、ジフエニルエタンおよびポリエチ
ルベンゼンを含有するものとし、上記吸収オイルに吸収
された芳香族炭化水素をストリツピングにより回収する
ことにより排ガスを最終的に処理することを特徴とする
エチルベンゼンからのスチレン製造法で発生し、水素と
芳香族炭化水素を含む排ガスを処理する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US94672 | 1979-11-15 | ||
| US06/094,672 US4288234A (en) | 1979-11-15 | 1979-11-15 | Recovery of aromatics from styrene production off-gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5690023A JPS5690023A (en) | 1981-07-21 |
| JPS6033412B2 true JPS6033412B2 (ja) | 1985-08-02 |
Family
ID=22246486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55160627A Expired JPS6033412B2 (ja) | 1979-11-15 | 1980-11-13 | スチレン製造時の排ガスからの芳香族炭化水素の回収方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4288234A (ja) |
| JP (1) | JPS6033412B2 (ja) |
| KR (1) | KR830001368B1 (ja) |
| CA (1) | CA1151847A (ja) |
| DE (1) | DE3042824A1 (ja) |
| FR (1) | FR2469390A1 (ja) |
| GB (1) | GB2063291B (ja) |
| IT (1) | IT1146997B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0437046Y2 (ja) * | 1986-07-18 | 1992-09-01 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4479025A (en) * | 1982-11-22 | 1984-10-23 | Uop Inc. | Alkylaromatic hydrocarbon dehydrogenation process |
| US4708721A (en) * | 1984-12-03 | 1987-11-24 | General Signal Corporation | Solvent absorption and recovery system |
| US5004862A (en) | 1988-06-27 | 1991-04-02 | Hildinger Henry W | Process for recycling and purifying condensate from a hydrocarbon or alcohol synthesis process |
| US6388155B1 (en) * | 2000-08-01 | 2002-05-14 | Abb Lummus Global Inc. | Styrene dehydrogenation reactor effluent treatment |
| ITMI20052514A1 (it) * | 2005-12-29 | 2007-06-30 | Polimeri Europa Spa | Procedimento migliorato per la deidrogenazione di idrocarburi alchilaeomatici finalizzata alla produzione di monomeri vinilaromatici |
| EP2067749A1 (en) * | 2007-11-29 | 2009-06-10 | Total Petrochemicals France | Process for purification of an aqueous phase containing polyaromatics |
| EP2065355A1 (en) | 2007-11-29 | 2009-06-03 | Total Petrochemicals France | Process for cooling the stream leaving an ethylbenzene dehydrogenation reactor |
| US8999257B2 (en) * | 2009-09-22 | 2015-04-07 | Fina Technology, Inc. | Offgas stream direct contact condenser |
| FR2974363B1 (fr) * | 2011-04-22 | 2014-12-19 | Michelin Soc Tech | Recuperation de monomeres. |
| NL2018908B1 (en) * | 2017-05-12 | 2018-11-15 | Stichting Energieonderzoek Centrum Nederland | Production and isolation of monocyclic aromatic compounds from a gasification gas |
| US20240026231A1 (en) * | 2022-07-22 | 2024-01-25 | T.En Process Technology, Inc. | Systems and methods for enhancing the recovery of styrene |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2729588A (en) * | 1952-02-23 | 1956-01-03 | Fluor Corp | Operating a reboiler system for fractionating absorber-stills which comprises separately introducing vapors and liquid from the reboiler into the still and mixing absorbed vapors vaporized from the still bottoms with the liquid before its introduction into the still |
| US2959626A (en) * | 1957-07-15 | 1960-11-08 | Cosden Petroleum Corp | Process for the production of styrenegrade ethyl benzene |
| US3412171A (en) * | 1966-06-27 | 1968-11-19 | Petro Tex Chem Corp | Purification of hydrocarbons |
| JPS5439385B2 (ja) * | 1972-06-20 | 1979-11-27 | ||
| JPS5637227B2 (ja) * | 1972-06-20 | 1981-08-29 | ||
| US3963575A (en) * | 1974-02-25 | 1976-06-15 | A. E. Staley Manufacturing Company | Producing pullulanase with organisms having a superior capacity to elaborate pullulanase |
| DD114251A1 (ja) * | 1974-10-16 | 1975-07-20 |
-
1979
- 1979-11-15 US US06/094,672 patent/US4288234A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-10-22 CA CA000362953A patent/CA1151847A/en not_active Expired
- 1980-11-10 GB GB8036057A patent/GB2063291B/en not_active Expired
- 1980-11-12 KR KR1019800004337A patent/KR830001368B1/ko active
- 1980-11-12 IT IT50142/80A patent/IT1146997B/it active
- 1980-11-13 FR FR8024122A patent/FR2469390A1/fr active Granted
- 1980-11-13 JP JP55160627A patent/JPS6033412B2/ja not_active Expired
- 1980-11-13 DE DE19803042824 patent/DE3042824A1/de active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0437046Y2 (ja) * | 1986-07-18 | 1992-09-01 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2063291B (en) | 1983-09-07 |
| DE3042824A1 (de) | 1981-05-27 |
| FR2469390B1 (ja) | 1983-12-30 |
| JPS5690023A (en) | 1981-07-21 |
| IT1146997B (it) | 1986-11-19 |
| KR830004187A (ko) | 1983-07-06 |
| FR2469390A1 (fr) | 1981-05-22 |
| KR830001368B1 (ko) | 1983-07-19 |
| DE3042824C2 (ja) | 1988-02-04 |
| US4288234A (en) | 1981-09-08 |
| IT8050142A0 (it) | 1980-11-12 |
| GB2063291A (en) | 1981-06-03 |
| CA1151847A (en) | 1983-08-16 |
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