JPS6031037A - ピストンフリクションの測定装置 - Google Patents
ピストンフリクションの測定装置Info
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- JPS6031037A JPS6031037A JP58140253A JP14025383A JPS6031037A JP S6031037 A JPS6031037 A JP S6031037A JP 58140253 A JP58140253 A JP 58140253A JP 14025383 A JP14025383 A JP 14025383A JP S6031037 A JPS6031037 A JP S6031037A
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- piston
- cylinder
- liner
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M13/00—Testing of machine parts
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、往復動式内燃機関に見おけるピストン及びピ
ストンリングとシリンダライナとの間に発生する摩擦力
（以下、ピストンフリクシ曹ンという）を測定する装置
に関する。
ストンリングとシリンダライナとの間に発生する摩擦力
（以下、ピストンフリクシ曹ンという）を測定する装置
に関する。
内燃機関の燃費を向上させるためには、ピストンフリク
シ璽ン等を低減させることが有効であることは従来から
よく知られている。このために従来は、ピストンフリク
シ冒ンをモータリング法で測定し、あるいは、図示出力
と軸出力との差からピストンフリクシ田ンを推定してい
た。
シ璽ン等を低減させることが有効であることは従来から
よく知られている。このために従来は、ピストンフリク
シ冒ンをモータリング法で測定し、あるいは、図示出力
と軸出力との差からピストンフリクシ田ンを推定してい
た。
ところが、このような従来の方法による場合は、１サイ
クルの平均値が得られるのみであシ、フリクシ■ンを低
減させるに重要な意味を持つ経時変化を得ることができ
ないために、的確なフリクシ冒ン低減策をとるには不十
分であった。
クルの平均値が得られるのみであシ、フリクシ■ンを低
減させるに重要な意味を持つ経時変化を得ることができ
ないために、的確なフリクシ冒ン低減策をとるには不十
分であった。
そこで、本発明者等は第１図及び第２図に示すように、
シリンダライナｌの上端部に中心部に向かう突部２を形
成すると共に、シリンダブロック３とシリンダ２イナｌ
との上端面に内外周縁を載置した円環状のガス圧均圧プ
レート４を設けてガスシールを行わせることにより、該
プレート４を介してシリンダ２イナ１に作用するガス圧
力による下方への作用力ＦＤと前記突部２の下面を介し
てシリンダライナ１に作用するガス圧による上方への作
用力１ｉＵとをバランスさせることによってガス圧の影
響を解消させるようにしたフリクシ日ン測定装置を特願
昭５８−８２３５８号として先に提案した。なお、図中
、５はシリンダライナ１とシリンダブロック３との間の
相対変位量（摺動量）を測定してこの変位量に相当する
信号を出力する変位量検出手段であり、変位量の検出素
子６を例えばピエゾ素子等で構成することにより、高周
波での振動（シリンダライナ１の上下方向への摺動）を
も確実に検出するようにしている。７は鋼球、８はピス
トンである。
シリンダライナｌの上端部に中心部に向かう突部２を形
成すると共に、シリンダブロック３とシリンダ２イナｌ
との上端面に内外周縁を載置した円環状のガス圧均圧プ
レート４を設けてガスシールを行わせることにより、該
プレート４を介してシリンダ２イナ１に作用するガス圧
力による下方への作用力ＦＤと前記突部２の下面を介し
てシリンダライナ１に作用するガス圧による上方への作
用力１ｉＵとをバランスさせることによってガス圧の影
響を解消させるようにしたフリクシ日ン測定装置を特願
昭５８−８２３５８号として先に提案した。なお、図中
、５はシリンダライナ１とシリンダブロック３との間の
相対変位量（摺動量）を測定してこの変位量に相当する
信号を出力する変位量検出手段であり、変位量の検出素
子６を例えばピエゾ素子等で構成することにより、高周
波での振動（シリンダライナ１の上下方向への摺動）を
も確実に検出するようにしている。７は鋼球、８はピス
トンである。
しかしながら、このようなピストン７リクシヨンの測定
装置では、シリンダライナ１の上端部内周面に突部２を
形成する必要があるのでピストン８のトップランド９を
前記突部２に対応して大きく削シ取ってシリンダライナ
との干渉を除く必要がある。従って、前記したようにガ
ス圧による影響を解消できるにも拘らず、実際のエンジ
ンのピストンをそのまま使用できず、しかも、トップラ
ンド９を大きく削）取っているので大きく圧縮比が低下
し、その結果燃焼が実際のエンジンと異なシ、燃焼期間
中の７リクシヨンの測定値に誤差が生ずるという不都合
があった。
装置では、シリンダライナ１の上端部内周面に突部２を
形成する必要があるのでピストン８のトップランド９を
前記突部２に対応して大きく削シ取ってシリンダライナ
との干渉を除く必要がある。従って、前記したようにガ
ス圧による影響を解消できるにも拘らず、実際のエンジ
ンのピストンをそのまま使用できず、しかも、トップラ
ンド９を大きく削）取っているので大きく圧縮比が低下
し、その結果燃焼が実際のエンジンと異なシ、燃焼期間
中の７リクシヨンの測定値に誤差が生ずるという不都合
があった。
本発明は、このような不都合を除くためになされたもの
であって、その目的とするところは、実用エンジンに使
用されているピストンをそのまま使用しながらもピスト
ン７リクシ冒ンの経時変化を誤差のない状態で正確に測
定できるピストンフリクシ目ンの測定装置を提供するこ
とにある。
であって、その目的とするところは、実用エンジンに使
用されているピストンをそのまま使用しながらもピスト
ン７リクシ冒ンの経時変化を誤差のない状態で正確に測
定できるピストンフリクシ目ンの測定装置を提供するこ
とにある。
要するに本発明は、シリンダブロックに摺動可能に装着
したシリンダライナと、該ライナの摺動変位量を検出し
てピストン７リクシ目ンに相当する信号を出力する変位
量検出手段とｆ備えたピストン７リクシ目ンの測定装置
において、前記シリンダライナの上端面とシリンダブロ
ックの上端面との間に環状の隙間を形成１７、内外周縁
を前記シリンダ２イナとシリンダブロックの上面に載置
した円ｉｎのメタルシールプレートで前記隙間を密閉し
、前記シリンダライナの上端近傍外周面に設けた７ラン
９部の下面に円環溝を形成し、該円環溝を密閉するラバ
ーシールの下面に当接する段部を前記シリンダブロック
の内周面に設け、前記ラバーシールで覆われた円環溝の
内部と燃焼室とをシリンダライナに形成した複数個のガ
スポートを介して連通させると共に、前記メタルシール
プレートの上面とシリンダヘッドの下面との間に形成５
− された環状空間を燃焼室に連通させることにより、メタ
ルシールプレート及びシリンダライナの上端面等を介し
て該ライナに作用するガス圧力による下向きの作用力と
前記円環溝の内底面等を介してシリンダライナに作用す
るガス圧力による上向きの作用力とを均衡させるように
構成したことを特徴とするものである。
したシリンダライナと、該ライナの摺動変位量を検出し
てピストン７リクシ目ンに相当する信号を出力する変位
量検出手段とｆ備えたピストン７リクシ目ンの測定装置
において、前記シリンダライナの上端面とシリンダブロ
ックの上端面との間に環状の隙間を形成１７、内外周縁
を前記シリンダ２イナとシリンダブロックの上面に載置
した円ｉｎのメタルシールプレートで前記隙間を密閉し
、前記シリンダライナの上端近傍外周面に設けた７ラン
９部の下面に円環溝を形成し、該円環溝を密閉するラバ
ーシールの下面に当接する段部を前記シリンダブロック
の内周面に設け、前記ラバーシールで覆われた円環溝の
内部と燃焼室とをシリンダライナに形成した複数個のガ
スポートを介して連通させると共に、前記メタルシール
プレートの上面とシリンダヘッドの下面との間に形成５
− された環状空間を燃焼室に連通させることにより、メタ
ルシールプレート及びシリンダライナの上端面等を介し
て該ライナに作用するガス圧力による下向きの作用力と
前記円環溝の内底面等を介してシリンダライナに作用す
るガス圧力による上向きの作用力とを均衡させるように
構成したことを特徴とするものである。
以下に本発明を図面に示す実施例に基いて説明する。
第３図は本発明の一実施例を示すものであり、シリンダ
ブロックｌＯにはライナサボー）１１を介してシリンダ
ブロック１２を軸方向に摺動可能に装着し、このシリン
ダライナ１２と前記ライナサポート１１あるいはシリン
ダブロック１０との間に第１図に示したものと同様の変
位量検出手段（図示せず）を介装することにより、シリ
ンダライナ１２内で往復動するピストン１３及び該ピス
トン１３に装着したピストンリング１４とシリンダライ
ナ１２との間に発生するピストンフリクシ謂ン（ｌｅ擦
力）に相当する信号を図示しない測定６− 回路に出力するように構成されている。
ブロックｌＯにはライナサボー）１１を介してシリンダ
ブロック１２を軸方向に摺動可能に装着し、このシリン
ダライナ１２と前記ライナサポート１１あるいはシリン
ダブロック１０との間に第１図に示したものと同様の変
位量検出手段（図示せず）を介装することにより、シリ
ンダライナ１２内で往復動するピストン１３及び該ピス
トン１３に装着したピストンリング１４とシリンダライ
ナ１２との間に発生するピストンフリクシ謂ン（ｌｅ擦
力）に相当する信号を図示しない測定６− 回路に出力するように構成されている。
ライナサポート１１の上端にはプレートサポート１５を
装着し、このプレートサポート１５とシリンダライナ１
２の上端との間に環状の隙間１６が形成されている。そ
して、この隙間１６を覆う環状のメタルシールプレート
１７の内周縁をシリンダ２イナ１２の上端面に密接させ
て載置すると共に、該プレート１７の外周縁をプレート
サポート１５の上端面に密接させて載置してガスシール
を行なわせている。
装着し、このプレートサポート１５とシリンダライナ１
２の上端との間に環状の隙間１６が形成されている。そ
して、この隙間１６を覆う環状のメタルシールプレート
１７の内周縁をシリンダ２イナ１２の上端面に密接させ
て載置すると共に、該プレート１７の外周縁をプレート
サポート１５の上端面に密接させて載置してガスシール
を行なわせている。
１だ、シリンダライナ１２の上端近傍外周面には７ラン
ク部１８を形成し、この７ランク部１８の下面に円環＃
４１９を形成したうえでこの溝１９をラバーシール２０
で密閉し、このラバーシール２０の下面に当接する段部
２１をライナサポート１１の上端部に形成して該ラバー
シール２０の吹抜けを予防している。そして、ラバーシ
ール２０で密閉された円環溝１９の内部と燃焼室２２と
をシリンダライナ１２の複数箇所に穿設したガスポート
２３を介して連通させると共に、メタルシールプレート
１７の上面とシリンダヘッド２４の下面との間に形成さ
れた環状空間２５を燃焼室２２に連通させることにより
、円環溝１９及び環状空間２５にそれぞれ燃焼室２２の
圧力（ガス圧）を供給するように構成されている。
ク部１８を形成し、この７ランク部１８の下面に円環＃
４１９を形成したうえでこの溝１９をラバーシール２０
で密閉し、このラバーシール２０の下面に当接する段部
２１をライナサポート１１の上端部に形成して該ラバー
シール２０の吹抜けを予防している。そして、ラバーシ
ール２０で密閉された円環溝１９の内部と燃焼室２２と
をシリンダライナ１２の複数箇所に穿設したガスポート
２３を介して連通させると共に、メタルシールプレート
１７の上面とシリンダヘッド２４の下面との間に形成さ
れた環状空間２５を燃焼室２２に連通させることにより
、円環溝１９及び環状空間２５にそれぞれ燃焼室２２の
圧力（ガス圧）を供給するように構成されている。
なお、シリンダライナー２の内径ｄ、とメタルシールプ
レート１７の外径ｄ１との差の１／２の寸法ａを円環溝
】９の内底面の幅すと同一寸法にして円環溝１９の圧力
ｐ と環状隙間２５の圧力ｐ。
レート１７の外径ｄ１との差の１／２の寸法ａを円環溝
】９の内底面の幅すと同一寸法にして円環溝１９の圧力
ｐ と環状隙間２５の圧力ｐ。
とを同一に設定してあり、この結果、シリンダライナー
２に作用する燃焼室２２のガス圧による上下方向への作
用力が均等になるようにｓ成されている。１６はへラド
ガスケット、２７はシリンダブロック１０とライナサポ
ート１１との間に装着した０リング、２８は冷却水の通
路であり、ライナサポート１１とシリンダライナー２と
の間にウォータジャケット２９が形成されている。
２に作用する燃焼室２２のガス圧による上下方向への作
用力が均等になるようにｓ成されている。１６はへラド
ガスケット、２７はシリンダブロック１０とライナサポ
ート１１との間に装着した０リング、２８は冷却水の通
路であり、ライナサポート１１とシリンダライナー２と
の間にウォータジャケット２９が形成されている。
本発明は、王妃のように構成されており、以下その作用
について説明する。エンジンが始動すると、ピストン１
３が図中上下方向に往復動し、ピストン１３及びピスト
ンリング１４との間に発生する摩擦力でシリンダライナ
１２がライナサポート１１（シリンダブロック１０）に
対して上下方向に相対移動し、この移動量（変位量）が
図示しない変位量検出手段で検出される。
について説明する。エンジンが始動すると、ピストン１
３が図中上下方向に往復動し、ピストン１３及びピスト
ンリング１４との間に発生する摩擦力でシリンダライナ
１２がライナサポート１１（シリンダブロック１０）に
対して上下方向に相対移動し、この移動量（変位量）が
図示しない変位量検出手段で検出される。
ここに、エンジンが燃焼行程にあって燃焼室２２のガス
圧力が急激に増大すると、これに伴ってガスポート２３
を介して円環溝１９の圧力が増大するので、上方に向か
う作用力Ｆ、が発生する。同時に、環状隙間２５の圧力
も増大してシリンダライナ１２及びメタルシールプレー
ト１７の上面に作用し、しかも、寸法ａを円環溝１９の
内底面の幅すの２倍に形成しであるので、下方に向かう
作用力ＦＤは、ＦＤ＝２ＦＵ となる。そして、下方に
向う作用力ＦＤの１／２の力がプレートサポート１５を
介してシリンダブロック１０に作用し、残りの１／２の
力がシリンダ２イナ１２に作用する。従って、シリンダ
ライナ１２に作用する上向きの作用力ＦＵ と下向きの
作用力ＦＤ とが同一となり、ガス圧がいかに変動しよ
うとも、ガス圧によって９− はシリンダライナ１２は全く変位しないことになり、ピ
ストンフリクシ冒ンのみが検出される。
圧力が急激に増大すると、これに伴ってガスポート２３
を介して円環溝１９の圧力が増大するので、上方に向か
う作用力Ｆ、が発生する。同時に、環状隙間２５の圧力
も増大してシリンダライナ１２及びメタルシールプレー
ト１７の上面に作用し、しかも、寸法ａを円環溝１９の
内底面の幅すの２倍に形成しであるので、下方に向かう
作用力ＦＤは、ＦＤ＝２ＦＵ となる。そして、下方に
向う作用力ＦＤの１／２の力がプレートサポート１５を
介してシリンダブロック１０に作用し、残りの１／２の
力がシリンダ２イナ１２に作用する。従って、シリンダ
ライナ１２に作用する上向きの作用力ＦＵ と下向きの
作用力ＦＤ とが同一となり、ガス圧がいかに変動しよ
うとも、ガス圧によって９− はシリンダライナ１２は全く変位しないことになり、ピ
ストンフリクシ冒ンのみが検出される。
また、ガスシールをＯリングによらずメタルシールプレ
ート１７とラバープレー）２０とで行わせているため、
ガス圧によって弾性部材（０リング）が変形することに
よるタイムラグが完全に排除される。このために、測定
値の波形からタイムラグに起因するノイズが排除され、
極めてなめらがなピストンフリクシーン波形を得ること
ができる。
ート１７とラバープレー）２０とで行わせているため、
ガス圧によって弾性部材（０リング）が変形することに
よるタイムラグが完全に排除される。このために、測定
値の波形からタイムラグに起因するノイズが排除され、
極めてなめらがなピストンフリクシーン波形を得ること
ができる。
なお、シリンダヘッド２４には燃焼の度毎に大きな上向
きの力が作用するが、シリンダライナ１２をシリンダへ
ラド２４から分離させているのでこのシリンダヘッド２
４の振動の影響を受けることもない。
きの力が作用するが、シリンダライナ１２をシリンダへ
ラド２４から分離させているのでこのシリンダヘッド２
４の振動の影響を受けることもない。
また、第１図及び第２図に示したもののようにピストン
のトップランドを大きく削り取る必要がなく、実用エン
ジンのピストンをそのまま使用できるため、シリンダラ
イナ１２の内面に形成される油膜の厚さを実用エンジン
の場合と同一にできる。このために、実用エンジンのピ
ストン７リク１０− シ、ンと測定エンジンのピストン７リクシヨンとを同一
にすることができ、測定値の精度及び信頼性を向上させ
ることができ、同時に、オイル消費量等とピストン７リ
クシ目ンとの関係等を測定することもできる。
のトップランドを大きく削り取る必要がなく、実用エン
ジンのピストンをそのまま使用できるため、シリンダラ
イナ１２の内面に形成される油膜の厚さを実用エンジン
の場合と同一にできる。このために、実用エンジンのピ
ストン７リク１０− シ、ンと測定エンジンのピストン７リクシヨンとを同一
にすることができ、測定値の精度及び信頼性を向上させ
ることができ、同時に、オイル消費量等とピストン７リ
クシ目ンとの関係等を測定することもできる。
上記の如く構成した測定装Ｗｅ用いてピストンフリクシ
日ンを測定した結果を次に説明する。
日ンを測定した結果を次に説明する。
ここに、ピストン７リクシ曹ンを測定するに際しては、
オイルの温度（以下、油温という）が極めて敏感に影響
するため、実働時とモータリング時のピストン７リクシ
冒ンを比較する際に冷却水の温度を基準とするのは適尚
ではない。このために、シリンダライナ１２の温度をト
ップリングの上死点（ＴＤＣ）、下死点（ＢＤＣ）及び
中央の３箇所で測定し、そのうちの中央位置の温度を基
準とした。そして、古兵、鈴木がこの種の研究に使用し
ているもの（古兵庄−・鈴木秀和：日本機械学会論文集
Ｍｏｌ ・４５．Ｎｏ、３９２．１９７９．Ｐ。
オイルの温度（以下、油温という）が極めて敏感に影響
するため、実働時とモータリング時のピストン７リクシ
冒ンを比較する際に冷却水の温度を基準とするのは適尚
ではない。このために、シリンダライナ１２の温度をト
ップリングの上死点（ＴＤＣ）、下死点（ＢＤＣ）及び
中央の３箇所で測定し、そのうちの中央位置の温度を基
準とした。そして、古兵、鈴木がこの種の研究に使用し
ているもの（古兵庄−・鈴木秀和：日本機械学会論文集
Ｍｏｌ ・４５．Ｎｏ、３９２．１９７９．Ｐ。
５７１）と略同−のエンジンでシリンダライナ及びピス
トンリングの温度を測定した結果によれば、ピストンリ
ングの滑り面の温度はシリンダライナの温度Ｔｃより１
５℃〜２０°０高いことが分っている。
トンリングの温度を測定した結果によれば、ピストンリ
ングの滑り面の温度はシリンダライナの温度Ｔｃより１
５℃〜２０°０高いことが分っている。
これに対して、モータリングの場合は、ピストンリング
とシリンダライナの温度が略同−であると考えられるの
で、実働時のピストンフリクシ目ンを推定する実験とし
ては、シリンダライナの壁面温度を実働時の温度よシ８
〜１０″０高くして測定したものが最も近い値であると
考え、その方法を採った。なお、供試エンジンは、ポア
；１３７關、ストローク：１３５龍の単気筒テスト用直
接噴射式のディーゼルエンジンでコンブレッジ、シリン
ダは３本、オイルリングは１本である。
とシリンダライナの温度が略同−であると考えられるの
で、実働時のピストンフリクシ目ンを推定する実験とし
ては、シリンダライナの壁面温度を実働時の温度よシ８
〜１０″０高くして測定したものが最も近い値であると
考え、その方法を採った。なお、供試エンジンは、ポア
；１３７關、ストローク：１３５龍の単気筒テスト用直
接噴射式のディーゼルエンジンでコンブレッジ、シリン
ダは３本、オイルリングは１本である。
また、エンジンを運転した状態での測定結果を第４図に
示している。この第４図において、Ｐは燃焼室２２の圧
力の測定波形、Ｆはピストン７リクシ冒ンの測定波形で
あり、燃焼行程での上死点を０°としたクランクシャフ
トの回転角度を横軸にとシ、ピストンフリクシ１ン（ｋ
？）と燃焼室の圧力（ａｔｍ）を縦軸にとったものであ
シ、エンジンの回転数を１２０Ｏｒｐｍに固定して冷却
水温度を変化させたものである。なお、Ｔｗは冷却水の
温度、Ｔｃはストローク中央のトップリング位置でのシ
リンダライナ１２の壁面温度である。
示している。この第４図において、Ｐは燃焼室２２の圧
力の測定波形、Ｆはピストン７リクシ冒ンの測定波形で
あり、燃焼行程での上死点を０°としたクランクシャフ
トの回転角度を横軸にとシ、ピストンフリクシ１ン（ｋ
？）と燃焼室の圧力（ａｔｍ）を縦軸にとったものであ
シ、エンジンの回転数を１２０Ｏｒｐｍに固定して冷却
水温度を変化させたものである。なお、Ｔｗは冷却水の
温度、Ｔｃはストローク中央のトップリング位置でのシ
リンダライナ１２の壁面温度である。
この第４図に明らかに示されているように、本発明に係
る装置によれば、測定されたピストン７リクシ四ンの波
形Ｆには殆どノイズがなく、冷却水の温度Ｔｗが上昇す
るに従ってピストン７リクシヨンが減少することを確口
、りすることができた。
る装置によれば、測定されたピストン７リクシ四ンの波
形Ｆには殆どノイズがなく、冷却水の温度Ｔｗが上昇す
るに従ってピストン７リクシヨンが減少することを確口
、りすることができた。
第５図は、ｍ４図のような測定結果をもとにして冷却水
温度ＴＶに対する吸排気行程でのピストンフリクシ曹ン
Ｆの最大値Ｆ。と燃焼行程でのピストン７リクシ讐ンＦ
の最大値Ｆｒｎ とをグラフに示したものであυ、この
図から分るように、シリンダライナ１２の壁面温度Ｔｃ
Ｋよってピストンフリクシ冒ンＦが大きく影響され、
壁面温度Ｔｃが低くてオイルの粘度が高いときはピスト
ン７リクシ冒ンＦが特に大きくなることが判明した。
温度ＴＶに対する吸排気行程でのピストンフリクシ曹ン
Ｆの最大値Ｆ。と燃焼行程でのピストン７リクシ讐ンＦ
の最大値Ｆｒｎ とをグラフに示したものであυ、この
図から分るように、シリンダライナ１２の壁面温度Ｔｃ
Ｋよってピストンフリクシ冒ンＦが大きく影響され、
壁面温度Ｔｃが低くてオイルの粘度が高いときはピスト
ン７リクシ冒ンＦが特に大きくなることが判明した。
また、上記のような測定の他に、回転数を変化させたと
き、ピストンリングを換えたときにおけ１３− るピストンフリクシ冒ンの変化の状態、クランクシャフ
トが１回転する間におけるピストンフリクシ目ンの変化
状態（経時変化）及び全７リクシヨンに対する各部の寄
与率の程度等をファイアリング（運転）及びモータリン
グのいずれについても容易かつ的確に測定することがで
きた。
き、ピストンリングを換えたときにおけ１３− るピストンフリクシ冒ンの変化の状態、クランクシャフ
トが１回転する間におけるピストンフリクシ目ンの変化
状態（経時変化）及び全７リクシヨンに対する各部の寄
与率の程度等をファイアリング（運転）及びモータリン
グのいずれについても容易かつ的確に測定することがで
きた。
なお、実施例ではライナサポート１１を介してシリンダ
ライナ１２をシリンダプルツク１０に摺動可能に装着し
ているが、このライナサポート１１を省略することもで
きる。
ライナ１２をシリンダプルツク１０に摺動可能に装着し
ているが、このライナサポート１１を省略することもで
きる。
以上説明したように本発明によれば、従来技術では困難
とされていた往復動式エンジンのピストンフリクシ磨ン
をエンジンの運転中にも高精度かつ容易に実測すること
ができる効果が得られる。
とされていた往復動式エンジンのピストンフリクシ磨ン
をエンジンの運転中にも高精度かつ容易に実測すること
ができる効果が得られる。
このため、エンジン各部のフリクションの大きさを実測
して効果的なフリクション低減策を講することができる
効果がある。また、０リング等のような弾性部材を使用
することなくガスシールを行わせると共に、シリンダラ
イナに作用する上下方向への作用力を相殺できるため、
弾性部材の変形１４− に要する時間によって生じるタイムラグを除去すること
ができ、ピストンフリクシ日ンの測定値（測定波形）の
ノイズを最小限に抑制して測定精度及び信頼性を向上さ
せることができる効果がある。更に、特殊なピストンを
必要とすることなく実用エンジンに使用されているピス
トンをそのまま、あるいは、実用エンジンのピストンと
同一のオイル掻き性能のピストンを使用ｌ、て測定時に
おけるシリンダライナ内面の油膜厚さを実用エンジンの
油膜厚さと同一にすることができるため、測定にともな
うオイルの消費量を削減でき、オイル消費量とピストン
フリクシ目ンとの関係等を的確に把握することができる
と共に１作用力を相殺させる円環溝にガスポートを介し
てガス圧を供給するようＫしているので、高温のガスが
ラバーシールに直接接触することがなく、シかも、この
ラバーシールの下面に段部を当接させているのでガスの
圧力及び温度が極めて高くなってもガスシールに悪影響
が及ｔホされるおそれもない等積々の優れた効果が得ら
れる。
して効果的なフリクション低減策を講することができる
効果がある。また、０リング等のような弾性部材を使用
することなくガスシールを行わせると共に、シリンダラ
イナに作用する上下方向への作用力を相殺できるため、
弾性部材の変形１４− に要する時間によって生じるタイムラグを除去すること
ができ、ピストンフリクシ日ンの測定値（測定波形）の
ノイズを最小限に抑制して測定精度及び信頼性を向上さ
せることができる効果がある。更に、特殊なピストンを
必要とすることなく実用エンジンに使用されているピス
トンをそのまま、あるいは、実用エンジンのピストンと
同一のオイル掻き性能のピストンを使用ｌ、て測定時に
おけるシリンダライナ内面の油膜厚さを実用エンジンの
油膜厚さと同一にすることができるため、測定にともな
うオイルの消費量を削減でき、オイル消費量とピストン
フリクシ目ンとの関係等を的確に把握することができる
と共に１作用力を相殺させる円環溝にガスポートを介し
てガス圧を供給するようＫしているので、高温のガスが
ラバーシールに直接接触することがなく、シかも、この
ラバーシールの下面に段部を当接させているのでガスの
圧力及び温度が極めて高くなってもガスシールに悪影響
が及ｔホされるおそれもない等積々の優れた効果が得ら
れる。
第１図は先に提案したピストンフリクシ璽ンの測定装置
の概略縦断面図、第２図は同じく要部を拡大した縦断面
図、第３図は本発明に係る測定装置の一実施例を示す要
部の縦断面図、第４図は本発明に係る装置によって測定
したピストンフリクシ曹ンの特性線図、第５図は第４図
の結果をもとにして作成した冷却水温度に対するピスト
ンフリクシ冒ンの特性図である。 １０はシリンダブロック、１１はライナサポート、１２
はシリンダライナ、１３はピストン、１４はピストンリ
ング、１５はプレートサポート、１６は隙間、１７はメ
タルシールプレート、１８は７ランク部、１９は円環溝
、２０はラバーシール、２１は段部、２２は燃焼室、２
３はガスポート、２４はシリンダヘッド、２５は環状空
間である。 特許出願人 日野自給車工業株式会社 〃 古兵庄− 代理人 弁理士 内 １）和 男 第１図 ２ ！ ５ に 第２図 第３図 第４図 第５図 に９ｆ ざ□” 玲即、＃ｃ眉度→ｔｗ
の概略縦断面図、第２図は同じく要部を拡大した縦断面
図、第３図は本発明に係る測定装置の一実施例を示す要
部の縦断面図、第４図は本発明に係る装置によって測定
したピストンフリクシ曹ンの特性線図、第５図は第４図
の結果をもとにして作成した冷却水温度に対するピスト
ンフリクシ冒ンの特性図である。 １０はシリンダブロック、１１はライナサポート、１２
はシリンダライナ、１３はピストン、１４はピストンリ
ング、１５はプレートサポート、１６は隙間、１７はメ
タルシールプレート、１８は７ランク部、１９は円環溝
、２０はラバーシール、２１は段部、２２は燃焼室、２
３はガスポート、２４はシリンダヘッド、２５は環状空
間である。 特許出願人 日野自給車工業株式会社 〃 古兵庄− 代理人 弁理士 内 １）和 男 第１図 ２ ！ ５ に 第２図 第３図 第４図 第５図 に９ｆ ざ□” 玲即、＃ｃ眉度→ｔｗ
Claims (1)
- シリンダブロックに摺動可能に装着したシリンダライナ
と、該ライナの摺動変位量を検出してピストン７リクシ
冒ンに相当する信号を出力する変位量検出手段とを備え
たピストン７リクシ四ンの測定装置において、前記シリ
ンダライナの上端面とシリンダブロックの上端面との間
に環状の隙間を形成し、内外周縁を前記シリンダライナ
とシリンダブロックの上面に載置した円環状のメタルシ
ールプレートで前記隙間を密閉し、前記シリンダライナ
の上端近傍外周面に設けたフランジ部の下面に円環溝を
形成し、該円環溝を密閉するラバーシールの下面に当接
する段部を前記シリンダブロックの内周面に設け、前記
ラバーシールで覆われた円環溝の内部と燃焼室とをシリ
ンダライナに形成した複数個のガスポートを介して連通
させると共に、前記メタルシールプレートの上面とシリ
ンダヘッドの下面との間に形成された環状空間を燃焼室
に連通させることによシ、メタルシールプレート及びシ
リンダライナの上端面を介して該ライナに作用するガス
圧力による下向きの作用力と前記円環溝の内底面を介し
てシリンダライナに作用するガス圧力による上向きの作
用力とを均衡させるように構成したことを特徴とするピ
ストン７リクシ四ンの測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58140253A JPS6031037A (ja) | 1983-07-30 | 1983-07-30 | ピストンフリクションの測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58140253A JPS6031037A (ja) | 1983-07-30 | 1983-07-30 | ピストンフリクションの測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6031037A true JPS6031037A (ja) | 1985-02-16 |
| JPH0259941B2 JPH0259941B2 (ja) | 1990-12-13 |
Family
ID=15264475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58140253A Granted JPS6031037A (ja) | 1983-07-30 | 1983-07-30 | ピストンフリクションの測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6031037A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100376687B1 (ko) * | 2000-07-13 | 2003-03-15 | 현대자동차주식회사 | 압력 보상형 부동라이너 장착 구조 |
| KR100394635B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-08-14 | 현대자동차주식회사 | 피스톤 마찰력 측정용 라이너 장착 구조 |
| WO2012062725A1 (de) | 2010-11-09 | 2012-05-18 | Avl List Gmbh | Einrichtung zur reibungsmessung |
| WO2016154651A1 (de) * | 2015-03-30 | 2016-10-06 | Avl List Gmbh | Vorrichtung zur reibungsmessung an einer zylinder-kolben-anordnung |
-
1983
- 1983-07-30 JP JP58140253A patent/JPS6031037A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100376687B1 (ko) * | 2000-07-13 | 2003-03-15 | 현대자동차주식회사 | 압력 보상형 부동라이너 장착 구조 |
| KR100394635B1 (ko) * | 2000-12-28 | 2003-08-14 | 현대자동차주식회사 | 피스톤 마찰력 측정용 라이너 장착 구조 |
| WO2012062725A1 (de) | 2010-11-09 | 2012-05-18 | Avl List Gmbh | Einrichtung zur reibungsmessung |
| WO2016154651A1 (de) * | 2015-03-30 | 2016-10-06 | Avl List Gmbh | Vorrichtung zur reibungsmessung an einer zylinder-kolben-anordnung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0259941B2 (ja) | 1990-12-13 |
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