JPS60255942A - Ａｇ−ＳｎＯ↓２−Ｉｎ↓２Ｏ↓３接点材料の製造方法 - Google Patents
Ａｇ−ＳｎＯ↓２−Ｉｎ↓２Ｏ↓３接点材料の製造方法Info
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- JPS60255942A JPS60255942A JP11036084A JP11036084A JPS60255942A JP S60255942 A JPS60255942 A JP S60255942A JP 11036084 A JP11036084 A JP 11036084A JP 11036084 A JP11036084 A JP 11036084A JP S60255942 A JPS60255942 A JP S60255942A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H1/00—Contacts
- H01H1/02—Contacts characterised by the material thereof
- H01H1/021—Composite material
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- H01H1/0231—Composite material having a noble metal as the basic material provided with a solder layer
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- Materials Engineering (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
本発明は熱間押し出しにより得られるＡｇ−８ｎ０２Ｉ
ｎｚＯ３接点材料の製造方法に関する。
ｎｚＯ３接点材料の製造方法に関する。
電磁接触器など低圧開閉器具類の電気接点にはＡｇを基
としたＡｇ−金属酸化物系の合金が多く使用されている
。とくにＡｇ −ＣｄＯ接点材料は接点材料として重要
な性質である耐消耗性、耐溶着性および低接触抵抗性な
どが互に背反関係をもつにもかかわらず、これらの特性
を比較的バランスよく具備しているため広範囲に使用さ
れているが、人体ζこ有害なＣｄを含むという点で余り
奸才しいものではない。このためＡｇ−Ｃｄ１Ｊに代る
接点材料としてＡｇ−８ｎ０２−１ｎｚＯａ系接点材料
か開発され実際に適用されるようｌζなった。
としたＡｇ−金属酸化物系の合金が多く使用されている
。とくにＡｇ −ＣｄＯ接点材料は接点材料として重要
な性質である耐消耗性、耐溶着性および低接触抵抗性な
どが互に背反関係をもつにもかかわらず、これらの特性
を比較的バランスよく具備しているため広範囲に使用さ
れているが、人体ζこ有害なＣｄを含むという点で余り
奸才しいものではない。このためＡｇ−Ｃｄ１Ｊに代る
接点材料としてＡｇ−８ｎ０２−１ｎｚＯａ系接点材料
か開発され実際に適用されるようｌζなった。
〜−８ｎ０２−１ｎ２０ｚ系接点材料の製造方法は従来
主として次の二つの方法が知られている。その一つは溶
解法を主体とするものであり、所定の組成を有するＡｇ
−８ｎ−Ｉｎ合金を溶解鋳造したインゴットを圧延加工
により板状とした後、これにＡｇ板を裏張り材として熱
間圧着する。次いで酸素分圧１（−以上の酸化性雰囲気
中で３００〜７５０℃の温度範囲に数十ないし数百時間
保持して内部酸化処理を施した後、この板を所要の形状
に打抜くことにより接点材料が得られる。以上の過程の
うちＡｇを裏張り材として圧着するのは接点材料と合金
とのろう付けを容易Ｉこするためである。
主として次の二つの方法が知られている。その一つは溶
解法を主体とするものであり、所定の組成を有するＡｇ
−８ｎ−Ｉｎ合金を溶解鋳造したインゴットを圧延加工
により板状とした後、これにＡｇ板を裏張り材として熱
間圧着する。次いで酸素分圧１（−以上の酸化性雰囲気
中で３００〜７５０℃の温度範囲に数十ないし数百時間
保持して内部酸化処理を施した後、この板を所要の形状
に打抜くことにより接点材料が得られる。以上の過程の
うちＡｇを裏張り材として圧着するのは接点材料と合金
とのろう付けを容易Ｉこするためである。
以上のごとき溶解法を主体とするＡｇ −５ｎ０２−Ｉ
ｎ２０１接点は良好な接点性能をもっているがその反面
に次のような欠点もある。
ｎ２０１接点は良好な接点性能をもっているがその反面
に次のような欠点もある。
■大気中では内部酸化処理が極めて困難であり、高圧容
器を用いて高圧酸化しなければならず、しかもかなり長
時間を要する。
器を用いて高圧酸化しなければならず、しかもかなり長
時間を要する。
■Ｓｎ、 Ｉｎの添加量が多くなると合金の内部酸化処
理のときに表面に５ｎ０２の被覆が形成され均一な内部
酸化組織が得られにくい。
理のときに表面に５ｎ０２の被覆が形成され均一な内部
酸化組織が得られにくい。
■Ａｇ板との密着性に劣り、接点の開閉動作中に剥離す
ることがある。
ることがある。
■加工性が悪い。
一方ｄ ５ｎ０２ Ｉ２０ｓ接点の上記とは異る型造方
法に粉末冶金法に基づく焼結法を主体としたものがある
。この方法はＡｇと５ｎ０２およびＩｎｚＯｓの混合粉
末もしくは水アトマイズ法などによりＡｇ−８ｎ−Ｉｎ
合金粉末をつくりこれを大気中もしくは高圧酸化雰囲気
で内部酸化処理した粉末を用いて圧粉成形したものを焼
結するという工程を経て接点材料を得るものである。焼
結法によればＡｇ −８ｎ０２− Ｉ＋ｇ０３粉末と裏
張り材であるＡｇ粉末とを成形過程において金型内に重
ねて充填し、二層成形することによりＡｇ−８ｎ０２−
Ｉｎ２０１接点基材にＡｇ層を付着させることができる
。この焼結法は前述の溶解法に比べて次の利点がある。
法に粉末冶金法に基づく焼結法を主体としたものがある
。この方法はＡｇと５ｎ０２およびＩｎｚＯｓの混合粉
末もしくは水アトマイズ法などによりＡｇ−８ｎ−Ｉｎ
合金粉末をつくりこれを大気中もしくは高圧酸化雰囲気
で内部酸化処理した粉末を用いて圧粉成形したものを焼
結するという工程を経て接点材料を得るものである。焼
結法によればＡｇ −８ｎ０２− Ｉ＋ｇ０３粉末と裏
張り材であるＡｇ粉末とを成形過程において金型内に重
ねて充填し、二層成形することによりＡｇ−８ｎ０２−
Ｉｎ２０１接点基材にＡｇ層を付着させることができる
。この焼結法は前述の溶解法に比べて次の利点がある。
■内部酸化処理が粉末状で行われるから短時間で済ませ
ることができる。
ることができる。
■接点材料の組成を任意に選択１−ることにより、それ
に対応して接点の特性を変えることができる。
に対応して接点の特性を変えることができる。
■遣々の接点形状を設定することができ、しかも材料損
失が殆どない。
失が殆どない。
しかし焼結法は接点の内部組織が十分に微細化されず溶
解法に比べて接点性能がやや劣るという欠点ももってい
る。そのため決結法により得られたＡｇ −８ｎ０２−
１ｒＨＯ３接点材料は焼結体にさらに熱間プレス、熱間
圧延、熱間鍛造または熱間押し出しなど二次加工を施し
て内部組織を微細化しなければならない。これらのうち
熱間プレスは接点材料の密度を高め、組織の微細化には
効果があるが、材料周縁にばつが発生し、このばつを除
去するために生産性が悪くなり、しかも材料損失が大き
くまた熱間圧延や熱間鍛造は焼結合金が溶解・圧延過程
で得られる合金よりも多孔的で強度が低いために、被加
工材の側面に働く引張応力によってクラックなどの欠陥
が生じやすいので、いずれも工業的な生産方法として採
用し難い。これに対して熱間押し出しは被加工材が周囲
から押されるだけで側面に引張応力が発生せず、加工時
に欠陥が発生しに＜＜、大きな変形を与えることができ
るので材料の組織を微細化するのに有効である。
解法に比べて接点性能がやや劣るという欠点ももってい
る。そのため決結法により得られたＡｇ −８ｎ０２−
１ｒＨＯ３接点材料は焼結体にさらに熱間プレス、熱間
圧延、熱間鍛造または熱間押し出しなど二次加工を施し
て内部組織を微細化しなければならない。これらのうち
熱間プレスは接点材料の密度を高め、組織の微細化には
効果があるが、材料周縁にばつが発生し、このばつを除
去するために生産性が悪くなり、しかも材料損失が大き
くまた熱間圧延や熱間鍛造は焼結合金が溶解・圧延過程
で得られる合金よりも多孔的で強度が低いために、被加
工材の側面に働く引張応力によってクラックなどの欠陥
が生じやすいので、いずれも工業的な生産方法として採
用し難い。これに対して熱間押し出しは被加工材が周囲
から押されるだけで側面に引張応力が発生せず、加工時
に欠陥が発生しに＜＜、大きな変形を与えることができ
るので材料の組織を微細化するのに有効である。
しかしながらこの熱間押し出し加工が接点材料に適用さ
れるのは従米単−材料からなり、接点と合金とが直接ろ
う付けが可能であるものに限られ、例えばＡｇ−Ｎｉ合
金線材などである。Ａｇ −Ｓ ｎＯｘ −Ｉｎ３（’
３と裏張り材のＡｇとの二層からなり、これらの厚さが
異る薄い方形の接点材料はＡｇ−８ｎＯ□−ＩｎｚＯｓ
が硬い酸化物を含み、Ａｇが軟い展延性に富む材料の組
み合わせとなっているから、両者の機械的強度と変形抵
抗などが極端に異なり、このような材料を熱間押し出し
により均一に加工することは困難であり、従来殆ど行わ
れ′ることかなかった。しかし焼結法は前述のように溶
解法には見られない利点をもっていることから、内部組
織の微細加工に有力な熱間押し出しの問題を解決するこ
とが急務であると考えられる。
れるのは従米単−材料からなり、接点と合金とが直接ろ
う付けが可能であるものに限られ、例えばＡｇ−Ｎｉ合
金線材などである。Ａｇ −Ｓ ｎＯｘ −Ｉｎ３（’
３と裏張り材のＡｇとの二層からなり、これらの厚さが
異る薄い方形の接点材料はＡｇ−８ｎＯ□−ＩｎｚＯｓ
が硬い酸化物を含み、Ａｇが軟い展延性に富む材料の組
み合わせとなっているから、両者の機械的強度と変形抵
抗などが極端に異なり、このような材料を熱間押し出し
により均一に加工することは困難であり、従来殆ど行わ
れ′ることかなかった。しかし焼結法は前述のように溶
解法には見られない利点をもっていることから、内部組
織の微細加工に有力な熱間押し出しの問題を解決するこ
とが急務であると考えられる。
本発明は上述の点に鑑みてなされたものであり、その目
的は痛点基材と裏張り材との厚さ、機械的強度の異なる
二層構造を有するＡｇ−８ｎ０２− Ｉｎ２０）接点材
料の熱間押し出し加工を可能１こする製造方法を提供す
ることにある。
的は痛点基材と裏張り材との厚さ、機械的強度の異なる
二層構造を有するＡｇ−８ｎ０２− Ｉｎ２０）接点材
料の熱間押し出し加工を可能１こする製造方法を提供す
ることにある。
本発明はＡｇ−３ｎ０２−Ｉｎ２０３接点基材粉末と裏
張り材のＡｇ粉末とを用いた２層成形体におけるＡｇ−
８ｎ０２− ＩｎｚＯｓ層の理論密度に対する密度比を
ω〜８５％、同じ＜ Ａｇ層の密度比を９０％以上とし
、さらにこの成形体を焼結した後熱間押し出し加工する
際に押出温度４００〜６５０℃、押出比を３〜７の可 範囲に設定することにより熱間押し出しを加能にしたも
のである。
張り材のＡｇ粉末とを用いた２層成形体におけるＡｇ−
８ｎ０２− ＩｎｚＯｓ層の理論密度に対する密度比を
ω〜８５％、同じ＜ Ａｇ層の密度比を９０％以上とし
、さらにこの成形体を焼結した後熱間押し出し加工する
際に押出温度４００〜６５０℃、押出比を３〜７の可 範囲に設定することにより熱間押し出しを加能にしたも
のである。
以下本発明を実施例に基づき説明する。
水アトマイズ法により粒度が一１００メ、シュのＡｇ−
１０，９％５ｎ−４，４％Ｉｎの合金粉末を作成し、大
気中で７００℃に１６時間保持し内部酸化処理を行った
。内部酸化されたこの粉末の化学組成はＡｇ−１３，３
％５ｎ０２−５．１％１ｎ２０ｘ （以下この組成のも
のを１８ Ｍ’Ｏと略称する）となる。さらにこの１８
Ｍ０粉末に一３２５メ、シュの電解Ａｇ粉末を添加混合
しＡｇ−５，７％５ｎ０２−２．２％Ｉｎ２Ｏ３（以下
この組成のものをＡｇ−８ＭＱと略称する）をつくりこ
れら２種類のＡｇ−８ｎ０２− Ｉｎ２０ｘ系粉末を接
点基材として用いた。Ａｇ−８ｎ０２−ＩｎｚＯ３合金
層を用いる接点においては、一般に酸化組織の％の範囲
は８ＭＯ〜１８Ｍ０程度の範囲が使用されており、ここ
では使用範囲の上下限に相当するものを代表的に選んで
接点基材として用いた。これら粉末をそれぞれ金型に充
填しその上にさらにＡＦ粉末を重ねて置き、３ ｔｏｎ
〜の圧力をかけて成形し厚さ１０ｍｘ巾１５顛×長さ５
５１ｍの２Ｉ−成形体とした。この２層成形体における
Ａｇ −１８Ｍ ０層の理論密度に対する密度比は７４
％、 Ａｇ層の密度比は９２％であり、Ａｇ−８Ｍ０層
の密度比はＢ％である。またＡｇ層の厚さはＡｇ粉末の
充填量を調整することにより任意に変えることができる
が本実施例では０．８〜１．０履となるようにした。こ
のようにして得られた成形体をそれぞれ大気中において
８００℃、２時間の焼結を行ったが焼結後のＡｇ−１８
Ｍ０層、Ａｇ−８Ｍ０層および各Ａｇ層の密度比は殆ど
変ることがない。仄いで熱間押出機を用いてこれら焼結
体の長手方向に温度４００〜６５０℃、押出比３〜７で
熱間押出加工を行い本発明による接点材料が得られた。
１０，９％５ｎ−４，４％Ｉｎの合金粉末を作成し、大
気中で７００℃に１６時間保持し内部酸化処理を行った
。内部酸化されたこの粉末の化学組成はＡｇ−１３，３
％５ｎ０２−５．１％１ｎ２０ｘ （以下この組成のも
のを１８ Ｍ’Ｏと略称する）となる。さらにこの１８
Ｍ０粉末に一３２５メ、シュの電解Ａｇ粉末を添加混合
しＡｇ−５，７％５ｎ０２−２．２％Ｉｎ２Ｏ３（以下
この組成のものをＡｇ−８ＭＱと略称する）をつくりこ
れら２種類のＡｇ−８ｎ０２− Ｉｎ２０ｘ系粉末を接
点基材として用いた。Ａｇ−８ｎ０２−ＩｎｚＯ３合金
層を用いる接点においては、一般に酸化組織の％の範囲
は８ＭＯ〜１８Ｍ０程度の範囲が使用されており、ここ
では使用範囲の上下限に相当するものを代表的に選んで
接点基材として用いた。これら粉末をそれぞれ金型に充
填しその上にさらにＡＦ粉末を重ねて置き、３ ｔｏｎ
〜の圧力をかけて成形し厚さ１０ｍｘ巾１５顛×長さ５
５１ｍの２Ｉ−成形体とした。この２層成形体における
Ａｇ −１８Ｍ ０層の理論密度に対する密度比は７４
％、 Ａｇ層の密度比は９２％であり、Ａｇ−８Ｍ０層
の密度比はＢ％である。またＡｇ層の厚さはＡｇ粉末の
充填量を調整することにより任意に変えることができる
が本実施例では０．８〜１．０履となるようにした。こ
のようにして得られた成形体をそれぞれ大気中において
８００℃、２時間の焼結を行ったが焼結後のＡｇ−１８
Ｍ０層、Ａｇ−８Ｍ０層および各Ａｇ層の密度比は殆ど
変ることがない。仄いで熱間押出機を用いてこれら焼結
体の長手方向に温度４００〜６５０℃、押出比３〜７で
熱間押出加工を行い本発明による接点材料が得られた。
以上の過程を通して機械的強度の極端に異るＡｇ−１８
ＭＣＪ層またはＡｇ−８Ｍ０層とＡｇｌ−とからなる２
層焼結体の熱間押し出しを可能にするためには材料特性
と加工条件を適切な値ｌこ設定することにあり、それら
の検討を加えたが、まず材料的観点からは成形体の密度
比が最も重要な極め手である。
ＭＣＪ層またはＡｇ−８Ｍ０層とＡｇｌ−とからなる２
層焼結体の熱間押し出しを可能にするためには材料特性
と加工条件を適切な値ｌこ設定することにあり、それら
の検討を加えたが、まず材料的観点からは成形体の密度
比が最も重要な極め手である。
Ａｇ−１８Ｍ０層およびＡｇ−８Ｍ０層の密度比が６０
％以下では成形体の強度が極めて物く取り扱うこと自体
に支障を来たし、密度比を８５％以上にすると押し出し
加工に際して材料の変形抵抗が大きくなるためにＡｇ層
のみが先行して押し出され所要の形状が得られなくなる
。Ａｇ層については密度比が９０％より低いときは変形
抵抗が小さいためＡｇ−１８Ｍ０層またはＡｇ−８Ｍ０
層との２層同時押し出しが不可能である。
％以下では成形体の強度が極めて物く取り扱うこと自体
に支障を来たし、密度比を８５％以上にすると押し出し
加工に際して材料の変形抵抗が大きくなるためにＡｇ層
のみが先行して押し出され所要の形状が得られなくなる
。Ａｇ層については密度比が９０％より低いときは変形
抵抗が小さいためＡｇ−１８Ｍ０層またはＡｇ−８Ｍ０
層との２層同時押し出しが不可能である。
したがって成形体の密度比はＡｇ−金属酸化物合金層は
ω〜８５％、Ａｇ層は９０％以上とするのがよく、これ
ら密度比は成形過程において１〜５ ｔＯ％Ｉｌの成形
圧力とすることにより得られる。
ω〜８５％、Ａｇ層は９０％以上とするのがよく、これ
ら密度比は成形過程において１〜５ ｔＯ％Ｉｌの成形
圧力とすることにより得られる。
次ｌこ加工条件としては熱間押し出しにおける温度と押
出比の設定が澱も重要である。温度が４００℃以下では
Ａｇ−１８Ｍ０層およびＡｇ−８Ｍ０層がいずれも十分
に軟化せず、押し出し可能なまでに変形抵抗が低下しな
い。しかし温度が６５０°Ｃ以上になるとＡｇ層の方の
軟化が大きくなり過ぎて変形抵抗が極端に低下するため
にＡｇ層のみ先行して押し出されるので好ましくない。
出比の設定が澱も重要である。温度が４００℃以下では
Ａｇ−１８Ｍ０層およびＡｇ−８Ｍ０層がいずれも十分
に軟化せず、押し出し可能なまでに変形抵抗が低下しな
い。しかし温度が６５０°Ｃ以上になるとＡｇ層の方の
軟化が大きくなり過ぎて変形抵抗が極端に低下するため
にＡｇ層のみ先行して押し出されるので好ましくない。
押出比については３以下では焼結体の空孔を残存させ緻
密性が得られず接点の電気的性質が不十分なものとなり
、押出比７以上Ｆ） 場合１：ｔ Ａｇ−１８Ｍ０ ｆ
ｆｉ ヤＡｇ−８ＭＯ層の変形抵抗が増大し、Ａｇ Ｉ
Ｎとの２ノー同時押し出しが不可能となるばかりでなく
押出荷重も急激に増加して押出機の破損を招く恐れがあ
るので押出比の上限は７とするのがよい。前述のように
して得られたＡｇ −１８Ｍ ＱおよびＡｇ−８Ｍ０を
基材とする焼結体を押出比８６として押し出すときの押
出荷重と押出温度との関係の一例を第１表に示す。第１
第 １ 表 表のように熱間押し出しするときの押出荷重は押出温度
が低く被加工材〆こ金属酸化物を多く含むものの方か高
くなる傾向を示しているが前記設定条件の範囲内にあれ
ば２層焼結体の熱間押し出しは全て可能である仁とを確
認している、 以上のごとく諸条件を適切な範囲に設定することにより
得られるＡｇ−ｘｓＭＯ＃とＡｇ層からなる接点材料お
よびＡｇ−８Ｍ０層とＡｇ層からなる接点材料について
押出温度５５０℃、押出比６の条件でつくられたものに
ついてそれらの断面の顕微鏡組織写真を第１図１ａｌｔ
ｂ）、 ！ ２図１８１ ｆｂｌに示す。第１図（ａｌ
はＡｇ−１８Ｍ０接点材料の倍率１０倍の断面顕微鏡組
織であり、″＠１図ｔｂｌは同じく倍率１００倍とした
ものである。同様に第２図１ａｌはＡｇ−８Ｍ０接点材
料の倍率１０倍の断面顕微鏡組織であり、渠２図１ｂ）
は倍率１００倍として示したものである。第１図（ａｌ
ｆｂｌはＡｇ−１８Ｍ０層ｌとＡｇ層２からなり第２
図１ａｌ ｆｂｌはＡｇ−８Ｍ０ノーＩＡとＡｇ層２か
らなっているがＡｇ−１８Ｍ０層ｌおよびＡｇ−８Ｍ０
層ＩＡはいす几も緻密な組織となっておりまた°ＡｇＡ
ｇ層２良好な密着状塵となっていることがわ７＋）る。
密性が得られず接点の電気的性質が不十分なものとなり
、押出比７以上Ｆ） 場合１：ｔ Ａｇ−１８Ｍ０ ｆ
ｆｉ ヤＡｇ−８ＭＯ層の変形抵抗が増大し、Ａｇ Ｉ
Ｎとの２ノー同時押し出しが不可能となるばかりでなく
押出荷重も急激に増加して押出機の破損を招く恐れがあ
るので押出比の上限は７とするのがよい。前述のように
して得られたＡｇ −１８Ｍ ＱおよびＡｇ−８Ｍ０を
基材とする焼結体を押出比８６として押し出すときの押
出荷重と押出温度との関係の一例を第１表に示す。第１
第 １ 表 表のように熱間押し出しするときの押出荷重は押出温度
が低く被加工材〆こ金属酸化物を多く含むものの方か高
くなる傾向を示しているが前記設定条件の範囲内にあれ
ば２層焼結体の熱間押し出しは全て可能である仁とを確
認している、 以上のごとく諸条件を適切な範囲に設定することにより
得られるＡｇ−ｘｓＭＯ＃とＡｇ層からなる接点材料お
よびＡｇ−８Ｍ０層とＡｇ層からなる接点材料について
押出温度５５０℃、押出比６の条件でつくられたものに
ついてそれらの断面の顕微鏡組織写真を第１図１ａｌｔ
ｂ）、 ！ ２図１８１ ｆｂｌに示す。第１図（ａｌ
はＡｇ−１８Ｍ０接点材料の倍率１０倍の断面顕微鏡組
織であり、″＠１図ｔｂｌは同じく倍率１００倍とした
ものである。同様に第２図１ａｌはＡｇ−８Ｍ０接点材
料の倍率１０倍の断面顕微鏡組織であり、渠２図１ｂ）
は倍率１００倍として示したものである。第１図（ａｌ
ｆｂｌはＡｇ−１８Ｍ０層ｌとＡｇ層２からなり第２
図１ａｌ ｆｂｌはＡｇ−８Ｍ０ノーＩＡとＡｇ層２か
らなっているがＡｇ−１８Ｍ０層ｌおよびＡｇ−８Ｍ０
層ＩＡはいす几も緻密な組織となっておりまた°ＡｇＡ
ｇ層２良好な密着状塵となっていることがわ７＋）る。
またこれと異なる押し出し条件でも前述の設定範囲内に
あればミクロ組織は第１図、５８２図とほぼ同様であっ
て欠陥などの存在は見られなかった。
あればミクロ組織は第１図、５８２図とほぼ同様であっ
て欠陥などの存在は見られなかった。
本発明により熱間押し出された接点材料から各辺９．５
属の正方形に打抜きこれをＣｕの合金にＡｇ面でろう付
けして定格電流１５０ Ａの電磁接触器に組み込み実機
による負荷試験を行い、接点の消耗量、溶着力および温
度特性などを評価した。その結果熱間押し出しにより得
られた接点は従来法を用いてつくられた接点とほぼ同等
もしくは優れた特性をもっていることがわかった・ 以上のように焼結法による接点材料は内部酸化処理工程
が著しく短縮されまた成形、焼結工程などを自動化する
ことができるから生産性をあげ製造原価の低減に寄与す
るものであるが、本発明では焼結体のままでは避けるこ
とのできない空隙の存在をなくすとともに組織を緻密な
ものとして接点性能をあげるために成形体の性質や加工
条件を適切に定めて熱間押し出し加工を可能にしたこと
により安価で良特性の接点材料を得ている。
属の正方形に打抜きこれをＣｕの合金にＡｇ面でろう付
けして定格電流１５０ Ａの電磁接触器に組み込み実機
による負荷試験を行い、接点の消耗量、溶着力および温
度特性などを評価した。その結果熱間押し出しにより得
られた接点は従来法を用いてつくられた接点とほぼ同等
もしくは優れた特性をもっていることがわかった・ 以上のように焼結法による接点材料は内部酸化処理工程
が著しく短縮されまた成形、焼結工程などを自動化する
ことができるから生産性をあげ製造原価の低減に寄与す
るものであるが、本発明では焼結体のままでは避けるこ
とのできない空隙の存在をなくすとともに組織を緻密な
ものとして接点性能をあげるために成形体の性質や加工
条件を適切に定めて熱間押し出し加工を可能にしたこと
により安価で良特性の接点材料を得ている。
以上冥施例で説明したように、焼結法により裏張り材と
してＡｇ層を備えたＡｇ−金属酸化物系接点材料を製造
するｌこは、焼結後熱間押し出しを施して組織を緻密化
するのが有効であるが、その際極端に機械的強度の異な
るＡｇ−金属酸化物層とＡｇ層との２層を一体として同
時に押し出すために、本発明によればＡｇ−金属酸化物
層の理論密度に対する密度比を６０〜８５％、 Ａｇ層
の密度比を９０％以上とし、さらに押出温度を４００〜
６５０℃、押出比を３〜７としこれらの条件を適切に設
定したことにより、従来困難であった強さの異る２層焼
結体の押出加工を可能にしたのである。かくして得られ
た接点材料は合金とのろう付けも容易であり、なんらの
欠陥も発生することなく緻密な組織となっているために
優れた接点性能を示し、しかも生産性も高いという多く
の利点を有するものである。
してＡｇ層を備えたＡｇ−金属酸化物系接点材料を製造
するｌこは、焼結後熱間押し出しを施して組織を緻密化
するのが有効であるが、その際極端に機械的強度の異な
るＡｇ−金属酸化物層とＡｇ層との２層を一体として同
時に押し出すために、本発明によればＡｇ−金属酸化物
層の理論密度に対する密度比を６０〜８５％、 Ａｇ層
の密度比を９０％以上とし、さらに押出温度を４００〜
６５０℃、押出比を３〜７としこれらの条件を適切に設
定したことにより、従来困難であった強さの異る２層焼
結体の押出加工を可能にしたのである。かくして得られ
た接点材料は合金とのろう付けも容易であり、なんらの
欠陥も発生することなく緻密な組織となっているために
優れた接点性能を示し、しかも生産性も高いという多く
の利点を有するものである。
倍の顕微Ｉ」織写真である。
１・・・Ａｇ−１８Ｍｏ層、ＩＡ・・・Ａｇ−８Ｍ０層
、２・・・Ａｇ層。 （丞） 第 １ （ａ′１ 、ｚ ２ （ｂ） 口 會 （ｂ）
、２・・・Ａｇ層。 （丞） 第 １ （ａ′１ 、ｚ ２ （ｂ） 口 會 （ｂ）
Claims (1)
- １）Ａｇ層とＡｇ−８ｎ０２−１ｎ２０ｓ合金層とから
なる２層焼結体を熱間押し出しするに際し、Ａｇ−８ｎ
０２ＩｎｚＯｓ合金層の理論密度に対する密度比を印〜
８５％、 Ａｇ層の密度比を９０％以上、とし、かつ熱
間押出温度を４００〜６５０℃、押出比を３〜７とする
ことを特徴とするＡ、ｇ−３ｎ０２−１ｎ２０ａ接点材
料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11036084A JPS60255942A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | Ａｇ−ＳｎＯ↓２−Ｉｎ↓２Ｏ↓３接点材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11036084A JPS60255942A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | Ａｇ−ＳｎＯ↓２−Ｉｎ↓２Ｏ↓３接点材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60255942A true JPS60255942A (ja) | 1985-12-17 |
Family
ID=14533803
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11036084A Pending JPS60255942A (ja) | 1984-05-30 | 1984-05-30 | Ａｇ−ＳｎＯ↓２−Ｉｎ↓２Ｏ↓３接点材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60255942A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012507623A (ja) * | 2008-11-06 | 2012-03-29 | ドデュコ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツング | 電気接点用半完成品の製造方法、及び、電気接点用半完成品、及び、電気接点部材 |
| JP2012507833A (ja) * | 2008-11-06 | 2012-03-29 | ドデュコ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツング | 電気接点用半完成品の製造方法、及び、電気接点用半完成品、及び、電気接点部材 |
-
1984
- 1984-05-30 JP JP11036084A patent/JPS60255942A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012507623A (ja) * | 2008-11-06 | 2012-03-29 | ドデュコ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツング | 電気接点用半完成品の製造方法、及び、電気接点用半完成品、及び、電気接点部材 |
| JP2012507833A (ja) * | 2008-11-06 | 2012-03-29 | ドデュコ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテルハフツング | 電気接点用半完成品の製造方法、及び、電気接点用半完成品、及び、電気接点部材 |
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