JPS60253465A - 超高速熱起動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、自動スプリンクラ−および他の非常装置の作
動に適する作動システムにｐＡする。さらに特別には、
本発明は、超高速動作熱起動作動システム、あるいは、
もっと簡単には、超高速熱アクチュエータに関する。

死米且Ｉ 可溶性素子を用いた自動スプリンクラ−は数年間、普及
した商業的成功を享受してきた。この型の装置は、例え
ば、ジー・ピー・キノン（Ｇ、Ｐ、に１ｎｎｏｎ）編、
「防火ハンドブック」第１５版、（１９８１）ボストン
、全米防火協会発行、Ｐ、１７−３２〜Ｐ、１７−３５
、およびヤング（Ｙｏｕｎｇ）の米国特許第３３１４４
８２号の中に示されている。代表的には、そのような自
動スプリンクラ−は、可溶性材料に直接結合された機構
にＪ−っで常態では閉じている吐出しバルブを含んでい
る。規定の温度に達すると、可溶性材料は融け、リンク
とレバー機構をレリーズし、吐出しバルブを開放させる
。その可溶性材料は、いろんな形態、例えば、はんだベ
レット、あるいは、可溶性材料の塊を含むリンクを採用
してもよい。この型のリンクを採用したスプリンクラ−
は、普通、レバーリンク型スプリンクラ−と言われてい
る。前に引用した「防火ハンドブック」には、いくつか
のレバーリンク型スプリンクラ−が図示されている。「
防火ハンドブック」の第１１−３０　（Ｐ、　１７−３
３）には、スプリンクラ−の吐出しバルブを閉じている
二つのレバーと、−緒にはんだ付けされた一対の金属部
材を含む一つのリンクから成る代表的レバーリンクスプ
リンクラ−が図示されている。該リンクは、正常状態で
、該レバーが該吐出しバルブを閉鎖しているように該レ
バーに直接接続されている。はんだの溶融点を越えると
、はんだは融け、該二つのリンク部材は分離し、該吐出
しバルブを開放させる。

上述した型の自動スプリンクラ−は、当初は鎮火よりも
、むしろ火災の抑制のためにのみ有効であった。チェノ
・ヤオ（Ｃｈｅｎｇ　Ｙａｏ）等の［ファイヤー・ジャ
ーナル（Ｆｉｒｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ）　Ｊ　（１９８４
）　１月Ｐ、４２〜４６によると、そのようなスプリン
クラ−が火災の鎮火より、むしろ抑ＪｉＩｊのためにの
み有効である理由は、それらの遅い応答時間である。こ
れも又、可溶性リンクの大きなｉｊ［の／ｊめである。

ヤオ等が指摘したように、より速い応答は、可溶性リン
クの質量を減少することにより得られる。

Ｐ、４４においてヤオ等は、高速応答スプリンクラ−が
、より少い質量の可溶性リンクを有していることを除い
て同じｖ４造の二つの可溶性リンク型の自動スプリンク
ラ−を図示している。図示されたより遅速の応答スプリ
ンクラ−は、前に引用した「防火ハンドブック」の第１
７〜３Ｇ図（Ｐ、　１７−３３）に示されたものと同じ
である。この型のスプリンクラ−中の熱素子の感度の便
利な評価標準は、ヤオ等による“比容時間指数″又はＲ
ＴＩであ為。

素子が、温度変化に対して敏感になればなるほど、その
ＲＴＩ値は低くなる。

上述した型の自動スプリンクラ−は、その静的あるいは
準備のできた状態において破壊されないために充分強固
でなければならない。特に、可溶性リンクは、スプリン
クラ−中の高圧水によって、それと、レバー機構に掛か
る力に耐えるのに充分、強固でなければならない。もし
、可溶性リンクが、薄く作られ過ぎると、これらの力に
耐えることができない。

熱応答部材が、撃針をトリガーし、次いで消化器を開放
させる爆発装置を起動する消化器作動システムも、又、
知られている。米国特許第２８２２８７γ号および米国
特許第４１８８８５６号には、二つのそのような装置が
図示されている。この型の装置は、前に引用した「防火
ハンドブック」に示されたもののような可溶性リンク型
自動スプリンクラ−によって達成されたものに近付く程
度の結果にさえ達しなかった。

先に引用されたヤオ等に図示されたように伝統的な可溶
性リンクの自動スプリンクラ−における可溶性リンクの
質量の削減は多分、出来るかぎりなされてきた。可溶性
リンクの質量をさらに削減することは、正常の配水条件
の圧力下の水の力に対抗してリンクとレバ、−機構を適
所に保持することにもはや頼ることが出来ない点にまで
、可溶性リンクを弱（するであろう。自動スプリンクラ
−に使用され得るがんじょうな、だが同時に高速に動作
する作動システムを可能にする新しいアプローチに対す
る要望がある。

本発明は、ｖｊＪ撃起動アクチュエータど、レリーズさ
れた時、該アクチュエータを起動する舒態では収縮した
衝撃部材と、該衝撃部材のレリーズを制御するための可
溶性材料のｗｊ層により一緒に結合された一対の重複し
た薄片から成る熱応答テンション部材から構成された高
速作動システムを提供する。

本発明の作動システムは、特に、自動スプリンクラ−お
よび他の非常装置の作動に有効である。

第１図に依れば、１０は円筒形か、あるいは長方形の固
体である本体であり、その底部近くに水平内径１４と端
ぐり１２を有している。内径１４と端ぐり１２は同軸で
ある。本体１０は、又同軸である偏心した垂直内径１８
と端ぐり１６を有している。内径１８は、内径１４と交
差している。

本発明の作動システムは、ここでは、＊＊起動の放射状
に膨張する爆発アク１ユエータ２０として図示された高
速動作アクチュエータを含んでいる。

このアクチュエータは単に、以後、放射アクチュエータ
と称する。放射アクチュエータ２０は、第１図の疑似線
によって示されるように、該アクチュエータが本体１０
から突出するように端ぐり１２内に挿入される。放射ア
クチュエータの詳細は、第４図を参照して記載される。

第４と５図に依れば、本発明の放射アクチュエータ２０
は、その一端に端部プラグ２３ど、端部プラグ２３から
延びる細長いアンビル２４ど、該ステム２４を取り囲む
衝撃に感応する爆発性材料の環状装薬２６と、該爆発性
装薬２６とプラグ２３とを包囲する簿い延性金属のチュ
ーブあるいはケーシング２８と、リング形のヘッダー３
０から成る入力端２２を有している。端部プラグ２３、
シンビル２４、それにチューブ２８はすべて、例えばス
テンレス鋼のような金属性である。端部プラグ２３は、
タイプ３０３のステンレス鋼で、アンビル２４とチュー
ブ２８は、焼鈍タイプ３０４ステンレス鋼でよい。端部
プラグ２３は、アンビル２４とデユープ２８に銀ろう付
けされている。

デユープ２８は、ヘッダー３０に銀ろう付けされている
。放射アクチュエータ２０の入力端は、端部プラグ２３
とチューブ２８の外側端が、本体１ｏの外側壁に接近し
て延びるように内径１４内に挿入される。

爆発性装薬２６に適した材料は、主な爆発成分でａ　６
７８ｍｍバー　セ＞　トＩ）　ＮＯＬ　−１３０ト、２
２重ｆｆｌバーセントの液体結合材である。Ｎ０Ｌ−１
３０は、４０パーセントの基礎スデハスイト鉛と、５パ
ーセントのテトラジンと、１５パーセントの硫化アンチ
モン、２０パーセントの硝酸バリウムと、２０パーセン
トのデモストリン鉛アジド、ずべてのパーセントは重量
による、とから成る。結合剤は、重量パーセントで、８
パーセントのエチルセルロースと９２パーセントのバイ
ン油から成る。

放射アクチュエータ２０の出力端は、放射アクチュエー
タの中心部を形成するより大きな直径部分と、密閉端に
終わるより小さな直径の前方部を有する延性の円筒形の
中空金属体あるいはケーシング３２を有している。ケー
シング３２のより大きな端部は、開口であるが適所にヘ
ッダー３０を保持するために縮られている。第４図に示
されるように、ケーシング３２のより大きな直径部分は
、ヘッダー３０とアンビル２４とチューブ２８の内側端
を包囲している。

放射アクチュエータ２０は、衝撃起動されるが軸方向打
撃より、むしろ横方向打撃により起動される通常の衝撃
起動爆発あるいは大工装置と異なる。

このように、本発明の放射起動装置は、例えば第６図に
示されるような撃針４０によって、側面から打撃される
ことによって起動される。放射アクチュエータ２０の入
力部分２２が打撃されると、チ】−ブ２８とアンビル２
４は、第６図に示されるように凹まされ、爆発性装薬２
６は、爆発する。これは、次いでケーシング３２のより
小径部分を、破裂することなく放射状に外側に膨張させ
る出力爆発性装薬３４を爆発させる。この放ｆＪＪ１１
服は、より十分に第８と９図に関連して記載されている
ように、非常装置を、該装置の急速レリーズ要素をレリ
ーズすることにより作動させる。アクチュエータ２０が
、放射膨張により射出する有効な仕事出力は、撃剣４０
から受けた仕事入力をはるかに超過する。

本発明の放射アクチュエータ２０は、新規な爆発、ある
いは大工装置である。ケーシング３２と出力爆発装薬３
４から成るアクチュエータの出力端のｉＲ造は、既知の
放射アクチュエータの構造と同様である。

ここでは、ばね荷重の撃針４０として示されている常態
では収縮した＊撃部材は、レリーズされた時、アクチュ
エータ２０を起ａする。撃針アッセンブリーは、ぞの先
端に打撃表面４２を有づ゛る撃針４０ど、該撃針を包囲
する圧縮ばね４４と、撃針４０上のカラー４６を含み、
そのすべてが、垂直端ぐり１６の内側に配置されている
。調整ナツト４８は、内径１２を閉鎖している。圧縮ば
ね４４は、カラー４６と調整ナツト４８の間に配置され
、このねじの圧縮は、調整ナツト４８の位置を調整する
ことによって変えられる。撃針４０に取付けられるか、
あるいは、一体となったカラー５０は、撃針の上端に、
本体１０の外側に設けられる。

残りの部材あるいは留め金６０は、熱応答テンション部
材７０（後に記載される）と、撃針４０の間に機械的リ
ンク装置を提供する。本質的に、留め金６０は、該テン
ション部材によって及ぼされる小さな力が、撃針４０上
に大きな力を及ぼすための、機械的利点を提供するレバ
ーである。留め金６０は、テンション部材７０どかみ合
う長いレバーアーム６１と、カラー５０と、かみ合う短
いレバーアーム６２とを有している。留め金６０は、支
点６４の囲りをピボット回転をする。支点６４に隣接し
た留め金６０の部分は、Ｗ形の形態を有している。支点
６４は、本体１０の直線の二部端に載っている。レバー
アーム６１の端部６６は、テンション部材７０のかみ合
いを容易にするために、本質的に半円形の形態にねじ曲
げられている。

テンション部材あるいは可溶性リンク１０は低質量で、
へ表面対体積比の重ね継手を形成する可溶性材料γ５の
薄層（第１Ａ図に示された）によって結合された一対の
重複する薄片７２から成る。ストリップ７２と７４は、
銅、ステンレス鋼、アルミニウムあるいは黄銅のような
金属、又は合金が望ましい。金属および合金は、一般に
、それらは、同じ寸法の非金属材料よりも、より大きな
熱伝導率と、より大きな強度を有しているので、非金属
材料より望ましい。可溶性材料は、成分が、要求される
融点を与えるために選ばれる、例えばはんだのような低
融点合金である。例えば、最も住宅向きで、市販される
設備のために適した合金成分は、５０重量パーセントの
ビスマスと、２６．７重量パーセントの鉛と、１３．３
ｆｉ量パーセントの錫と、１０重量パーセントのカドミ
ウムから成る合金である。この合金の融点は、１５８下
（１０℃）である。より高い融点を有する合金は、高め
られた温度、例えば、１００下（３８℃）以上の温度が
、通常の環境下で遭遇する設備においｔ使用されるであ
ろう。そのような設備は、ある工業用設備（例えば、鋳
造所）および、スプリンクラ−が、日光にさらされるか
、又は、金属あるいはタイルの屋根の下に置かれる設備
を含んでいる。適当な可溶性合金成分は、当該分野では
知られている。

重ね継手から離れたストリップ７２と１４の端部は、７
Ｇと８０に夫々示されているように、円筒形に曲げられ
る。本質的にＵ字形のロッド７８は、第１と２図で最も
よくわかるように、留め金６０と、リンク７２の円筒部
分１６とを継いでいる。同様に、Ｕ字形のロッド８２は
、リンク７４の円筒部分８０と、一端が本体１０に埋込
まれているボルト８４を継いでいる。

ボルト８４の反対側の端部は、′継ぎロッド８２のため
の縮小した径の部分を有している。テンション部材７０
の重ね継手が、可溶性合金７５の規定の溶融温度に達し
たとき、急速な応答を確実にするために、低質量と高表
面対体稙比の両方を持つことが重要である。低質量と高
表面対体稙比の両方は、ストリップ７２．７４と、可溶
性材料７５の層を出来るがぎり薄くすることによって達
成できた。第１Ａと２Ａ図に依れば、ｐは重ね継手の長
さで、ωはストリップ７２と７４（同じ巾を有している
）の巾で、ｔは、ストリップ７２．７４と可溶性層１５
の結合した厚さである。重ね継手の表面積、体積、表面
対体積比は、次式（１）、（２）と（３）ににって表わ
される。

（１）Ａ＝２ｊ）ω＋２ｊｔ＋２ωｔ （２）　Ｖ＝ｊｌωｔ （３）　Ａ　／　Ｖ　＝　２　／　ｔ　＋　２　／ω＋
２／１式（１）と（３）の右側の後の二つの項は、最初
の項に比較して省略できる程、小さいので、重ね継手の
面積と表面対体積比は、夫々、次の式（４）と（５）に
よって表わされる。

（４）Ａ＝２ｊｌω （５）　Ａ　／　Ｖ　＝　２　／　を 式（５）によって示されるように、重ね継手の表面対体
積比は、その厚さに反比例しており、その長さあるいは
巾に実質的に無関係である。

物理的に強固な可溶性リンク７０は、必要ではない。可
溶性リンク７０は、ばね荷重撃針４０によって、その上
に掛けられる張力に耐えるのに充分強くなければならな
い。しかしながら、撃針４０が、放射アクチュエータ２
０を起動するのに必要な力は、前に引用した「防火ハン
ドブック」の第１７−３Ｇ図に示されたような標準の自
動スプリンクラ−における圧力下の水を引止めるのに必
要な力と比較して全く小さいので、標準の自動スプリン
クラ−よりも、ずっと弱い可溶性リンクが、本作動シス
テムにおいて使用することができる。さらに低質量と、
それによるより高速応答の可溶性リンクは、それゆえ、
本発明のシステムにおいて可能である。

多様な変形が、本発明から外れることなしに本システム
の構成要素において成すことができる。

いくつかのそのような変形は、−例として挙げられるで
あろう。

第７図は、撃針４０と、テンション部材７０をリンクす
る交番形式のレバー機構を示している。第７図において
、９０は、本体１０の側面に取付けられた一対のイヤー
９４（その一つのみが第７図に示されている）にジャー
ナル軸支された支点９２の囲りにピボット回転するレバ
ーである。レバー９０は、ロッド７８を通して可溶性リ
ンク７０を継ないでいるより長いレバーアーム９５（こ
のリンク装置は、第１図に示されたそれと同様である）
と、カラー５０の下側とかみ合うより短かいレバーアー
ム９６を有している。レバー９０のノツチ９８はロッド
７８を受ける。

他の衝撃部材が、ここに示された撃針４ｏに取換えるこ
とができる。一般にｖＭ撃撃打材、ばねが、エネルギー
を貯えるための便利な装置であるため、ばね荷重される
であろう。

アクチュエータ２０．は、大工術が、又は別の方式であ
る他の形態のアクチュエータに取ってイ＜えてもよい。

大工術あるいは、爆発性アクチュエータの主な利点は、
それらが速く動作することと、それらの動作を起因する
入力エネルギーをはるかに超過する出力エネルギーを放
つことが出来ることである。大工術あるいは爆発性アク
チュエータは、示された正確な形態を必要としない。

例えば、図面に示されているような、横方向のブローよ
りむしろ入力に対して軸方向のブローによって起動され
る衝撃起動の放射アクチュエータが、使用されるであろ
う。しかしながら、ここに示された放射アクチュエータ
は、それが自蔵されているため、ケーシングは、アクチ
ュエータが機能するとき破裂しないことが望ましい。そ
れに対し、伝統的な衝撃雷管や、突刺し雷管のような、
軸方向のブローによって起動される伝統的な衝撃点火爆
発装置は、それらが機能するとき、破裂したり、破片に
なる傾向にある。

本発明の作動システムは、多様な装置の急速な作動のた
めに使用される。特に、第８図に示されるような自動ス
プリンクラ−の作動に有効である。

第８図に向けると、１００は、非常の場合に圧力下の水
あるいは他の液体を放出のるための常態では閉じた放水
口１０４を増えた中空本体１０２を含んでいる。放水口
１０４の放出開口は、バルブ１０６によって閉じられる
。・スプリンクラ−１ｏｏは、又、内面にねじ切りされ
た案内１１３１１０内に、ジャーナル軸支された外面に
ねじ切りされたステム上に取付けられたデフレクタ−１
０８を含んでいる。ここまで記載された自動スプリンク
ラ−は既知の型のものであるし、ある細部は省略されて
いた。

バルブ１０６は圧縮部材１１２によって通常は閉鎖位置
に保たれている。この゛Ｒ−縮部材１１２は、夫々、上
部と下部部分１１４と１１６を含んでいる。対向する平
面状溶融表面を有する部分１１４と１１６は、例えばは
んだや、ろう付材料のような結合剤の薄層の手段によっ
て一緒に接合されている。この材料は、圧縮部材１１２
を保持し、正常状態において吐出しバルブを閉鎖させた
ままにするのに十分強力であるが、点火されたとぎ放射
アクチュエータの放射状の膨張に耐えるほどには強くな
い。放射アクチュエータ２０の挿入のための円筒状開口
１１８が、部分１１４ど１１６の間に備えられている。

円筒状開口１１８の軸は、表面１１４と１１６の交った
平面内に位置している。開口１１８は、少なくとも圧縮
部材１１２の一外側表面から内側に延びており、圧縮部
材１１２の一方の側から他方へ延びるであろう。放射ア
クチュエータ２０が開口１１８内に挿入され、起動され
る時、放射アクチュエータ２０のケーシング３２の膨張
が、部分１１４と１１６を、これら二つの部分間の接着
結合を破りながら分離させる。これは、バルブ１０６を
適所に保持する圧縮力をレリーズする。圧力下の水は、
放水口１０４を通して放出される。放水口１０４から放
出される水は、デフレクタ１０８によって偏向させられ
る。

第８図に図示された圧縮部材１１２は、単に自動スプリ
ンクラ−を正常の状態下で閉鎖させるのに用いられる圧
縮部材の一形態である。異なった形態の圧縮部材が、主
な必要条件が、該圧縮部材は、作動するまで自動スプリ
ンクラ−の中の水圧に耐えるのに充分強くなければなら
なく、ここに図示された放射アクチュエータのような適
当なアクチュエータによって作動する時、急速にレリー
ズすることができなければならないということであれば
、使用できることは理解できるであろう。

本発明の作動システムによって作動される他の型の非常
装置は、第９図に示されるような加熱あるいは空調ダク
トの中の火災ダンパーである。第９図において、１２０
は、チェーンにより通常は開放されている火災ダンパー
である。そして、チェーンの端部は、該チェーンがテン
ションが掛かるように折れやすいリンク１２２に結ばれ
ている。

この配置は、ペンシルバニャ、フォルジバレー（Ｖａｌ
ｌｅｙ　Ｆｏｒｇｅ）のアイ・シーーフイ合衆国社（Ｉ
Ｃｒ　Ｕｎｉｔｅｄ　５ｔａｔｅｓ　Ｉｎｃ、）（現在
は、アイ・シー・アイ・アメリカ社（ＩＣＩ　Ａｍｅｒ
ｉｃａ　Ｉｎｃ、　）アトラス−エアロスペース（＾ｔ
ｌａｓ　Ａｅｒｏｓｐａｃｅ）部発行の゛折れやすいリ
ンク・・・取付は一取替え′°とタイトルされたデータ
シートにより十分に図示され記載されている。折れやす
いリンク１２２は、中央゛に切欠きを有しており、該デ
ータシートに示されるように放射アクチュエータの挿入
のための中央開口１２４を有している。本発明に依れば
、衝撃起動放射アクチュエータ２０は、該データシート
に示された電気起動放射アクチュエータに取換えられる
。

放射アクチュエータ２０の膨張が折れやすいリンク１２
２を折り、火災ダンパーを閉じるようにレリーズする。

本発明の作動システムは、又、高速動作を必要とする他
の型の装置、特に、他の型の非常装置を作動するのにも
用いられる。

特別な例では、第８図に示されたもののような自動スプ
リンクラ−のための作動システムにおける使用に適した
望ましいテンション部材７０は、各々０．５インチ巾で
、１ミル（ｏ、　ｏｏｉインチ又は０．０２５ａＲ）厚
の一対の銅ストリップ７２と７４と、４ミル（０，００
４インチ又は０．０１０．　）厚の可溶性層７５とから
成り、６ミル（０，００６インチ又は０．０１５Ｑ１１
）の組接合部厚さとなる。この場合の可溶性材料は、す
べて重量パーセントで、本質的に５０パーセントのビス
マスと、２６．７パーセントの鉛、１３．３パーセント
のカドミウムから成り、１５８下（７０℃）の融点をも
つ前述した合金でよい。この接続部は、３４５レシプロ
力ルインチ（インチ−１）の表面対体積比を有している
。このリンクは、約５のアール・チー・アイ（ＲＴＩ）
を有している。他の適当な接続部はより厚いストリップ
７２と７４を利用し、望ましくはＡ／Ｖ比は、少なくと
も１５０インチ−１、さらに望ましくは、少なくとも２
００インチ−１であるけれども、１００インチ−１程度
の近いＡ／Ｖ比を有する。本発明に依るそのような伯の
接続部は、一対の銅のストリップ７２と１４であり、各
々０．５インチ巾と２ミル（０，００２インチ又は０．
００５ＣＩＡ）の厚さと、４ミル厚の可溶性層を有する
ものであり、８ミル（０，００８インチ又は０．０２ａ
Ｒ）の総厚みと、２６２インチ−１の表面積対体梢（Ａ
／Ｖ）比を有している。比較すると、前に引用した“防
火ハンドブックパの第１７−３Ｇ図に示されているよう
に、商業的に有効な自動スプリンクラ−は、一対の夫々
的０．０１５インチ（０，０３８ｃｍ）の厚さの金属ス
トリップと、約０．００３インチ（０，００８ｃｍ　）
の厚さのはんだ層、を有し、それが、約０．０３３イン
チ（０，０８４ｃｍ）の接続部の総厚みと、１２．１の
Ａ／Ｖ比となっている。

特殊な例どして、望ましい放射アクチュエータ２０は、
直径０．０４０インチ（０，１０ｃｍ）のタイプ３０３
ステンレス鋼の端部プラグ２３と、直径０．０１８５イ
ンチ（０，０４５ｃｍ）のタイプ３０４ステンレス鋼の
アンビル２４と、０．０４０インチ（０，１０ｃｍ）の
内径をもつタイプ３０４ステンレス鋼の管２８から成る
。環状内包爆発性装薬２６は、０．１５インチ（０，３
７ＱＩＩ）の長さで、第１次爆発性装薬２６は、前に示
した、例えば、７８重量パーセントのＭＯＬ−１３０と
、２２重量パーセントの８重量部のエチルセルロースと
９２重量部のパイン油から成る液体結合剤の混合物を有
している。ケーシング３２の大径部分は、１／４から１
７２インチの外径を有し、小径部分は、同様により小さ
い外径、例えば、３／１６から５／１６インチを有して
いる。

上述したような可溶性リンクと放射アクチュエータを有
する本発明の作動システムの応答時間は、２１９下（１
０４℃）の濃度と、３．５ｍ／５（７）速度を有する熱
空気流中に、可溶性リンクを置くことにより試験された
。応答時間は、約２秒であった。同じ構造で同じ型の二
つの商業的に有効な住宅用スプリンクラ−は、同一条件
下で試験された時、２９と３９秒の応答時間であった。

どのような与えられた設備における現実の応答時間も、
現実の応答時間が、天井の高さ、スプリンクラ−が取付
けられた高さ、空気の速度、火からスプリンラーまでの
距離のようなパラメータによって影響を受けるので、こ
こに報告された試験におけるものに、−■しないであろ
う。しかしながら、比較応答時間番よ、スプリンクラ−
作動Ｉ！！構が、与えられた状態において応答するであ
ろう比較速度を測定した値である。

本発明の作動システムは非電気的である。これは、自動
スプリンクラ−および他の非常装置のための電気的作動
システムは、無視できない妨害に遭遇したので、主要な
利点である。これは、°多分、電気的システムが、非常
の場合、信頼できないど考えられている事実による。外
部電源に頼るシステムは、火災の間よく起こる電源の破
損の場合は、働かないであろうし、電池電源によるシス
テムは、電池が定期的に点検され変換されないと作動し
ないであろう。

本発明の作動システムの主要な利点は、その非常に速い
応答時間である。高速応答時間は、既に説明したように
低質量で高表面対体積の可溶性リンクを使用したためで
ある。該低質量可溶性リンクは、アクチュエータと、衝
撃要素と、分離した構成要素としての可溶性リンクを備
え、そして可溶性リンクと、作動される装置の間に、衝
撃要素とアクチュエータを配置することによって可能に
される。本発明の可溶性リンクは、衝撃要素（１！針４
０のような）を適所に保持するのに充分な強度のみが必
要とされているので低質量とそれに相応する低強度であ
り得る。伝統的な自動スプリンクラ−における可溶性リ
ンクはスプリンクラ−のレバー機構な高圧水により及ぼ
される大きな力に対して適所に直接保持１“るので、よ
り強くそれゆえ、よりがっちりしており、動作がより緩
慢である。

本発明による作動システムは、それゆえ今日の伝統的自
動スプリンクラ−における重要な課題である遅い応答時
間の問題を解決するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は作動前を示す本発明の作動システムの正断面図
である。 第１Ａ図は第１図のシステム中のテンション部材の一部
を詳細に示す正断面図である。 第２図は第１図の作動システムの側面図である。 第２Ａ図は第１図のシステム中のデンション部材の一部
の側面図である。 第３図は省略した部分を有する作動後の第１図の作動シ
ステムの正断面図である。 第４図は本発明の放射アクチュエータの断面図である。 第５図は点火前の第４図の放射アクチュエータの一部の
拡大断面図である。 第６図は、点火後の第４図の射出アクチュエータの一部
の拡大断面図である。 第７図は本発明の作動システムの変更し／ｊ形の正断面
図である。 第８図は本発明の作動システムによって作動される自動
スプリンクラ−の断面図である。 第９図は、本発明の作動システムによって迅速に閉じら
れる正常時は開いているダンパーを有するダクトの透視
図である。 １０・・・本　休　１４・・・水平内径１２、１６・・
・端ぐり　１８・・・垂直内径２０・・・放射アク１ュ
エータ　２３・・・端部プラグ２４・・・アンビル　２
６・・・爆発性装薬２８・・・ケーシング　３０・・・
ヘッダー４０・・・撃　針　４４・・・圧縮ばね４５、
５０・・・カラー　４８・・・調整ナツト６０・・・留
め金 ６１、６２・・・レバーアーム　６４・・・支　点７０
・・・可溶性リンク　７２．７４・・・ストリップ７５
・・・可溶性材料層　９０・・・レバー１００・・・ス
プリンクラ−１０４・・・放水口１０６・・・バルブ　
１０８・・・デフレクタ１１２・・・圧縮部材　１１８
・・・開　口１２０・・・火災ダンパー １２２・・・折れやずいリンク （外５名）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　次の（ａ）〜（Ｃ）から成る作動システム。 （ａ）！撃・−起動アクチュエータ、 （ｂ）　レリーズされた時、前記アクチュエータを起動
   する常態では収縮し／；Ｊｉｍ部材、（Ｃ）　可溶性材
   料の薄層によって、−緒に接合された一対の重複した薄
   いストリップから成る前記衝撃部拐のレリーズを制御す
   るための温度応答テンション部材。 ２、　前記衝撃−起動放銅＆Ｌｉ服アクブユエータが、
   衝撃−起動爆発人力装薬と、爆発出力装薬と、ケーシン
   グと、少なくとも該出力装薬が点火された時、放射状に
   膨張する部分とを有している特許請求の範囲第１番目記
   載の作動システム。 ３、　前記アクチュエータの入力端が前記入力爆発装薬
   と、該入力装薬を包囲する延性薄壁円筒状ケーシングと
   を含み、該円筒状ケーシングが、衝撃部材の衝撃表面を
   提供している特許請求の範囲第２番目記載の作動システ
   ム。 ４、　前記衝撃部材が、ばね荷重点火ピンである特許請
   求の範囲第１項記載の作動システム。 ５、　前記衝撃−起動アクチュエータが、入力および出
   力爆発性装薬を有する放射状にｌ１ｌｌｌｕ可能な起動
   装置であり、該入力装薬がｍｓ起動され、該出力装薬が
   、アクチュエータのケーシングの一部を少なくとも放射
   状に膨張させ、該衝撃部材がばね荷重撃側である特許請
   求の範囲第１番目記載の作動システム。 ６、　前記重複した薄いストリップと前記可溶性材料の
   薄層が、少なくとも１００インデー１の表面対体積比を
   有する重ね継手を形成する特許請求の範囲第１番目記載
   の作動システム。 ７、　次の（ａ）　、　（ｂ）から成る衝撃−起動放射
   膨張アクチュエータ。 （ａ）　ケーシングが入力装薬を起動するＩＩ撃表面°
   を備えた、衝撃感応爆発性人力装薬を含む薄い延性円筒
   ケーシングから成る入力端。 （ｂ）　少なくとも中空体の一部が、出力装薬が点火さ
   れた時、破裂することな（外側へ放射状に膨圧するよう
   になした、出力爆発性装薬を有する一般的に円筒形の中
   空体。