JPS60251241A - 形状記憶合金 - Google Patents
形状記憶合金Info
- Publication number
- JPS60251241A JPS60251241A JP59107277A JP10727784A JPS60251241A JP S60251241 A JPS60251241 A JP S60251241A JP 59107277 A JP59107277 A JP 59107277A JP 10727784 A JP10727784 A JP 10727784A JP S60251241 A JPS60251241 A JP S60251241A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- martensite transformation
- temp
- shape memory
- memory alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の技術分野]
本発明は、マルテンサイト変態開始湿度を高めるととも
に、靭性を高めて成形加工性を可及的に高めることがで
きる形状配憶合金に関するものである。
に、靭性を高めて成形加工性を可及的に高めることがで
きる形状配憶合金に関するものである。
[発明の技術的背朔とその問題点]
形状記憶効果を示ず合金としては数多くのものが知られ
ており、中でもNi’T−i合金各ま、回復力。
ており、中でもNi’T−i合金各ま、回復力。
寿命、耐蝕性など特性上堰も優れた形状記憶合金として
その実用化が進められている。
その実用化が進められている。
ところで、N i王1合金の製造は、工業的には黒鉛る
つぼを用いた高周波誘導真空溶解によって行なわれる。
つぼを用いた高周波誘導真空溶解によって行なわれる。
この真空溶解の工程にあっては、炉内の輿空度によって
もその混入量は異なるが、合金中に酸素が混入し、通常
ではその混入間を400〜500 ppmに抑制するの
が限度である。混入した酸素は、N1−Tiマトリック
ス中に固溶したり、T+4NizOの酸化物となって析
出したりする。
もその混入量は異なるが、合金中に酸素が混入し、通常
ではその混入間を400〜500 ppmに抑制するの
が限度である。混入した酸素は、N1−Tiマトリック
ス中に固溶したり、T+4NizOの酸化物となって析
出したりする。
合金中に酸化物の含有量が多くなると、熱間加工中に割
れが生じたり、最終部材への成形加工中にクラックが入
ったりするおそれがある。
れが生じたり、最終部材への成形加工中にクラックが入
ったりするおそれがある。
また、酸素の固溶によって格子定数が変化し、このため
に変態点が変化したり、あるいは酸化物が析出すること
によってNi−Tiマトリックスの組成が変化し、この
ために変態点が低下したりするおそれもある。このこと
はまた、溶解条件が微妙に変化した場合、混入酸素量の
変化によって変態点が変動することを意味し、所望の変
態点を持ったインゴットの溶製を困難にしている原因で
あるとも考えられる。
に変態点が変化したり、あるいは酸化物が析出すること
によってNi−Tiマトリックスの組成が変化し、この
ために変態点が低下したりするおそれもある。このこと
はまた、溶解条件が微妙に変化した場合、混入酸素量の
変化によって変態点が変動することを意味し、所望の変
態点を持ったインゴットの溶製を困難にしている原因で
あるとも考えられる。
さらに、酸素の混入量は、高変態点となるような1゛i
i過剰の合金はど多く、lノたがってそのような組成の
合金はど、理論的に予想される変態点にりも低い変態点
の合金しかできない。
i過剰の合金はど多く、lノたがってそのような組成の
合金はど、理論的に予想される変態点にりも低い変態点
の合金しかできない。
このJ:うに、N t ”l−i合金においても、苛酷
な変形の成形加二U性に問題があったり、llI成や熱
処理を変化させても、2元合金で(まM5点(マルテン
サイト変態開始温度)の上限は80℃がせいぜいであり
、これよりも高温で作動する素子を構成できない等の問
題があり、これらの点の改善が望まれている。
な変形の成形加二U性に問題があったり、llI成や熱
処理を変化させても、2元合金で(まM5点(マルテン
サイト変態開始温度)の上限は80℃がせいぜいであり
、これよりも高温で作動する素子を構成できない等の問
題があり、これらの点の改善が望まれている。
し発明の目的]
本発明は上述のごどぎ問題点に鑑みこれらを有効に解決
すべく創案されたものである。
すべく創案されたものである。
本発明の目的は、マルテンサイト変態開始湿度を高める
とともに成形加工性も可及的に高めることができる形状
記憶合金を提供することにある。
とともに成形加工性も可及的に高めることができる形状
記憶合金を提供することにある。
[発明概要]
本発明は、Ni 7’i合金中に400〜500p11
mもの酸素が混入するのは、Ti、!:酸素との親和力
が強いためであるとの認識に基づき、Tiよりも酸素ど
の親和力に勝る合金元素の添加が有効であり、中でもY
(イツトリウム)を添加することによって前述の問題点
が解決されることを見い出したものである。
mもの酸素が混入するのは、Ti、!:酸素との親和力
が強いためであるとの認識に基づき、Tiよりも酸素ど
の親和力に勝る合金元素の添加が有効であり、中でもY
(イツトリウム)を添加することによって前述の問題点
が解決されることを見い出したものである。
[発明の実施例]
以下に本発明の実施例について説明する。
YはNiTi溶渇の脱酸剤として機能し、脱酸によって
Yはその酸化物であるY2O,に変化する。このことに
よって、Ni−Tiマトリックス中への酸素の固溶およ
びTi 4 Ni 20M化物の析出を抑制することが
できる。
Yはその酸化物であるY2O,に変化する。このことに
よって、Ni−Tiマトリックス中への酸素の固溶およ
びTi 4 Ni 20M化物の析出を抑制することが
できる。
また、Yの添加」は、通常混入する酸素(4,00〜5
001)+1111)を脱酸できる程度の微量添加でよ
く、0.5重量%以下で十分であると推定される。
001)+1111)を脱酸できる程度の微量添加でよ
く、0.5重量%以下で十分であると推定される。
添加方法としては、予め原材料として、もしくはNi
7i溶湯中に、後からY単体として添加し、鋳造する前
に表面に浮いた酸化物を除去したり、あるいはフィルタ
にかけることによりY2O,がNi Ti合金中に混入
するのを防止でき、低酸素のNi T+合金インゴット
を容易に製造できる。
7i溶湯中に、後からY単体として添加し、鋳造する前
に表面に浮いた酸化物を除去したり、あるいはフィルタ
にかけることによりY2O,がNi Ti合金中に混入
するのを防止でき、低酸素のNi T+合金インゴット
を容易に製造できる。
また、Y2O,は少量であればNi 7i合金中に残存
しても形状記憶効果を損なうことはない。
しても形状記憶効果を損なうことはない。
実施例1
スポンジT1と電解N1を原料としてハイ点(逆変態終
了温度)が110℃となるような合金を高周波誘導真空
溶解し、全体が溶は落ちた後にYを0.5重量%添加し
、浮遊酸化物を除去して鋳造した。
了温度)が110℃となるような合金を高周波誘導真空
溶解し、全体が溶は落ちた後にYを0.5重量%添加し
、浮遊酸化物を除去して鋳造した。
このインゴットを熱間加工と冷間加工どによって線材と
してコイル状アクチュエータを作成したところ、A+=
110℃で温度ヒステリシスが25 deg以下の動作
をした。
してコイル状アクチュエータを作成したところ、A+=
110℃で温度ヒステリシスが25 deg以下の動作
をした。
なお、Yを含有しているNiとT1どの2元合金の場合
、ハイ−110℃で温度ヒステリシスは30deoであ
った。
、ハイ−110℃で温度ヒステリシスは30deoであ
った。
実施例2
Yを0.3重1%添加したNi 7i合金(Niの組成
は55重量%)を熱間加工および冷間加工5− により厚さ0.2111111の条材とした。この条材
は靭性に富み180°完全密着曲げが可能であった。
は55重量%)を熱間加工および冷間加工5− により厚さ0.2111111の条材とした。この条材
は靭性に富み180°完全密着曲げが可能であった。
なお、Yを含有していないNi 7i合金<N+の組成
は55重量%)の同じ工程による試料は、同じ曲げ試験
で折損した。
は55重量%)の同じ工程による試料は、同じ曲げ試験
で折損した。
[発明の効果J
以上の説明より明らかなように本発明によれば次のごと
き優れた効果が発揮される。
き優れた効果が発揮される。
合金中に酸化物を含まないため靭性が向上し、部材への
成形加工性が高められる。また、N1−Tiマトリック
スの組成が所望の組成から変化しにくいため変態点のコ
ントロールが容易である。
成形加工性が高められる。また、N1−Tiマトリック
スの組成が所望の組成から変化しにくいため変態点のコ
ントロールが容易である。
さらに、Ms点を80℃以上にすることが可能であるの
で、(A+ M 5 )で表わされる温度ヒステリシス
が小さくなり、100℃近傍の高温で作動する素子を構
成することができる。
で、(A+ M 5 )で表わされる温度ヒステリシス
が小さくなり、100℃近傍の高温で作動する素子を構
成することができる。
6−
手続補正病
昭和60年1月98
1、事件の表示
昭和59年特許願第107277号
2、発明の名称
形状記憶合金
3、補正をする者
事件との関係 特許出願人
住所 大阪市 東区 北浜 5丁目15番地名称 (2
13)住友電気工業株式会社代表者川上哲部 4、代理人 住 所 大阪市北区天神橋2丁目3番9号 八千代第一
ビル電話 大阪(06)351−6239 (代)氏名
弁理士(6474)深見久部 5、補正命令の日付 自発補正 6、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 7、補正の内容 明細書第5頁第15行目の「含有している」を「含有し
ていない」に訂正する。
13)住友電気工業株式会社代表者川上哲部 4、代理人 住 所 大阪市北区天神橋2丁目3番9号 八千代第一
ビル電話 大阪(06)351−6239 (代)氏名
弁理士(6474)深見久部 5、補正命令の日付 自発補正 6、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 7、補正の内容 明細書第5頁第15行目の「含有している」を「含有し
ていない」に訂正する。
以上
2 −
Claims (1)
- 組成の50〜60重量%がN1、残部がTiで構成され
熱弾性型マルテンサイト変態するNiT1合金に、0.
001〜0.5重量%のYを含有させたことを特徴とす
る形状記憶合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59107277A JPS60251241A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 形状記憶合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59107277A JPS60251241A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 形状記憶合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60251241A true JPS60251241A (ja) | 1985-12-11 |
Family
ID=14454985
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59107277A Pending JPS60251241A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 形状記憶合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60251241A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7121120B2 (en) | 1999-07-01 | 2006-10-17 | Alcatel | Method of glazing an optical fiber preform with a plasma of reduced power |
WO2017184750A1 (en) | 2016-04-20 | 2017-10-26 | Fort Wayne Metals Research Products Corp. | Nickel-titanium- yttrium alloys with reduced oxide inclusions |
CN113215421A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-08-06 | 华南理工大学 | 一种低应力驱动高弹性全马氏体镍钛合金和制备方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4871332A (ja) * | 1971-12-28 | 1973-09-27 | ||
JPS5051022A (ja) * | 1973-09-06 | 1975-05-07 | ||
JPS58157935A (ja) * | 1982-03-13 | 1983-09-20 | Hitachi Metals Ltd | 形状記憶合金 |
-
1984
- 1984-05-25 JP JP59107277A patent/JPS60251241A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4871332A (ja) * | 1971-12-28 | 1973-09-27 | ||
JPS5051022A (ja) * | 1973-09-06 | 1975-05-07 | ||
JPS58157935A (ja) * | 1982-03-13 | 1983-09-20 | Hitachi Metals Ltd | 形状記憶合金 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7121120B2 (en) | 1999-07-01 | 2006-10-17 | Alcatel | Method of glazing an optical fiber preform with a plasma of reduced power |
WO2017184750A1 (en) | 2016-04-20 | 2017-10-26 | Fort Wayne Metals Research Products Corp. | Nickel-titanium- yttrium alloys with reduced oxide inclusions |
CN109310493A (zh) * | 2016-04-20 | 2019-02-05 | 韦恩堡金属研究产品公司 | 具有减少的氧化物夹杂物的镍-钛-钇合金 |
JP2019518135A (ja) * | 2016-04-20 | 2019-06-27 | フォート ウェイン メタルズ リサーチ プロダクツ コープ. | 酸化物介在物が低減されたニッケル−チタン−イットリウム合金 |
EP3445281A4 (en) * | 2016-04-20 | 2019-12-18 | Fort Wayne Metals Research Products Corporation | NICKEL-TITANIUM-YTTRIUM ALLOYS WITH REDUCED OXIDE INCLUSIONS |
US11155900B2 (en) | 2016-04-20 | 2021-10-26 | Fort Wayne Metals Research Products Corp. | Nickel-titanium-yttrium alloys with reduced oxide inclusions |
CN113215421A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-08-06 | 华南理工大学 | 一种低应力驱动高弹性全马氏体镍钛合金和制备方法 |
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