JPS60245709A - 溶銑温度推定方法 - Google Patents
溶銑温度推定方法Info
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- JPS60245709A JPS60245709A JP10087284A JP10087284A JPS60245709A JP S60245709 A JPS60245709 A JP S60245709A JP 10087284 A JP10087284 A JP 10087284A JP 10087284 A JP10087284 A JP 10087284A JP S60245709 A JPS60245709 A JP S60245709A
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- temp
- car
- pig iron
- hot metal
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/06—Constructional features of mixers for pig-iron
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高炉から受銑したトーピードカー内の溶銑の温
度を正確に推定する方法に関し、具体的には高炉鋳床下
でトーピードカーにて受銑した後、経過時間、受銑量、
払出量等に基づいてトーピードカー内に収容している溶
銑の温度を正確に推定する方法を提案するものである。
度を正確に推定する方法に関し、具体的には高炉鋳床下
でトーピードカーにて受銑した後、経過時間、受銑量、
払出量等に基づいてトーピードカー内に収容している溶
銑の温度を正確に推定する方法を提案するものである。
（従来技術〕
一般に、高炉から出銑された溶銑はトーピードカーにて
製鋼工場へ運搬されており、トーピードカーの運行及び
溶銑の払出しは次のように行われている。
製鋼工場へ運搬されており、トーピードカーの運行及び
溶銑の払出しは次のように行われている。
高炉出銑口より流出された溶銑は第１図に示すように高
炉１０１の鋳床に設けられた出銑桶１０２を流下し、鋳
床下方に待機させているトーピードカー１０３に受銑さ
れる。この受銑に際しては、後に説明するようにトーピ
ードカー１０２内に前回受銑時の溶銑が残銑として一部
残っていることがある。
炉１０１の鋳床に設けられた出銑桶１０２を流下し、鋳
床下方に待機させているトーピードカー１０３に受銑さ
れる。この受銑に際しては、後に説明するようにトーピ
ードカー１０２内に前回受銑時の溶銑が残銑として一部
残っていることがある。
トーピードカー１０３に残銑と混合して収容された収容
溶銑は秤量器１０４まで運搬され、秤量器１０４にてト
ーピードカー１０３の全重量を計量し、計量値からトー
ピードカー自重を差し引き収容溶銑重量を測定する。次
いでこの測定ののち、１−−ビードカーは運行計画に基
づき所定の製鋼工場へ運搬される。
溶銑は秤量器１０４まで運搬され、秤量器１０４にてト
ーピードカー１０３の全重量を計量し、計量値からトー
ピードカー自重を差し引き収容溶銑重量を測定する。次
いでこの測定ののち、１−−ビードカーは運行計画に基
づき所定の製鋼工場へ運搬される。
こ窃際、ある製鋼工場１０６へのみでなく、時には製鋼
工場１０６Ａでその使用量に応じて一部を払出し、次い
で製鋼工場１０６Ｂ、 １０６Ｇ・・・と払出す場合も
あり、またトーピードカー内の収容溶銑が全量払出され
るとは限らず、その一部がトーピードカー内に残される
場合もある。
工場１０６Ａでその使用量に応じて一部を払出し、次い
で製鋼工場１０６Ｂ、 １０６Ｇ・・・と払出す場合も
あり、またトーピードカー内の収容溶銑が全量払出され
るとは限らず、その一部がトーピードカー内に残される
場合もある。
残された収容溶銑ば残銑と称されており、これは高炉１
０１−製鋼工場１０６Ａ、 １０６Ｂ、 １０６Ｃ・・
・間テノ溶銑需給量のバランスをとるためである。そし
て運行計画に基づいて再び受銑すべくトーピードカーが
高炉鋳床下に戻るに際し、前記秤量器１０４にてトーピ
ードカーごと計量されて残銑量がめられた後、トーピー
ドカーの運行計画、受銑タイミング等に基づき運行調整
され、これを繰り返す。
０１−製鋼工場１０６Ａ、 １０６Ｂ、 １０６Ｃ・・
・間テノ溶銑需給量のバランスをとるためである。そし
て運行計画に基づいて再び受銑すべくトーピードカーが
高炉鋳床下に戻るに際し、前記秤量器１０４にてトーピ
ードカーごと計量されて残銑量がめられた後、トーピー
ドカーの運行計画、受銑タイミング等に基づき運行調整
され、これを繰り返す。
このような運行パターンのトーピードカーは、−貫製鉄
所において通常数十台が稼働しており、その運行率は熱
エネルギー部会の資料によると平均的なものとしては一
日２往後程度である。
所において通常数十台が稼働しており、その運行率は熱
エネルギー部会の資料によると平均的なものとしては一
日２往後程度である。
従って高炉から出銑された溶銑が製鋼工場にて払出され
るまでに比較的長時間を要し、しかも各トーピードカー
の運行パターンが異っているので、各トーピードカー内
の溶銑温度は異なった温度低下量で低下し、その温度低
下量はトーピードカー間で比較的大なばらつきとなって
いる。
るまでに比較的長時間を要し、しかも各トーピードカー
の運行パターンが異っているので、各トーピードカー内
の溶銑温度は異なった温度低下量で低下し、その温度低
下量はトーピードカー間で比較的大なばらつきとなって
いる。
このため、例えば１−一ビードヵー内の収容溶銑温度が
低くなり過ぎた場合には高炉・Ｍ鋼工場間での脱硫処理
装置（第１図の１０５）にょる溶銑の予備処理或いは転
炉吹錬に支障が生じる場合があり、このような事態を防
止するためにもトーピードカー内の収容溶銑温度の管理
は大変重要でありまたトーピードカーの管理面において
も重要になっている。しかるに、従来におけるトーピー
ドカー内の収容溶銑の温度管理は正確になされておらず
、受銑量、残銑量及び夫々の温度による単純な加重平均
で収容溶銑温度を推定するにすぎなかった。また運搬途
中でのトーピードカー内の収容溶銑温度の測定は、トー
ピードカーが非富に大型であるため、容易に測定できず
、また、例えば測定器を１ケ所設置してそこで実測すれ
ば一応可能であるが、この測定のためトーピードカーの
運行が複雑になり、経過時間に伴って何回も測定するの
は実際上困難である。従って、トーピードカー内の収容
溶銑温度の管理の重要性は、周知の認識するところであ
るが、実情は前述のとおりであり、大巾な誤差のために
種々の不都合を生じていた。
低くなり過ぎた場合には高炉・Ｍ鋼工場間での脱硫処理
装置（第１図の１０５）にょる溶銑の予備処理或いは転
炉吹錬に支障が生じる場合があり、このような事態を防
止するためにもトーピードカー内の収容溶銑温度の管理
は大変重要でありまたトーピードカーの管理面において
も重要になっている。しかるに、従来におけるトーピー
ドカー内の収容溶銑の温度管理は正確になされておらず
、受銑量、残銑量及び夫々の温度による単純な加重平均
で収容溶銑温度を推定するにすぎなかった。また運搬途
中でのトーピードカー内の収容溶銑温度の測定は、トー
ピードカーが非富に大型であるため、容易に測定できず
、また、例えば測定器を１ケ所設置してそこで実測すれ
ば一応可能であるが、この測定のためトーピードカーの
運行が複雑になり、経過時間に伴って何回も測定するの
は実際上困難である。従って、トーピードカー内の収容
溶銑温度の管理の重要性は、周知の認識するところであ
るが、実情は前述のとおりであり、大巾な誤差のために
種々の不都合を生じていた。
例えば予想値に対して実際の収容溶銑温度が著しく低い
場合には、溶銑が付着、凝固しやすくなってトーピード
カー〇受銑口、内壁に付着し、このため内容積の減少、
運搬効率の低下及び除去作業の増加、トーピードカーの
入替作業の増加等が惹起されることになり、また転炉吹
錬に際してのスクラップ等の冷材投大量が減少するため
、結果として転炉出鋼量が低下し好ましくなかった。
場合には、溶銑が付着、凝固しやすくなってトーピード
カー〇受銑口、内壁に付着し、このため内容積の減少、
運搬効率の低下及び除去作業の増加、トーピードカーの
入替作業の増加等が惹起されることになり、また転炉吹
錬に際してのスクラップ等の冷材投大量が減少するため
、結果として転炉出鋼量が低下し好ましくなかった。
本発明は係る事情に鑑みてなされたものであり、その目
的とするところは、トーピードカー内の溶銑温度を精度
よく推定できる溶銑温度推定方法を提供するにある。
的とするところは、トーピードカー内の溶銑温度を精度
よく推定できる溶銑温度推定方法を提供するにある。
本発明に係る溶銑温度推定方法は、高炉から溶銑をトー
ピードカーに受銑する際の受銑温度、実測受銑量、受銑
前にトーピードカー内に残存している残銑量及び残銑温
度等に基づいてトーピードカー内の受銑時の収容溶銑温
度を算出し、算出した収容溶銑温度、受銑後の経過時間
及び収容溶銑量等に基づいて収容溶銑温度を算出するこ
とを特徴とする。
ピードカーに受銑する際の受銑温度、実測受銑量、受銑
前にトーピードカー内に残存している残銑量及び残銑温
度等に基づいてトーピードカー内の受銑時の収容溶銑温
度を算出し、算出した収容溶銑温度、受銑後の経過時間
及び収容溶銑量等に基づいて収容溶銑温度を算出するこ
とを特徴とする。
まず以下に本発明の溶銑温度推定原理につき説明する。
受銑した時におけるトーピードカー収容溶銑温度Ｔ、は
下記（１）式にて与えられる。
下記（１）式にて与えられる。
Ｃｂ ニド−ビードカー内のレンガの比熱Ｔｏ ：受銑
温度 Ｔ３ ：残銑温度 Ｗｏ ：受銑重量 Ｗ３ ：残銑重量 ｗｂ：ｔ−−ピードカーのレンガ重量 Ｃｐ、Ｃｂはトーピードカーによらず一定であり、ｗｂ
はトーピードカー夫々につき固有の略一定の値である。
温度 Ｔ３ ：残銑温度 Ｗｏ ：受銑重量 Ｗ３ ：残銑重量 ｗｂ：ｔ−−ピードカーのレンガ重量 Ｃｐ、Ｃｂはトーピードカーによらず一定であり、ｗｂ
はトーピードカー夫々につき固有の略一定の値である。
またトーピードカー内の収容溶銑重量Ｗは下記（２）式
で表される。
で表される。
Ｗ＝Ｗｏ＋Ｗ３ ・（２）
従って（１）式は下記（３）式として表せる。
ただし、ａ：Ｃｐに相当し、一定値
ｂ ： （ｃｂ ｘｗｂ ＞に相当し、一定値このよう
にして表せる受銑時のトーピードカー内収容溶銑の温度
が変化する場合の状態を熱力学的に解析すれば次の放射
熱量Ｑ＋、自然対流熱量Ｑ２ルンガ伝熱熱量Ｑが成立す
る。
にして表せる受銑時のトーピードカー内収容溶銑の温度
が変化する場合の状態を熱力学的に解析すれば次の放射
熱量Ｑ＋、自然対流熱量Ｑ２ルンガ伝熱熱量Ｑが成立す
る。
Ｑ＋ ＝４．８８Ｘ ｔ （（Ｔａ／１００ ） ’
−（Ｔａ／１００ ） ’ ）・・・（４） Ｑ２ ＝１．２ 、、ｔ、 （Ｔｓ−Ｔａ） ／３．０
＝・（５１＝ｋ（ＴＩ Ｔｓ） ・・・（６） 但し、 ε：鉄皮放射率 Ｔｓ ：鉄皮温度 Ｔａ ：大気温度（常温） Ｌニド−ピードカー長さ Ｒｉニド−ピードカーの内径 ＲＩ：ｌ−−ピードカーの外径 λｂ ＝レンガの熱伝導率 にニド−ピードカーにより定まる定数 上記（４）、 （５１，（６１式において、ε、λｂ、
Ｒ４＋ＲＩ、Ｌの各値はトーピードカーにより一定であ
る。そして前記Ｑ＋ 、Ｑｚ 、Ｑの関係については、
トーピードカー内、外での熱収支を考えれば下記（７）
式で設立する。
−（Ｔａ／１００ ） ’ ）・・・（４） Ｑ２ ＝１．２ 、、ｔ、 （Ｔｓ−Ｔａ） ／３．０
＝・（５１＝ｋ（ＴＩ Ｔｓ） ・・・（６） 但し、 ε：鉄皮放射率 Ｔｓ ：鉄皮温度 Ｔａ ：大気温度（常温） Ｌニド−ピードカー長さ Ｒｉニド−ピードカーの内径 ＲＩ：ｌ−−ピードカーの外径 λｂ ＝レンガの熱伝導率 にニド−ピードカーにより定まる定数 上記（４）、 （５１，（６１式において、ε、λｂ、
Ｒ４＋ＲＩ、Ｌの各値はトーピードカーにより一定であ
る。そして前記Ｑ＋ 、Ｑｚ 、Ｑの関係については、
トーピードカー内、外での熱収支を考えれば下記（７）
式で設立する。
Ｑ＝Ｑｌ ＋Ｑ２ ・・・（７）
このときＴ１は前記（３）式で算出することができるの
でＴｓは（７）式の関係よりめられる。また（６）式に
よりＱの値も容易に算出できる。このときのトーピード
カー内の収容溶銑の単位時間当りの温度降下ΔＴは、次
式で示される。
でＴｓは（７）式の関係よりめられる。また（６）式に
よりＱの値も容易に算出できる。このときのトーピード
カー内の収容溶銑の単位時間当りの温度降下ΔＴは、次
式で示される。
ΔＴ−Ｑ／ （Ｃｐ （Ｗｏ ＋Ｗ３ ）＋Ｃｂ Ｗｂ
）従って温度降下がΔＴのときにおける収容溶銑温度
Ｔ２は下記（９）式にて表される。
）従って温度降下がΔＴのときにおける収容溶銑温度
Ｔ２は下記（９）式にて表される。
Ｔ ２ ＝ Ｔ １−Δ’ｌ’ ｘ ｔ ＝・（９）但
し、ｔ：受銑完了から温度降下がΔＴとなるまでの時間 この（９）式を整理すると、００）式となる。
し、ｔ：受銑完了から温度降下がΔＴとなるまでの時間 この（９）式を整理すると、００）式となる。
このα０）式にトーピードカー内の収容溶銑重量Ｗと、
受銑完了時点からの１時間先を代入すると、いつでも収
容溶銑温度はＴ２がめられて推定できる。
受銑完了時点からの１時間先を代入すると、いつでも収
容溶銑温度はＴ２がめられて推定できる。
次に本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第２図は本発明の実施状態を示すブロック図であり、図
中１は溶銑温度の推定を行うための情報処理装置である
。該情報処理装置１には第１図に示す高炉１０１．秤量
器１０４．脱硫処理場１０５．製鋼工場１．０６Ａ、
１０６Ｂ、 １０６Ｃ・・・に各々に配置されている設
定器２１．２２．２３．２４から情報が入力されるよう
になっており、情報処理装置１はこれらの情報に基づき
収容溶銑温度Ｔ２を算出するように構成されている。
中１は溶銑温度の推定を行うための情報処理装置である
。該情報処理装置１には第１図に示す高炉１０１．秤量
器１０４．脱硫処理場１０５．製鋼工場１．０６Ａ、
１０６Ｂ、 １０６Ｃ・・・に各々に配置されている設
定器２１．２２．２３．２４から情報が入力されるよう
になっており、情報処理装置１はこれらの情報に基づき
収容溶銑温度Ｔ２を算出するように構成されている。
設定器２１からはトーピードカ一番号、実測の受銑温度
Ｔｆｉ、受銑完了時刻ｔ、が、設定器２２からは残銑重
量Ｗ３を含まない正味の受銑重量Ｗｏが、夫々受銑情報
受信部１１へ与えられ、受銑情報受信部１１には後述す
る温度算出部１４からの残銑温度Ｔ３が入力されるよう
になっている。
Ｔｆｉ、受銑完了時刻ｔ、が、設定器２２からは残銑重
量Ｗ３を含まない正味の受銑重量Ｗｏが、夫々受銑情報
受信部１１へ与えられ、受銑情報受信部１１には後述す
る温度算出部１４からの残銑温度Ｔ３が入力されるよう
になっている。
受銑情報受信部１１出力は初期温度算出部１２へ与えら
れ、初期温度算出部１２には（２）、 （３１式が設定
されており、ここで収容溶銑重量Ｗ、収容熔溶銑度Ｔ１
を算出し、温度更新部１３へ与える。
れ、初期温度算出部１２には（２）、 （３１式が設定
されており、ここで収容溶銑重量Ｗ、収容熔溶銑度Ｔ１
を算出し、温度更新部１３へ与える。
温度更新部１３には、設定器２３から脱硫処理後実測し
た収容溶銑温度が温度受信部１６を介して入力され、温
度計４から大気温度Ｔａが入力されるようになっており
、また（４１． （５）、 （６）、 （７１，００式
が設定されているので、この入力時には温度更新部工３
は収容溶銑温度Ｔ２を算出する。設定器２３からの入力
がない場合には初期温度算出部１２からの入力信号をそ
のまま温度算出部１４へ出力する。
た収容溶銑温度が温度受信部１６を介して入力され、温
度計４から大気温度Ｔａが入力されるようになっており
、また（４１． （５）、 （６）、 （７１，００式
が設定されているので、この入力時には温度更新部工３
は収容溶銑温度Ｔ２を算出する。設定器２３からの入力
がない場合には初期温度算出部１２からの入力信号をそ
のまま温度算出部１４へ出力する。
温度算出部１４には、設定器２４から？！鋼工場での払
出重量が払出情報受信部１５を介して入力され、温度計
４から大気温度Ｔａが入力されるようになっており、ま
た（４１． （５）、 ＋６１． ｆｉｌ、 ００式が
設定されており、温度算出部１４はこの入力信号及び温
度更新部１３からの入力信号に基づき収容溶銑温度Ｔ２
を算出し、算出値を表示器３へ与えここで表示する。
出重量が払出情報受信部１５を介して入力され、温度計
４から大気温度Ｔａが入力されるようになっており、ま
た（４１． （５）、 ＋６１． ｆｉｌ、 ００式が
設定されており、温度算出部１４はこの入力信号及び温
度更新部１３からの入力信号に基づき収容溶銑温度Ｔ２
を算出し、算出値を表示器３へ与えここで表示する。
また受銑前の収容溶銑温度Ｔ２は次の演算のための残銑
温度Ｔ３となる。この演算はトーピードカ一番号ごとに
行われる。そしてこのように構成しているのは脱硫処理
により、また払出しにより温度変化量が異ってくるため
であり、受銑から次の受銑までの推定内容につき以下に
説明する。
温度Ｔ３となる。この演算はトーピードカ一番号ごとに
行われる。そしてこのように構成しているのは脱硫処理
により、また払出しにより温度変化量が異ってくるため
であり、受銑から次の受銑までの推定内容につき以下に
説明する。
高炉鋳床下方にてトーピードカーに受銑が完了すると、
各高炉に設けた設定器２１よりそのときのトーピードカ
一番号、Ｔｏ、ｔ、が受銑情報受信部１１へ入力されて
記憶される。
各高炉に設けた設定器２１よりそのときのトーピードカ
一番号、Ｔｏ、ｔ、が受銑情報受信部１１へ入力されて
記憶される。
そして受銑後、トーピードカーは秤量器まで運行されて
計測が行われる。設定器２２にはトーピードカ一番号に
応じたトーピードカー自重及びこの受銑前にここで実測
した空トーピードカー重量（残銑も含む）が設定されて
おり、設定器２２は入力された実測全重量から上記空ト
ーピードカー重量を減算して正味の受銑重量Ｗｏをめ、
これを受銑情報受信部１１へ与える。
計測が行われる。設定器２２にはトーピードカ一番号に
応じたトーピードカー自重及びこの受銑前にここで実測
した空トーピードカー重量（残銑も含む）が設定されて
おり、設定器２２は入力された実測全重量から上記空ト
ーピードカー重量を減算して正味の受銑重量Ｗｏをめ、
これを受銑情報受信部１１へ与える。
初期温度算出部１２は、受銑情報受信部１１より必要な
情報を読込み、（２）式より収容溶銑量Ｗを算出し、ま
たこの算出値及び受銑情報受信部１１からの入力値Ｗｏ
＋ Ｔｏ ＋ Ｗ３ 、Ｔ３に基づき受銑時の収容溶
銑温度Ｔ、を、（３）式を用いて算出し、量算出値及び
トーピードカ一番号、受銑完了時刻ｔ１を、温度更新部
１３を通過させて温度算出部１４へ出力する。
情報を読込み、（２）式より収容溶銑量Ｗを算出し、ま
たこの算出値及び受銑情報受信部１１からの入力値Ｗｏ
＋ Ｔｏ ＋ Ｗ３ 、Ｔ３に基づき受銑時の収容溶
銑温度Ｔ、を、（３）式を用いて算出し、量算出値及び
トーピードカ一番号、受銑完了時刻ｔ１を、温度更新部
１３を通過させて温度算出部１４へ出力する。
温度算出部１４は表示器３からトーピードカ一番号及び
その収容溶銑温度要表示の信号が入力されると、温度計
４から大気温度（常温）Ｔａが入力されているのでこの
入力番号及び他の必要な入力信号に基づき（４１，（５
）、 ＋６１． ＋７１式からトーピードカーの鉄皮温
度Ｔｓを算出し、またこの算出値、受銑時の収容溶銑温
度Ｔ１及び収容溶銑重量Ｗに基づき収容溶銑温度Ｔ２を
、００１式を用いて算出し、これを表示器３へ与えて表
示する。
その収容溶銑温度要表示の信号が入力されると、温度計
４から大気温度（常温）Ｔａが入力されているのでこの
入力番号及び他の必要な入力信号に基づき（４１，（５
）、 ＋６１． ＋７１式からトーピードカーの鉄皮温
度Ｔｓを算出し、またこの算出値、受銑時の収容溶銑温
度Ｔ１及び収容溶銑重量Ｗに基づき収容溶銑温度Ｔ２を
、００１式を用いて算出し、これを表示器３へ与えて表
示する。
以上の処理により受銑から製鋼工場で払出し或いは脱硫
処理が行われるまでの期間の任意の時間での収容溶銑温
度Ｔ２を推定できる。
処理が行われるまでの期間の任意の時間での収容溶銑温
度Ｔ２を推定できる。
然る後、生産計画に基づき製鋼工場へ送られる際、必要
に応じて脱硫処理を行う場合があり、この場合には脱硫
処理時に溶銑温度が実測されるので修正処理を行わせる
。即ち脱硫処理後の収容溶銑温度を実測し、この実測値
Ｔ２ ’をトーピードカ一番号と対応させ設定器２３よ
り温度更新部１３へ与える。
に応じて脱硫処理を行う場合があり、この場合には脱硫
処理時に溶銑温度が実測されるので修正処理を行わせる
。即ち脱硫処理後の収容溶銑温度を実測し、この実測値
Ｔ２ ’をトーピードカ一番号と対応させ設定器２３よ
り温度更新部１３へ与える。
温度更新部１３は脱硫処理完了時の受銑完了時点から脱
硫処理完了時点までの時間ｔを読込み、また温度計４か
らの大気温度Ｔａ及び初期温度算出部１２からの収容溶
銑量Ｗ、受銑時の収容溶銑温度Ｔ１に基づき＋４１．
（５１，（６）、 （７１式から鉄皮温度Ｔｓをめ、更
にこのＴｓ及びＴ、、Ｗ、ｔを００式に代入して収容溶
銑温度Ｔ２を算出する。
硫処理完了時点までの時間ｔを読込み、また温度計４か
らの大気温度Ｔａ及び初期温度算出部１２からの収容溶
銑量Ｗ、受銑時の収容溶銑温度Ｔ１に基づき＋４１．
（５１，（６）、 （７１式から鉄皮温度Ｔｓをめ、更
にこのＴｓ及びＴ、、Ｗ、ｔを００式に代入して収容溶
銑温度Ｔ２を算出する。
このとき温度受信部１６からの実測収容溶銑温度′ｒ２
′と算出温度Ｔ２とを比較し、Ｔ２ ’とＴ２とに差が
生じる場合は、Ｔ２の算出値をＴ２ ′になるようにｋ
の値を修正し、修正値をこれ以後使用する。
′と算出温度Ｔ２とを比較し、Ｔ２ ’とＴ２とに差が
生じる場合は、Ｔ２の算出値をＴ２ ′になるようにｋ
の値を修正し、修正値をこれ以後使用する。
このように脱硫処理の有無に応し、即ち脱硫しない場合
にはｋの値を使用し、また脱硫した場合にはその時点か
ら新しいｋの値を使用することにより払出しまでの任意
の時間における収容溶銑温度が正確に推定できる。
にはｋの値を使用し、また脱硫した場合にはその時点か
ら新しいｋの値を使用することにより払出しまでの任意
の時間における収容溶銑温度が正確に推定できる。
そして製鋼工場にてトーピードカーから溶銑の払出しが
行われると、そのたびに払出重量が設定器２４により温
度算出部１４へ与えられ、温度算出部１４はこの入力信
号に基づいて収容溶銑量Ｗをその都度減算し、減算され
た新しい収容溶銑量Ｗ及び＋４１． （５１，（６１，
＋７１． （Ｉ［ｌ１式により所定の演算を行って収容
溶銑温度Ｔ２を算出する。このようにして受銑以後の収
容溶銑温度Ｔ２が正確に推定できる。
行われると、そのたびに払出重量が設定器２４により温
度算出部１４へ与えられ、温度算出部１４はこの入力信
号に基づいて収容溶銑量Ｗをその都度減算し、減算され
た新しい収容溶銑量Ｗ及び＋４１． （５１，（６１，
＋７１． （Ｉ［ｌ１式により所定の演算を行って収容
溶銑温度Ｔ２を算出する。このようにして受銑以後の収
容溶銑温度Ｔ２が正確に推定できる。
そして生産計画に基づき受銑準備の指令が出ると高炉の
設定器２１から先の受銑完了時刻から次の受銑開始まで
の時間ｔが温度算出部１４へ入力され、温度算出部１４
はその時刻での収容溶銑温度Ｔ２を算出し、受銑情報受
信部ＩＩはこの算出値を残銑温度Ｔ３として記憶する。
設定器２１から先の受銑完了時刻から次の受銑開始まで
の時間ｔが温度算出部１４へ入力され、温度算出部１４
はその時刻での収容溶銑温度Ｔ２を算出し、受銑情報受
信部ＩＩはこの算出値を残銑温度Ｔ３として記憶する。
その後、受銑準備の指令に基づきトーピードカーは高炉
鋳床へ戻ることになり、その途中秤量器を経由し、ここ
で空トーピードカー重量が計量され、この値が設定器２
２にて受銑情報受信部１１へ与えられる。受銑情報受信
部１１は次の受銑後の準備として入力信号からトーピー
ドカー自重を差引き、その差を新しい残銑型ｉｔ Ｗ
３として記憶する。
鋳床へ戻ることになり、その途中秤量器を経由し、ここ
で空トーピードカー重量が計量され、この値が設定器２
２にて受銑情報受信部１１へ与えられる。受銑情報受信
部１１は次の受銑後の準備として入力信号からトーピー
ドカー自重を差引き、その差を新しい残銑型ｉｔ Ｗ
３として記憶する。
このようにして次の受銑準備がなされる。
（効果〕
次に実施例に基づき本発明の効果につき説明する。１５
０トンのトーピードカーにて受銑し、受銑後の収容溶銑
温度を本発明により推定した。
０トンのトーピードカーにて受銑し、受銑後の収容溶銑
温度を本発明により推定した。
第３図は受銑後、脱硫処理場での実測収容溶銑温度をも
とにして数式の計数を定め脱硫処理場での測温時からの
収容溶銑温度推移を示したグラフであり、横軸に経過時
間（時間）をとり、また縦軸に溶銑温度（°Ｃ）をとっ
ている。図中破線は本発明による推定値、実線は実測値
を示す。
とにして数式の計数を定め脱硫処理場での測温時からの
収容溶銑温度推移を示したグラフであり、横軸に経過時
間（時間）をとり、また縦軸に溶銑温度（°Ｃ）をとっ
ている。図中破線は本発明による推定値、実線は実測値
を示す。
この図から理解される如く、本発明による推定値は実測
値に非常に近く、精度が高い。
値に非常に近く、精度が高い。
以上詳述した如く本発明による場合は溶銑温度を精度よ
く推定でき、このためこの結果を利用することにより極
低温化の防止が図れ、これにより内容積の減少、運搬効
率の低下、付着物の除去作業の増加、トーピードカーの
入替作業の増加を抑制できる。また運搬効率の低下を抑
制できるので製鋼工場での出鋼量を増加でき、更に１−
一ピードカーの入替回数を抑制できるのでトーピードカ
ーの稼働台数を減少できる等、本発明は優れた効果を奏
する。
く推定でき、このためこの結果を利用することにより極
低温化の防止が図れ、これにより内容積の減少、運搬効
率の低下、付着物の除去作業の増加、トーピードカーの
入替作業の増加を抑制できる。また運搬効率の低下を抑
制できるので製鋼工場での出鋼量を増加でき、更に１−
一ピードカーの入替回数を抑制できるのでトーピードカ
ーの稼働台数を減少できる等、本発明は優れた効果を奏
する。
第１図はトーピードカーの運行を説明するために使用す
る図、第２図は本発明の実施状態を示すブロフク図、第
３図は本発明の効果を示すグラフである。 １・・・情報処理装置 ３・・・表示器 ４・・・温度
計２１、２２．２３．２４・・・設定器 時 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理士
河 野 登 夫 ０ １ ２ ３ Ｓ！遇時間（Ｂ季Ｍ） 第 ３ 図
る図、第２図は本発明の実施状態を示すブロフク図、第
３図は本発明の効果を示すグラフである。 １・・・情報処理装置 ３・・・表示器 ４・・・温度
計２１、２２．２３．２４・・・設定器 時 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理士
河 野 登 夫 ０ １ ２ ３ Ｓ！遇時間（Ｂ季Ｍ） 第 ３ 図
Claims (1)
- １、高炉から溶銑をトーピードカーに受銑する際の受銑
温度、実測受銑量、受銑前にトーピードカー内に残存し
ている残銑量及び残銑温度量等に基づいてトーピードカ
ー内の受銑時の収容溶銑温度を算出し、算出した収容溶
銑温度、受銑後の経過時間及び収容溶銑量等に基づいて
収容溶銑温度を算出することを特徴とする溶銑温度推定
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10087284A JPS60245709A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 溶銑温度推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10087284A JPS60245709A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 溶銑温度推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60245709A true JPS60245709A (ja) | 1985-12-05 |
Family
ID=14285403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10087284A Pending JPS60245709A (ja) | 1984-05-18 | 1984-05-18 | 溶銑温度推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60245709A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012214850A (ja) * | 2011-04-01 | 2012-11-08 | Jfe Steel Corp | 溶銑温度の推定方法 |
-
1984
- 1984-05-18 JP JP10087284A patent/JPS60245709A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012214850A (ja) * | 2011-04-01 | 2012-11-08 | Jfe Steel Corp | 溶銑温度の推定方法 |
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