JPS60241001A - 光フアイバ励振器 - Google Patents
光フアイバ励振器Info
- Publication number
- JPS60241001A JPS60241001A JP59096668A JP9666884A JPS60241001A JP S60241001 A JPS60241001 A JP S60241001A JP 59096668 A JP59096668 A JP 59096668A JP 9666884 A JP9666884 A JP 9666884A JP S60241001 A JPS60241001 A JP S60241001A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- refractive index
- optical fiber
- exciter
- graded
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
- G02B6/14—Mode converters
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Testing Of Optical Devices Or Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、グレーデッド形多モード光ファイバの伝送特
性測定の際に用いる光フアイバ励振器に関するものであ
る。
性測定の際に用いる光フアイバ励振器に関するものであ
る。
（背景技術）
多モード光ファイバの伝送特性は、モード分布によって
異なる。従って、多モード光ファイバの伝送特性の測定
は、常に一定の励振モード分布の下で行う必要がある。
異なる。従って、多モード光ファイバの伝送特性の測定
は、常に一定の励振モード分布の下で行う必要がある。
一般に、多モード光ファイバの伝送特性の測定は、光が
十分長いファイバを伝搬した後到達する定常モード分布
で励振して行われる。その理由は、個々のファイバの伝
送特性を定常モード分布の状態で測定しておくと、個々
のファイバの伝送特性から何本かのファイバを接続して
構成する伝送路の伝送特性を精度よく推定できるからで
ある。
十分長いファイバを伝搬した後到達する定常モード分布
で励振して行われる。その理由は、個々のファイバの伝
送特性を定常モード分布の状態で測定しておくと、個々
のファイバの伝送特性から何本かのファイバを接続して
構成する伝送路の伝送特性を精度よく推定できるからで
ある。
従来、伝送特性測定の際に用いる定常モード励振系とし
ては、第１図に示すような系が使われていた。図中、■
は測定用光源、２は比測定グレーデッド形ファイバであ
り、旦」が光フアイバ励振器である。光ファイバ励振器
旦」は４本の短尺ファイバ３〜６を接続して構成してい
る。ここで、３と５はステップ形ファイバ、４と６はグ
レーデッド形ファイバである。グレーデッド形ファイバ
６のコア径は被測定グレーデッド形ファイバ２のコア径
の０．６〜０．８倍、最大比屈折率差はファイバ２のそ
れと同一値に設定する。すなわち、ファイノへ２のコア
径が５０ｇｍ、最大比屈折率差が１％のとき、ファイバ
６のコア径は３０〜４０ 用ｔａ、最大比屈折率差は１
％とする。ステップ形ファイバ３．５とグレーデッド形
ファイ／へ４のコア径と最大比屈折率差は、グレーデッ
ド形ファイｔ＜６のコア径および最大比屈折率差と同じ
かまたはそれら以」二に大きな値に設定する。
ては、第１図に示すような系が使われていた。図中、■
は測定用光源、２は比測定グレーデッド形ファイバであ
り、旦」が光フアイバ励振器である。光ファイバ励振器
旦」は４本の短尺ファイバ３〜６を接続して構成してい
る。ここで、３と５はステップ形ファイバ、４と６はグ
レーデッド形ファイバである。グレーデッド形ファイバ
６のコア径は被測定グレーデッド形ファイバ２のコア径
の０．６〜０．８倍、最大比屈折率差はファイバ２のそ
れと同一値に設定する。すなわち、ファイノへ２のコア
径が５０ｇｍ、最大比屈折率差が１％のとき、ファイバ
６のコア径は３０〜４０ 用ｔａ、最大比屈折率差は１
％とする。ステップ形ファイバ３．５とグレーデッド形
ファイ／へ４のコア径と最大比屈折率差は、グレーデッ
ド形ファイｔ＜６のコア径および最大比屈折率差と同じ
かまたはそれら以」二に大きな値に設定する。
光ファイバ励振器旦１の動作原理は以下の通りである。
ステップ形ファイバ３，５およびグレーデッド形ファイ
バ４は組となってモードスクランブラとして働く。すな
わち、ステップ形ファイバ３と５がもつ光線の空間分布
に対するスクランブラ機能、およびグレーデッド形ファ
イバ４がもつ光線の伝搬角分布に対するスクランブラ機
能によって、光源ｌの発光パターンおよび光源ｌとステ
ップ形ファイバ３の相対位置が変化しても、グレーデッ
ド形ファイバ６に対し、常に一定のモード分布を励振す
る。グレーデッド形ファイバ６は、そのコア径が被測定
ファイバ２のコア径よりも小さいことによってモードフ
ィルタとして働き、被測定ファイバ２に対して定常モー
ト励振を行う。
バ４は組となってモードスクランブラとして働く。すな
わち、ステップ形ファイバ３と５がもつ光線の空間分布
に対するスクランブラ機能、およびグレーデッド形ファ
イバ４がもつ光線の伝搬角分布に対するスクランブラ機
能によって、光源ｌの発光パターンおよび光源ｌとステ
ップ形ファイバ３の相対位置が変化しても、グレーデッ
ド形ファイバ６に対し、常に一定のモード分布を励振す
る。グレーデッド形ファイバ６は、そのコア径が被測定
ファイバ２のコア径よりも小さいことによってモードフ
ィルタとして働き、被測定ファイバ２に対して定常モー
ト励振を行う。
以上説明したように、光ファイバ励振器旦」は被測定フ
ァイバ２に対して定常モート励振を行い得るものである
。しかし、光ファイバ励振器旦」を用いる場合、励振器
側のグレーデッド形ファイバ６と被測定ファイバ２の接
続点での軸ずれに対する励振モード分布の変化の割合が
大きく、このために、伝送特性測定の再現性が悪いとい
う欠点があった。
ァイバ２に対して定常モート励振を行い得るものである
。しかし、光ファイバ励振器旦」を用いる場合、励振器
側のグレーデッド形ファイバ６と被測定ファイバ２の接
続点での軸ずれに対する励振モード分布の変化の割合が
大きく、このために、伝送特性測定の再現性が悪いとい
う欠点があった。
（発明の課題）
本発明は、これらの欠点を除去することを目的とし、モ
ードフィルタとして、コア径は被測定ファイバと同じで
、最大比屈折率差が被測定ファイバよりも小さなグレー
デッド形ファイバを使用するものであり、以下図面につ
いて詳細に説明する。
ードフィルタとして、コア径は被測定ファイバと同じで
、最大比屈折率差が被測定ファイバよりも小さなグレー
デッド形ファイバを使用するものであり、以下図面につ
いて詳細に説明する。
（発明の構成および作用）
第２図は本発明による定常モード励振系の実施例であり
、ｌは測定用光源、２は被測定グレーデッド形ファイバ
であり、Ｅ２が本発明による光フアイバ励振器である。
、ｌは測定用光源、２は被測定グレーデッド形ファイバ
であり、Ｅ２が本発明による光フアイバ励振器である。
光フアイバ励振器■は４木の短尺ファイバ７〜１０より
成っている。ここで、７と９はステップ形ファイバ、８
とｌＯはグレーデッド形ファイバである。グレーデッド
形ファイバ１０のコア径は被測定グレーデッド形ファイ
バ２のコア径と同一とし、最大比屈折率差はファイバ２
よりも小さな値に設定する。ステップ形ファイ／＜７．
９とグレーデツト形ファイバ８のコア系と最大比屈折率
差は、グレーデッド形ファイバ１０のコア系および最大
比屈折率差と同じかまたはそれら以上に大きな値に設定
する。
成っている。ここで、７と９はステップ形ファイバ、８
とｌＯはグレーデッド形ファイバである。グレーデッド
形ファイバ１０のコア径は被測定グレーデッド形ファイ
バ２のコア径と同一とし、最大比屈折率差はファイバ２
よりも小さな値に設定する。ステップ形ファイ／＜７．
９とグレーデツト形ファイバ８のコア系と最大比屈折率
差は、グレーデッド形ファイバ１０のコア系および最大
比屈折率差と同じかまたはそれら以上に大きな値に設定
する。
光フアイバ励振器Ｅ２の動作原理は以下の通りである。
ステ・ンプ形ファイバ７．９およびグレーデッド形ファ
イバ８は、第１図の光ファイバ励振器旦」におけるステ
ップ形ファイバ３，５およびグレーデッド形ファイバ４
と同様に、組となってモードスクランブラとして働き、
光［１の発光パターンおよび光源ｌとステップ形ファイ
バ７の相対位置が変化しても、グレーデッド形ファイバ
１０に対し常に一定のモード分布を励振する。グレーデ
ッド形ファイバｌＯは、その最大比屈折率差が被測定フ
ァイバ２よりも小さいことによってモードフィルタとし
て働く。被励振ファイバ２に励振されるモード分布、グ
レーデッド形ファイバｌＯの最大比屈折率差の値に応じ
て変化する。そこで、ファイバ１０の適切な最大比屈折
率差を見出すために、光フアイバ励振器Ｅ２によってフ
ァイ／へ２に励振されるモード分布とファイバ２の定常
モート分布の相関係数を、ファイバ１０の最大比屈折率
差の関数として計算した結果を第３図に示す。第３図よ
り、モードフィルタとして用いるクレーデッド形ファイ
バ１０の最大比屈折率差を被測定ファイバ２の最大比屈
折率差の０．２８〜０．５３倍に設定することにより、
励振モード分布と定常モード分布の相関係数は０．９８
以−Ｆになり、定常モード分布に極めて近い励振モード
分布を実現できることが見出される。
イバ８は、第１図の光ファイバ励振器旦」におけるステ
ップ形ファイバ３，５およびグレーデッド形ファイバ４
と同様に、組となってモードスクランブラとして働き、
光［１の発光パターンおよび光源ｌとステップ形ファイ
バ７の相対位置が変化しても、グレーデッド形ファイバ
１０に対し常に一定のモード分布を励振する。グレーデ
ッド形ファイバｌＯは、その最大比屈折率差が被測定フ
ァイバ２よりも小さいことによってモードフィルタとし
て働く。被励振ファイバ２に励振されるモード分布、グ
レーデッド形ファイバｌＯの最大比屈折率差の値に応じ
て変化する。そこで、ファイバ１０の適切な最大比屈折
率差を見出すために、光フアイバ励振器Ｅ２によってフ
ァイ／へ２に励振されるモード分布とファイバ２の定常
モート分布の相関係数を、ファイバ１０の最大比屈折率
差の関数として計算した結果を第３図に示す。第３図よ
り、モードフィルタとして用いるクレーデッド形ファイ
バ１０の最大比屈折率差を被測定ファイバ２の最大比屈
折率差の０．２８〜０．５３倍に設定することにより、
励振モード分布と定常モード分布の相関係数は０．９８
以−Ｆになり、定常モード分布に極めて近い励振モード
分布を実現できることが見出される。
さて、光フアイバ励振器Ｅ２を用いて励振する場合も光
ファイバ励振器旦」を用いて励振する場合と同様に、励
振器側のグレーデッド形ファイバ１０と被測定ファイバ
２の接続点で軸ずれがあると励振モード分布は変化する
。しかし、その変化の割合は光ファイバ励振器旦」を用
いた場合に比べて格段に小さいために、伝送特性測定の
実現性は極めてよい。その理由は、光ファイバ励振器旦
」の場合グレーデッド形ファイバ６のコア径を被測定フ
ァイバ２よりも小さ？してモードフィルタ機能を得てい
るのに対して、光フアイバ励振器Ｅ２の場合グレーデッ
ド形ファイバｌＯのコア径は被測定ファイバ２と同一と
し、最大比屈折率差を小さくしてモードフィルタ機能を
得ているためで、後者の方が軸ずれ量と励振器側ファイ
バのコア径の比によって決まる励振モード分布の変化の
割合が前者よりも小さいからである。第４図、第５図は
この点を実証する計算結果である。第４図は、光ファイ
バ励振器旦」と旦ヱを用いて損失測定を行ったときの、
励振器と被測定ファイバ間の軸ずれ量と損失測定誤差の
関係を示したものでる。第５図は、光ファイバ励振器旦
」と旦ヱを用いて帯域測定を行ったときの、軸ずれ量と
帯域測定誤差の関係を示したものである。いずれの測定
においても、光ファイバ励振器旦ヱを使って測定したと
きは、光ファイバ励振器旦」を使った場合に比べて、軸
ずれによる測定誤差が格段に少ないことがわかる。
ファイバ励振器旦」を用いて励振する場合と同様に、励
振器側のグレーデッド形ファイバ１０と被測定ファイバ
２の接続点で軸ずれがあると励振モード分布は変化する
。しかし、その変化の割合は光ファイバ励振器旦」を用
いた場合に比べて格段に小さいために、伝送特性測定の
実現性は極めてよい。その理由は、光ファイバ励振器旦
」の場合グレーデッド形ファイバ６のコア径を被測定フ
ァイバ２よりも小さ？してモードフィルタ機能を得てい
るのに対して、光フアイバ励振器Ｅ２の場合グレーデッ
ド形ファイバｌＯのコア径は被測定ファイバ２と同一と
し、最大比屈折率差を小さくしてモードフィルタ機能を
得ているためで、後者の方が軸ずれ量と励振器側ファイ
バのコア径の比によって決まる励振モード分布の変化の
割合が前者よりも小さいからである。第４図、第５図は
この点を実証する計算結果である。第４図は、光ファイ
バ励振器旦」と旦ヱを用いて損失測定を行ったときの、
励振器と被測定ファイバ間の軸ずれ量と損失測定誤差の
関係を示したものでる。第５図は、光ファイバ励振器旦
」と旦ヱを用いて帯域測定を行ったときの、軸ずれ量と
帯域測定誤差の関係を示したものである。いずれの測定
においても、光ファイバ励振器旦ヱを使って測定したと
きは、光ファイバ励振器旦」を使った場合に比べて、軸
ずれによる測定誤差が格段に少ないことがわかる。
（発明の効果）
以−に説明したように、本発明による光フアイバ励振器
を使用すれば、励振器と被測定ファイバ間の軸ずれによ
って起る光フアイバ伝送特性の測定誤差を格段に小さく
できることから、再現性よく測定できる利点がある。
を使用すれば、励振器と被測定ファイバ間の軸ずれによ
って起る光フアイバ伝送特性の測定誤差を格段に小さく
できることから、再現性よく測定できる利点がある。
第１図は従来の光フアイバ励振系の実施例を示す図、第
２図は本発明による光フアイバ励振系の実施例を示す図
、第３図はモードフィルタ用ファイ／への最大比屈折率
差と励振モード分布・定常モード分布間の相関係数の関
係を示す計算値を示す図、第４図は光フアイバ励振器と
被測定ファイバ間の軸ずれ量と損失測定誤差の関係を示
す計算値を示す図、第５図は光フアイバ励振器と被測定
ファイ４間の軸ずれ量と帯域測定誤差の関係を示す計算
値を示す図である。 旦」、旦ヱーーーー光ファイバ励振器、１−ｍ−測定用
光源、 ２−ｍ−被測定ファイバ、 ３、５． ？、 ８−−−−モードスクランブラ用ステ
ップ形ファイバ、 ４、８−−−−モードスクランブラ用グレーデッド形フ
ァイバ ８、１０−一一モードフィルタ用グレーデッド形ファイ
バ。 特許出願人 日本電信電話公社 特許出願代理人 弁理士 山本恵− ０ 第１図 第３図 ０ ０．２ ＯＡｏ、６ ０Ｂ Ｃ０
２図は本発明による光フアイバ励振系の実施例を示す図
、第３図はモードフィルタ用ファイ／への最大比屈折率
差と励振モード分布・定常モード分布間の相関係数の関
係を示す計算値を示す図、第４図は光フアイバ励振器と
被測定ファイバ間の軸ずれ量と損失測定誤差の関係を示
す計算値を示す図、第５図は光フアイバ励振器と被測定
ファイ４間の軸ずれ量と帯域測定誤差の関係を示す計算
値を示す図である。 旦」、旦ヱーーーー光ファイバ励振器、１−ｍ−測定用
光源、 ２−ｍ−被測定ファイバ、 ３、５． ？、 ８−−−−モードスクランブラ用ステ
ップ形ファイバ、 ４、８−−−−モードスクランブラ用グレーデッド形フ
ァイバ ８、１０−一一モードフィルタ用グレーデッド形ファイ
バ。 特許出願人 日本電信電話公社 特許出願代理人 弁理士 山本恵− ０ 第１図 第３図 ０ ０．２ ＯＡｏ、６ ０Ｂ Ｃ０
Claims (1)
- （１）励起用光源と、これに結合するステップ形ファイ
バおよびグレーデッド形ファイバを交互に接続したモー
ドヌクランブラ部と、該モードスクランブラ部に接続さ
れたグレーデッド形ファイバからなるモードフィルタ部
からなり、前記光源からの励起光をモードスクランブラ
部、モードフィルタ部の順で伝播させることにより定常
モードとし、前記モードフィルタ部を被励振多モード光
ファイバに接続して、該被励振ファイバを一定状態で励
起する光フィバ励振器において、モードファイバ部のコ
アとクラッド間の最大比屈折率差が被励振ファイバのコ
アとクラッド間の最大比屈折率差よりも小なるグレーデ
ッド形ファイバより成ることを特徴とする光フアイバ励
振器。 （２、特許請求の範囲第１項に記載の光フアイバ励振器
において、モードフィルタ部のグレーデッド形ファイバ
のコアとクラット間の最大比屈折率差が被励振ファイバ
のコアとクララｉ・間の最大比屈折率差の０．２８〜０
，５３倍であることを特徴とする光フアイバ励振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59096668A JPS60241001A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 光フアイバ励振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59096668A JPS60241001A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 光フアイバ励振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60241001A true JPS60241001A (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=14171184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59096668A Pending JPS60241001A (ja) | 1984-05-16 | 1984-05-16 | 光フアイバ励振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60241001A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5504829A (en) * | 1993-12-27 | 1996-04-02 | Corning Incorporated | Optical fiber for soliton transmission and method of making |
| JP2017223684A (ja) * | 2012-05-07 | 2017-12-21 | フルークコーポレイションＦｌｕｋｅ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 光ファイバ・モード・コンディショナ |
-
1984
- 1984-05-16 JP JP59096668A patent/JPS60241001A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5504829A (en) * | 1993-12-27 | 1996-04-02 | Corning Incorporated | Optical fiber for soliton transmission and method of making |
| JP2017223684A (ja) * | 2012-05-07 | 2017-12-21 | フルークコーポレイションＦｌｕｋｅ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ | 光ファイバ・モード・コンディショナ |
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