JPS6023491A - 軸受用潤滑油組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 庄亙上皮■朋分野 本発明は軸受用潤滑油に関し、更に詳しくは、産業用装
置の軸受の中で、軸受油の要求性能として境界潤滑性能
が必要とされる厳しい潤滑条件下にある軸受において、
摩耗や焼付きなどの損傷を防止することが出来る優れた
境界潤滑性能を示す軸受用潤滑油組成物に関する。

従末技血 理想的な形状に作られた軸受でも、起動・停止時には潤
滑条件が境界潤滑の領域に入ることが避けられず、また
、完全な流体潤滑下にあるようにみえる軸受も、詳細に
観察すると、金属同志の接触部分が存在しているのが普
通である。これは現実の軸受では加工精度などから理想
的な形状に作り上げることば事実上不可能であるし、ま
た仮に、軸受単体としては理想的な形状であっても、軸
。

ハウジングなどの仕上げ精度１組み付は精度の不良、運
転中における各部の変形、潤滑油中への異物の混入など
によって部分的に境界潤滑状態となることによる。使用
条件面からみると、内ＭＡ　ｔｊ３を関のクランク系の
堵軸受、ピストンピン軸受、圧延機及び各種の産業機械
の軸受などでは、荷重の大きさや方向などが変動し、厳
しい潤滑条件にさらされている。更に、ころがり軸受に
は、本来、保持器と内外輪間、転動体と保持器間、また
、ころ軸受にスラスト荷重がかかるときの転動体とつば
間など流体側渦を維持しにくい部位が存在する。

以上に加え、近年の機械技術の進歩・発展により軸受の
潤滑条件は益々苛酷になっているのが現状である。

自動車に使用される軸受は、極圧添加剤の入ったエンジ
ン油やギヤ油で潤滑されるので、オイルの境界ｉｆ、！
］滑性の不足に起因する損傷即ち焼付きや摩耗の心配は
少ないが、産業用装置の軸受はタービン油や軸受油で？
ｌＩ滑されることが多いので、変動荷重などにより境界
潤滑性が不足し、摩耗、焼付き及び油温上昇を引き起こ
し問題となっている。

境界潤滑状態を回避するため、高粘度油の適用が考えら
れるが、高粘度油の使用は粘性抵抗の増大すなわち摩擦
係数が増加し発熱並びに動力消費の点で好ましくない。

本発明者は、上記したような厳しい条件下にある産業用
装置の軸受において、摩耗、焼付き及び油温上昇などの
問題を解消すべく軸受油の開発研究を行った結果本発明
をなすにいたった。

発凱豊且迫 本発明は、境界潤滑状態を余儀なくされる産業用装置の
軸受に対し、摩耗や焼付きなどの潤滑損傷並びに油温上
昇を引き起こすことなく、安全に運転出来る軸受油を提
供することを目的とする。

発肌阜折戊上処来 本発明は基油１００重量部に対し、グラフアイＩ・微粒
子を０．２乃至５重量部、油溶性有機鉛化合物を０．５
乃至３，０重量部、硫化オレフィンを硫黄分として　０
，３乃至２．０重量部、及びアルキル燐酸系化合物、ア
ルキルチオ燐酸系化合物及びアルキルジチオ燐酸系化合
物から成る群から選択されるものの１種又は２種以上を
燐分として０．０２乃至０．１重量部を配合したことを
構成上の特徴とする軸受用潤滑油組成物に関するもので
ある。

本発明において基油として用いられるのは一般には鉱油
又は鉱油を主成分とするものであって、適度な粘度を有
するものであればよい。ごのような鉱油は、原油を通常
の石油精製工業で用いられる潤滑油精製手段である常圧
蒸溜、減圧蒸溜等によって処理して適度な粘度を有する
溜出油を得、この溜出油をフルフラール抽出、水素化精
製、脱ロウ処理、さらには必要に応じて白土処理など公
知の手段により精製することによって調製し１Ｍる。

上述のようにして得られる鉱油は１５０ニユートラル油
、５００ニユートラル油、１５０ブライトストツク油等
と称せられるが、本発明ではこれらの鉱油を適宜混合し
、更に必要に応じポリイソブチレン、ポリブテンのごと
き潤滑油によく使用される増粘剤を添加、混合してその
粘度を調整したものを基油として用いる。粘度は軸受の
用途、使用条件に応じ選択される。即ち、工業用潤滑油
粘度分類（Ｉｓｏ　３４４８　）によれば４０℃での動
粘度が２〜１５００　ｃＳｔ　（センチストークス）で
あるので、本発明においてもこの範囲の動粘度を有する
鉱油を基油とする。該鉱油に潤滑油基油として公知の合
成油、例えばポリα−オレフィン、合成エステル等を補
助的に混合したものを基油として用いてもよい。

本発明で基油１００重量部に対し０．２〜５重量部用い
るグラファイトは通常潤屑油の固体潤滑剤として適用さ
れているものであって、平均粒径が１μｍ以下のもので
ある。基油１００重量部に対するグラファイトの配合量
が０．２重量部より少ないと、軸受油の耐摩耗性の向上
及び摩擦面の平滑化効果が認められなくなり、５重量部
を越えると流動抵抗が大きくなり、軸受の温度上昇をも
たらし問題となる。

本発明で使用する油溶性有機鉛化合物はステアリン酸鉛
、ナフテン酸鉛、オレイン酸鉛のごとき鉛石鹸及び鉛ジ
アルキルジチオカルバメートを例示し得る。これらの油
溶性有機鉛化合物の配合量は基油１００重量部に対して
０．５〜３．０重量部が適当であって、０．５重量部未
満では境界潤滑条件下において耐摩耗性の向上が見られ
ず、また軸受しゅうどう面の荒れを平滑化する効果も期
待出来ない。なお、３．０重量部を越える量を配合して
も上記効果を更に向上し得ないので経済上得策でない。

また、本発明で用いる硫化オレフィンはイソブチレンの
重合体を硫化処理して得られる硫黄含有量が４０〜５０
重量％の多硫化物、硫化されたマソコウ鯨浦であって、
従来からギヤ油などの極圧剤として用いられているもの
であり、平均分子量が約５００〜約１０００のものが基
油に対する溶解性の点で好ましい。この硫化オレフィン
並びに硫化マソコウ鯨油の配合量ば基油１００重景電顕
対し硫黄分として０，３〜２．０重量部であって、この
範囲外では耐摩耗性の向上は期待出来ない。２．０重量
部以上ではもはや性能は向上しない。因に、硫黄系添加
剤としてジスルフィド型有機硫黄化合物を用いても硫化
オレフィンのごとき耐摩耗性の向上ばみられない。

次に、本発明で用いられる金属を含有しないアルキル燐
酸系化合物、アルキルチオ燐酸系化合物及びアルキルジ
チオ燐酸系化合物について説明する。

アルキル燐酸系化合物は下記式（１）、（ＩＩ）、（Ｉ
ｌｌ） （式（１）、（Ｉｆ）、（ＩＴＩ）中のＲ１はＣ８〜Ｃ
Ｉ２のアルキル基を表す） で表されるアルキル燐酸エステルもしくは式（■り、（
ＩＩＩ）で表される化合物のアルキルアミン塩（部分ま
たは完全中和塩）であり、例えば下記式（ＩＶ）で表さ
れる化合物が該当する。

［（Ｒ＋、ｏｈ’！−〇）　Ｒ７、ｈ□−＋ｒ−（Ｉｖ
）（式（ＩＶ）中のＲ２ば０８〜ＣＩ２のアルキル基を
表す）。

アルキルチオ燐酸系化合物は下記式（Ｖ）、（Ｖｒ）、
（■）、（■）、（ＩＸ）で表わされるアルキルチオ燐
酸エステル、同酸性エステルの燐酸エステル化合物もし
くはこれらのアルキルアミン塩（部分又は完全中和塩）
が該当する。

［（Ｒ＋０＊バーＯＲＩ　Ｃ）］ｖＰ　＝Ｏ’　（劃（
式（Ｖ）〜（ＩＸ）中Ｒ１ば０８〜Ｃ１２のアルキル基
、Ｒ３ばＣ３の二価アルキル基、Ｒ十はＣ８〜Ｃ１８の
アルキル基をそれぞれ表す）。

アルキルジチオ燐酸系化合物は下記式（Ｘ）〜（Ｘ　Ｔ
Ｖ）　で表されるアルキルジチオ燐酸エステル、同エス
テルの酸性燐酸エステル化合物、もしくはこれらのアル
キルアミン塩（部分又は完全中和塩）が該当する。

［（Ｒ，Ｏ％］ｌ！づ−Ｒ−１−０］ＶｒＰ　＝　０　
（Ｘ　Ｉｌｌ　）（ＸＩＶ） （式（Ｘ）　〜（ＸＩＶ）中Ｒ，はＣ８〜Ｃ１，ノアル
キル基、ＲヨはＣ−１の二価アルキル基、ＲヰはＣ８〜
Ｃｌ１ｌのアルキル基をそれぞれ表す）。

上記式（１）〜（ＸＩＶ）で表される化合物は１種若し
くは２種以上組合せて用いられその配合量は基油１００
重量部に対して、燐分として０．０２乃至０．１０重量
部が適当である。燐分の添加量の上限は共存する硫黄分
との関係で定まり硫黄分の略十分の一当量とするのが耐
荷重性能を最大に発揮する。多量に添加しすぎると、む
しろ焼付きが起こりやすくなる。また、燐分の下限量は
耐摩耗性の面で定まり、０．０２重量部未満では、十分
な耐摩耗性が維持できない。従って、燐分の添加量を０
．０２〜０．１０重量部と・した根拠は硫黄分が０．３
〜２．０重量部とする点に関係している。これは硫黄化
合物と燐化合物との潤滑金属表面への競争的吸着及び局
部的な高温下での化学的反応に関係していると考えられ
る。なお、これらの燐含有化合物は従来ギヤ油などの極
圧剤として公用のものであり、例えばＡｎｇ１ａｍ’ｏ
１９９、Ａｒ＋ｇｌａｍｏｌ　９９ＬＳ　。

Ａｎｇｌａｍｏｌ　６００４　（いずれもループリシー
ル社の商品）　、Ｏｒｔｈｏｌｅｕｍ　５３５　（デュ
ポン社の商品）として市販されている。これらの中には
硫化オレフィンを含有しているものがある。

上述したごとく、本発明において基油に対し配合される
各物質のうちグラファイトを除いてはギヤ油などの添加
剤として知られたものではあるが、本発明ではこれら公
知の３種の添加剤とグラファイトを組合せて基油に配合
することにより、さきに言及したごとく摩耗、焼付き、
油温上昇などの危険性のある軸受に対し、それらの問題
を解消し安全に運転できる軸受油組成物を提供し得るも
のである。

因に、グラファイトを二硫化モリブデンに置換したり、
或いは、本発明の組成から、油溶性有機鉛化合物を取り
除くと、上記の目的を達成できない。

以下に実施例を例示して本発明の組成及びその効果を具
体的に説明する。

実施例１ 基油の調整： 下記表１に示す性状の１５０ニユートラル油を基油とし
て用いた。

表１ 上記基油１００重量部に対しグラファイト０．５重量部
、ナフテン酸鉛１，５重量部、硫化オレフィンを硫黄と
して０．８重量部、ジヘキシルチオ燐酸基の１〜２個で
置換した燐酸エステルの炭素数１８のアルキルアミン塩
及びジヘキシルプロピルジチオ燐酸基の１〜２個で置換
した燐酸エステルの上記アルキルアミン塩の混合物を燐
量として０．０５重量部を添加して軸受油１を得た。

なお、グラファイトはその９８％が粒径０．３μＭ以下
であって、下記形態の市販添加剤、商品名ＳＬＡ　１２
５５　（日本アチソン＠）を用いた。該添加剤はキャリ
ヤー油としての１５０ニユートラル油にグラファイトを
１０重電顕を分散含有させたものであって、 比重　０．９３ 粘度　２７ｃＳｔ／９８．９°Ｃ 色　調　黒色 引火点　２２０℃ の性質を有する。基油１００重量部に対しグラファイト
を含有する該添加剤を１／２０重量部添加した。

因に、グラファイトの粒径が１μｍ以上になると保存中
に沈降するので実用上好ましくない。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

実施例２ 実施例１においてナフテン酸鉛に代えて鉛シアミルジチ
オカルバメートを１．０重量部、硫化オレフィンを硫黄
量として０．６重量部、実施例１で用いた燐化合物を燐
量として０．０５重量部および燐酸のジ及びモノアルキ
ルエステル（アルキル基は炭素数８〜１２の混合物）の
長鎖（炭素数８〜１２）アルキルアミン塩を燐量として
０．０１重量部を基油に添加、混合する以外は実施例１
と同様にして軸受油２を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

実施例３ 実施例１で用いた基油１００重量部に対してグラファイ
ト０．４重量部（ＳＬ八へ２５５を１／２５重量部）ナ
フテン酸鉛１．０重量部、硫化オレフィンを硫黄量とし
て０．８重量部及び燐酸のジ及びモノアルキルエステル
（アルキル基は炭素数８〜１２の混合物）の長鎖（炭素
数８〜１２）アルキルアミン塩を燐量として０．０１ｆ
ｆｉ量部、前記一般式（ＩＸ）で表わされる燐酸エステ
ルのアルキルアミン塩（Ｒ，＝Ｃ８〜Ｃ＋２のアルキル
の混合物、Ｒヨーイソプロピル基、Ｒ’＆＝Ｃｌ１１の
アルキル基）を主成分とする燐化合物を燐量として０．
０５重量部添加、混合して軸受油３を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

実施例４ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、グラファイ
ト０．３重量部（ＳＬ八へ２５５を３／１００重量部）
、鉛シアミルジチオカルバメート０．６重量部、硫化オ
レフィンを硫黄量として０．４重量部及び実施例１で用
いた燐化合物を燐量として０．０３重量部を添加、混合
し軸受油４を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

実施例５ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、グラファイ
ト４．０重量部（ＳＬＡ１２５５を２１５重量部）、鉛
シアミルジチオカルバメート２．５重量部、硫化オレフ
ィンを硫黄量として１．５重量部及び実施例■で用いた
燐化合物を燐量として０．１重量部を添加、混合して軸
受油５を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

実施例６ 実施例１で用いた基油１００重量部に対してグラファイ
ト０．５重量部（ＳＬ八へ２５５を１／２０重量部）鉛
ジアミルジチオ力ルハメー日、５重量部、硫化オレフィ
ンを硫黄量として０．８重量部、実施例３で用いた燐酸
のジ及びモノアルキルエステル（アルキル基は炭素数８
〜１２の混合物）の長鎖（炭素数８〜１２）アルキルア
ミン塩を燐量として０．０１重量部、前記一般式（ＩＸ
）で表わされる燐酸エステルのアルキルアミン塩（Ｒ１
−Ｃ８〜ＣＩ２のアルキルの混合物、Ｒ３−イソプロピ
ル基、Ｒ１−Ｃ１Ｂのアルキル基）を主成分とする燐化
合物を燐量として０．０４重量部及び亜鉛−ジアルキル
ジチオフォスフェート１．５重量部を添加、混合して軸
受油６を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例１ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、ナフテン酸
鉛１．５重量部、硫化オレフィンを硫黄量として１．０
重量部及び実施例１で用いた燐化合物を燐量として０．
０５重量部を添加、混合して軸受油７を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例２ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、鉛シアミル
ジチオカルバメート１．５重量部、硫化オレフィンを硫
黄量として０．８重量部及び実施例１で用いた燐化合物
を燐量として０．０５重量部及び二硫化モリブデン０．
５重量部を添加、混合して軸受油８を得た なお、ここで用いた二硫化モリブデンは日本アチソン側
によりＳＬΔ１２４６の商品名で市販されているもので
あって、キャリヤー油としての１５０ニユートラル油に
二硫化モリブデン（その粒径の９８％が０．３μｍ以下
のもの）を１５重量％含有させたもので下記性状を示す
ものである。

比重　１．００ 粘度　２３ｃＳｔ　／９８．９℃ 色　調　緑灰色 引火点　２２０℃ 得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例３ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、グラフアイ
ｌ−０，５重量部（、ＳＬ八へ２５５を１／２０重量部
）、硫化オレフィンを硫黄量として０．８重量部及び実
施例３で用いた燐化合物のアミン塩を燐量として０．０
５重量部を添加、混合し軸受油９を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例４ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、硫化オレフ
ィンを硫黄量として０．８重量部、実施例１で用いた燐
化合物を燐量として０．０５重量部、亜鉛−ジアルキル
ジチオフォスフェート１．５重量部を添加、混合し軸受
油１０を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例５ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、グラファイ
トｏ、ｉ重量部（ＳＬ八へ２５５を１　／１００重量部
）、鉛−ジアミルジチオカルバメート０．２重量部、硫
化オレフィンを硫黄量として０．５重量部及び実施例１
で用いた燐化合物を燐量として０．０５重量部を添加、
混合し軸受油１１を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例６ 実施例１で用いた基油１００重量部に対し、グラファイ
ト２．０重量部（ＳＬＡ１２５５を１１５重量部）、鉛
−ジアミルジチオカルバメート１．５重量部、及び実施
例１で用いた燐化合物を燐量として０．５重量部を添加
、混合し軸受油１２を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

比較例７ 一実施例１−で用いた基油１００重量部に対し、グラフ
ァイト２．０重量部（ＳＬＡ　１２５５を１１５重量部
）及び鉛−ジアミルアチオカルバメート１．５重量部を
添加、混合して軸受油１３を得た。

得られた軸受油の性状を表２に示す。

次に上記各実施例１〜６並びに比較例１〜７の各軸受油
及び表２に示す市販の添加タービン油についてチムケン
型摩擦試験機を用いて下記条件下で摩耗試験を行い、摩
耗痕１１Ｊ、摩擦係数及びテストブロックの摩擦面の表
面粗さを測定した。なお表面粗さの測定には、小板研究
所製５Ｒ−３型表面粗さ針を用い、粗さ針の検出端子（
触針）をテストブロック上の摩耗痕上を、テストリング
すべり方向に対し直角方向に走査させて粗さを電気出力
に変換し、記録紙上に拡大表示した。

試験条件： テストリング　５ＵＪ２　［＋１ν（１０ｋｇ）　＝９
００１（米国チムケン社製） テストブロック　ＳＣＭ４　［１１ｖ　（１０ｋｇ）　
＝３５５コ（日本テストパネル＠１！り 回転速度　５２０　ｒｐｍ 運転時間　１０分 給油温度　４０℃ （注）ＩＩν：ビソカース硬度を示す。

試験による測定結果は下記表３並びに第１図に示すとお
りである。

因に、本試験機に用いたチムケン型摩擦試験機は神鋼造
機＠製であってＡＳＴＭ−Ｄ−２７８２又はＪＩＳ−に
−２５１９−８０に規定されているチムケン極圧試験機
と機構上全く同じものであるが、チムケン極圧試験機が
回転速度８００ｒｐｍでのみしか運転できないのに対し
本試験機は５００乃至４５００ｒｐｍの無段変速が可能
である点が特徴である。

上記表３にみられるごとく、本発明による軸受油は比較
例及び市販の添加タービン油に比し耐焼付き性と耐摩耗
性に優れ、摩擦力も小さい。

本発明におけるグラファイトの配合効果は実施例１〜３
と比較例１の比較で明らかであり、摩耗痕中、摩擦係数
のいずれにおいても本発明による軸受油は顕著な作用効
果を示しており、一方固体潤滑剤として公知の二硫化モ
リブデンをグラファイトに置換した場合（比較例２）に
は、むしろ悪い作用を示している。また、本発明におけ
る油溶性有機鉛化合物の配合の必要性も実施例１〜３と
比較例３，４の対比から明らかである。

添付図面の第１図（ａ）乃至（ｍ）は各種軸受油につい
て上記試験後のテストピース（ブロック）の表面をレバ
ー荷重３０ボンドにおいて測定した結果を示したもので
あって、図中ｆａ）乃至（ｆ）は実施例１〜６゛の軸受
油について、（ｇｌ〜（ｍｌは比較例１〜７の軸受油に
ついて、（ｎ）はレバー荷重１０ポンドにおける添加タ
ービン油についてそれぞれ示したものである。

同図にみられるように、本発明による軸受油を用いた場
合、比較例並びに市販の添加タービン油に比しテストピ
ースの表面が平滑であることが理解し得る。

次に本発明による軸受油の良好な境界潤滑性能を確認す
るため、実施例１及び比較例４並びに市販添加タービン
油を用い、実機にて軸受温度を測定するとともに潤滑状
態を調べた。実機には従来から軸受温度が高く、焼付き
の危険性を有しかつ軸受油の劣化上好ましくないメッキ
鋼板製造設備の第２図に示すモータージェネレーター装
置の滑り軸受を用いた。試料油は油リング潤滑方式によ
り給油される。軸回転数は１２００ｒｐｍで一定の負荷
条件下で運転された。軸受の温度は軸受メタルに接触さ
せた熱電対で軸受温度が一定になる１２０分以後に測定
した。なお、テストは本発明による軸受油のキャリーオ
ーバー効果をなくすため、市販添加タービン油、比較例
４、実施例１の順序で実施した。結果を表４にしめす。

表４ 軸受の潤滑状態については油膜形成状態と振動状態を、
安用電機■製ＬｕｂＬｅｃ−Ｕを用い、最も軸受温度が
高くなる軸受Ｂについて開べた。この装置では油膜形成
状態をＲレンジ、振動状態をＧレンジでそれぞれ測定し
、良否判定できるようになっている。結果を表５に示す
。

表５ なお、市販添加タービン油の場合、３時間運転したがｄ
ａｎｇｅｒの状態が続いたので、その時点で試験を中止
した。

比較例４の場合、１２時間程度の運転、でｃａｕｔｉｏ
ｎが続いたので、その時点で試験を中止した。

実施例１の場合、漸次潤滑状態は良好に遷移し８時間経
過した時点でｃａｕｔｉｏｎからｇｏｏｄにかわり以後
ｇｏｏｄの状態が続いた。

上記試験結果より本発明の効果が明らかに示された。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明による軸受油について上記試験後のテス
トピース（ブロック）の表面をレバー荷重３０ポンドに
おい測定した結果を比較例１〜７の軸受油と共に示した
ものであって、図中（ａｌ〜（ｆ）ば実施例１〜６の軸
受油について、（ｇｌ〜（ｍｌは比較例１〜７の軸受油
について、（ｎｌばレバー荷重１０ボンドにおける添加
タービン油についてそれぞれ示したものである。 第２図は本発明による軸受油の境界潤滑性能を確認する
ために用いたメッキ交番鋼板製造設備のモータージェネ
レーター装置の概略説明図を示す。 第　１　図 ａ　ｂ ｃ　ｄ 第１図 ２　１ ９　ｈ 第１頁の続き ■Ｉｎｔ、　Ｃ１，’　識別記号　庁内整理番号Ｃｌ０
Ｎ４０：０２７８２４〜４Ｈ ＠発　明　者　前田好弘 戸田市新曾南３丁目１７番３５号日 本鉱業株式会社滑潤油製品研究 所内 ０発　明　者　倉橋基文 東海市東海町５丁目３番地新日 本製鐵株式會社名古屋製鐵所内 ０発　明　者　−丸哲夫 東海市東海町５丁目３番地新日 本製鐵株式會社名古屋製鐵所内 ０発　明　者　安藤正夫 東海市東海町５丁目３番地新日 本製鐵株式會社名古屋製鐵所内 ０出　願　人　新日本製鉄株式会社 東京都千代田区大手町２丁目６ 番３号

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 基油１００重量部に対し、グラファイト微粒子を０．２
   乃至５重量部、油溶性有機鉛化合物を０．５乃至３．Ｏ
   Ｍ量部、硫化オレフィンを硫黄分として０．３乃至２．
   ０重量部、及びアルキル燐酸系化合物、アルキルチオ燐
   酸系化合物及びアルキルジチオ燐酸系化合物から成る群
   から選択されるものの１種又は２種以上を燐分として０
   ．０２乃至０．１重量部を配合したことを特徴とする軸
   受用側ｆｌｙ油組成物。