JPS60221506A - 工作機械における摺動面の形成方法 - Google Patents
工作機械における摺動面の形成方法Info
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- JPS60221506A JPS60221506A JP59077119A JP7711984A JPS60221506A JP S60221506 A JPS60221506 A JP S60221506A JP 59077119 A JP59077119 A JP 59077119A JP 7711984 A JP7711984 A JP 7711984A JP S60221506 A JPS60221506 A JP S60221506A
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- B23Q1/26—Movable or adjustable work or tool supports characterised by constructional features relating to the co-operation of relatively movable members; Means for preventing relative movement of such members
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ１発明の目的
（１）産業上の利用分野
本発明は工作機械における摺動面の形成方法に関する。
（２）従来の技術
従来、工作機械においてその摺動面が加工困難な部位に
位置する場合には、工作機械を機械本体と摺動部とに分
割し、その摺動部に摺動面を研削加工により形成し、ま
た摺動部と機械本体とに合わせ研削加工を施し、その後
摺動部を機械本体に組付けている。
位置する場合には、工作機械を機械本体と摺動部とに分
割し、その摺動部に摺動面を研削加工により形成し、ま
た摺動部と機械本体とに合わせ研削加工を施し、その後
摺動部を機械本体に組付けている。
（３）発明が解決しようとする問題点
上記のように工作機械を分割式に構成すると、部品点数
が多くなるだけでなく、機械本体と摺動部との間に高度
の加工精度が要求され、また摺動部の研削加工にも多く
の時間を要し、したがって工作機械の製造コストが非常
に高くなるという問題がある。
が多くなるだけでなく、機械本体と摺動部との間に高度
の加工精度が要求され、また摺動部の研削加工にも多く
の時間を要し、したがって工作機械の製造コストが非常
に高くなるという問題がある。
本発明は上記問題に鑑み、工作機械を分割式に構成しな
くても摺動面を容易に形成して工作機械の製造コストを
低減し得る前記方法を提供することを目的とする。
くても摺動面を容易に形成して工作機械の製造コストを
低減し得る前記方法を提供することを目的とする。
Ｂ１発明の構成
（１）問題点を解決するための手段
本発明は、機械本体の摺動部に、焼結性金属粉末と合成
樹脂バインダとを混練した可塑性物を貼着して摺動面と
なる該可塑性物の表面を平坦に形成する工程と、前記可
塑性物中の前記合成樹脂バインダを熱分解すると共に前
記金属粉末を焼結する工程とを用いることを特徴とする
。
樹脂バインダとを混練した可塑性物を貼着して摺動面と
なる該可塑性物の表面を平坦に形成する工程と、前記可
塑性物中の前記合成樹脂バインダを熱分解すると共に前
記金属粉末を焼結する工程とを用いることを特徴とする
。
（２）作 用
可塑性物の貼着およびその可塑性物中の金属粉末の焼結
により摺動面を形成すると、工作機械のどのような部位
にも摺動面を容易且つ短時間のうちに形成することが可
能となり、工作機械を分割式に構成する必要がない。
により摺動面を形成すると、工作機械のどのような部位
にも摺動面を容易且つ短時間のうちに形成することが可
能となり、工作機械を分割式に構成する必要がない。
（３）実施例
第１図は工作機械としての折曲げ用プレス機を示し、そ
れは機械本体としての上下動可能な上型１およびその上
型１と対向する下型２とを備えている。下型２は、側壁
部３およびその上端に連設されたワーク載置部４を有す
る型本体５と、その側壁部３外面に斜め上向きに一体に
設けられたカムスライド用摺動部６と、その摺動部６の
上縁に連設されたカムドライバ用案内部７とを備え、側
壁部３とワーク載置部４との連結部外面には折曲げ用凹
所８が形成される。上型１はワーク押圧部材９をばね１
０を介して吊持する支承部１１とそれと一体のカムドラ
イバ１２とを有する。下型２の摺動部６にはカムスライ
ド１３が摺動自在に載置され、そのカムスライド１３の
前面側には下型２の折曲げ用凹所８と協働して折曲げ加
工を行う折曲げ刃１４が設けられる。カムスライド１３
は図示しないばねにより凹所８より離間する方向に付勢
される。またカムスライド１３の背面側には、傾斜カム
面１６が形成され、その傾斜カム面１６および案内部７
には、カムドライバ１２の前側摺動部１２ａの傾斜カム
面１５および後側摺動部１２ｂがそれぞれ摺接するよう
になっている。
れは機械本体としての上下動可能な上型１およびその上
型１と対向する下型２とを備えている。下型２は、側壁
部３およびその上端に連設されたワーク載置部４を有す
る型本体５と、その側壁部３外面に斜め上向きに一体に
設けられたカムスライド用摺動部６と、その摺動部６の
上縁に連設されたカムドライバ用案内部７とを備え、側
壁部３とワーク載置部４との連結部外面には折曲げ用凹
所８が形成される。上型１はワーク押圧部材９をばね１
０を介して吊持する支承部１１とそれと一体のカムドラ
イバ１２とを有する。下型２の摺動部６にはカムスライ
ド１３が摺動自在に載置され、そのカムスライド１３の
前面側には下型２の折曲げ用凹所８と協働して折曲げ加
工を行う折曲げ刃１４が設けられる。カムスライド１３
は図示しないばねにより凹所８より離間する方向に付勢
される。またカムスライド１３の背面側には、傾斜カム
面１６が形成され、その傾斜カム面１６および案内部７
には、カムドライバ１２の前側摺動部１２ａの傾斜カム
面１５および後側摺動部１２ｂがそれぞれ摺接するよう
になっている。
折曲げ加工時には、上型１を下降させると、先ずワーク
押圧部材９がワーク載置部４上のワークＷを押圧し、次
いでカムドライバ１２の傾斜カム面１５がカムスライド
１３の傾斜カム面１６に摺接しつつそれを前進させるの
で、折曲げ凹所８と折曲げ刃１４との協働によりワーク
Ｗの周縁部分に折曲げ加工が施される。
押圧部材９がワーク載置部４上のワークＷを押圧し、次
いでカムドライバ１２の傾斜カム面１５がカムスライド
１３の傾斜カム面１６に摺接しつつそれを前進させるの
で、折曲げ凹所８と折曲げ刃１４との協働によりワーク
Ｗの周縁部分に折曲げ加工が施される。
下型２のカムスライド用摺動部６の傾斜摺動面１７およ
びカムドライバ１２の摺動面である傾斜カム面１５は以
下に述べる手法により形成される。
びカムドライバ１２の摺動面である傾斜カム面１５は以
下に述べる手法により形成される。
１、可塑性物の製造
Ｎｉ自溶性合金粉 ８０部と、Ｍｏ粉砕粉 ２０部とを
Ｖ−ブレンダにより十分に混合して混合上）を得る。
Ｖ−ブレンダにより十分に混合して混合上）を得る。
四フッ化エチレン樹脂エマルジョンとアクリル樹脂エマ
ルジョンを１：１に混合して合成樹脂バインダを得る。
ルジョンを１：１に混合して合成樹脂バインダを得る。
上記混合粉 １００部に対し合成樹脂バインダ３部を添
加して卓上ニーダにより十分に混練し、この混練物を１
００〜１５０℃に加熱して合成樹脂バインダ中の水分を
蒸発させる。得られた混練物の性状は、合成樹脂バイン
ダにより粘結されて無数の団塊状を呈する。
加して卓上ニーダにより十分に混練し、この混練物を１
００〜１５０℃に加熱して合成樹脂バインダ中の水分を
蒸発させる。得られた混練物の性状は、合成樹脂バイン
ダにより粘結されて無数の団塊状を呈する。
上記混練物を８０〜１００℃に加熱してロール機に複数
回通しシート状可塑性物を得る。この場合ロール機のロ
ールを混練物と同程度に加熱するとシート成形作業が容
易に行われる。得られたシート状可塑性物は常温におい
て適度な可撓性と引裂き強度を有する。
回通しシート状可塑性物を得る。この場合ロール機のロ
ールを混練物と同程度に加熱するとシート成形作業が容
易に行われる。得られたシート状可塑性物は常温におい
て適度な可撓性と引裂き強度を有する。
ｉｉ 、カムスライド用摺動部の傾斜摺動面の形成第２
図（ａ）に示すように、下型２は鋳鉄（ＪＩｓ Ｆｅ１
２材）より鋳造されたもので、その摺動部６上面の略全
域には凹部１８が形成され、その凹部１８には清掃後ア
クリル樹脂接着剤を塗布する。
図（ａ）に示すように、下型２は鋳鉄（ＪＩｓ Ｆｅ１
２材）より鋳造されたもので、その摺動部６上面の略全
域には凹部１８が形成され、その凹部１８には清掃後ア
クリル樹脂接着剤を塗布する。
凹部１８に前記１項で得られたシート状可塑性物Ｐを貼
着する。この場合所定厚さを得るためにはシート状可塑
性物Ｐを積層する。また凹部１８とシート状可塑性物Ｐ
相互間の密着性を良好にするため、シート状可塑性物Ｐ
外面を突き棒等により突き固める。この場合摺動部６を
８０〜１０゜℃に加熱しておくと、前記シート状可塑性
物Ｐの貼着および突き固め作業が容易に行われる。
着する。この場合所定厚さを得るためにはシート状可塑
性物Ｐを積層する。また凹部１８とシート状可塑性物Ｐ
相互間の密着性を良好にするため、シート状可塑性物Ｐ
外面を突き棒等により突き固める。この場合摺動部６を
８０〜１０゜℃に加熱しておくと、前記シート状可塑性
物Ｐの貼着および突き固め作業が容易に行われる。
次いで、予め完成されたカムスライド１３を可塑性物Ｐ
の表面に載せて上、下に摺動させ、傾斜摺動面１７とな
る可塑性物Ｐの表面を平坦面に形成する。
の表面に載せて上、下に摺動させ、傾斜摺動面１７とな
る可塑性物Ｐの表面を平坦面に形成する。
第２図（ｂ）に示すように、可塑性物Ｐの表面をセラミ
ック粉末で覆い、その上に直径０．７５Ｆ１ｍの鋼球１
９を載せてバックアップを行う。このバックアップは鋼
球１９の重さにより後述するＮｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末
の焼結時焼結層の寸法変化、即ち膨張を抑制するもので
ある。
ック粉末で覆い、その上に直径０．７５Ｆ１ｍの鋼球１
９を載せてバックアップを行う。このバックアップは鋼
球１９の重さにより後述するＮｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末
の焼結時焼結層の寸法変化、即ち膨張を抑制するもので
ある。
次いで、下型２を真空焼結炉２ｏに設置して第３図に示
す加熱−冷却条件で有機物質の分解と金属粉末の焼結を
行う。キャリヤガスは窒素ガスまたは還元性の強い水素
ガスが用いられる。
す加熱−冷却条件で有機物質の分解と金属粉末の焼結を
行う。キャリヤガスは窒素ガスまたは還元性の強い水素
ガスが用いられる。
（Ａ）第１加熱ゾーン（第３図Ａ）
この加熱ゾーンＡは常温から６５０℃までであり、昇温
速度は１０〜ｂ ゾーンＡでは先ず水分が蒸発し、次いで合成樹ｄバイン
ダ中の四フッ化エチレン樹脂およびアクリル樹脂が分解
してガス化する。これら合成樹脂は３００〜４００℃で
ガス化するが、熱伝導を考慮して６００〜６５０℃に９
０分間均熱保持して殆どの有機物質を除去し、Ｎｉ自溶
性合金−Ｍ。
速度は１０〜ｂ ゾーンＡでは先ず水分が蒸発し、次いで合成樹ｄバイン
ダ中の四フッ化エチレン樹脂およびアクリル樹脂が分解
してガス化する。これら合成樹脂は３００〜４００℃で
ガス化するが、熱伝導を考慮して６００〜６５０℃に９
０分間均熱保持して殆どの有機物質を除去し、Ｎｉ自溶
性合金−Ｍ。
粉末層番残置する。この有機物質のガス化を真空焼結炉
２０内の真空度の変化により説明すると、常温ではＩ
Ｔｏｒｒであるが、６５０ ”ｃで９０分間均熱保持し
たときは最高２ Ｔｏｒｒに真空度が低下する。これは
主として有機物質の分解ガスの生成による。そして９０
分を経過した後は真空度は再びＩ Ｔｏｒｒに上昇する
もので、これは真空焼結炉２０内より分解ガスが除去さ
れたことを意味する。
２０内の真空度の変化により説明すると、常温ではＩ
Ｔｏｒｒであるが、６５０ ”ｃで９０分間均熱保持し
たときは最高２ Ｔｏｒｒに真空度が低下する。これは
主として有機物質の分解ガスの生成による。そして９０
分を経過した後は真空度は再びＩ Ｔｏｒｒに上昇する
もので、これは真空焼結炉２０内より分解ガスが除去さ
れたことを意味する。
（Ｂ）第２加熱ゾーン（第３図Ｂ）
、この加熱ゾーンＢは９００〜１０００ ”Ｃの範囲で
あり、Ｎｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末層をＮｉ自溶性合金の
固相線（１０１０〜１０２０”ｃ）以下の温度、例えば
９５０℃に３０分間均熱保持して固相焼結処理を施し、
これを仮焼結する。第１加熱ゾーンＡからの昇温速度は
１０〜ｂ る。
あり、Ｎｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末層をＮｉ自溶性合金の
固相線（１０１０〜１０２０”ｃ）以下の温度、例えば
９５０℃に３０分間均熱保持して固相焼結処理を施し、
これを仮焼結する。第１加熱ゾーンＡからの昇温速度は
１０〜ｂ る。
真空焼結炉２０内のＮｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末層は、そ
の表面から加熱されて昇温するので、層全体が均一温度
に達するまでは所定の加熱時間が必要である。若し焼結
温度である１０００〜１２００℃にいきなり加熱すると
Ｎｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末層の表面部分と凹部１８に接
する部分との間に温度差ができて、気孔率のばらつきが
多くなり均一な焼結層が得られないだけでなく、焼結後
クラック等の欠陥を生じ易くなる。
の表面から加熱されて昇温するので、層全体が均一温度
に達するまでは所定の加熱時間が必要である。若し焼結
温度である１０００〜１２００℃にいきなり加熱すると
Ｎｉ自溶性合金−Ｍｏ粉末層の表面部分と凹部１８に接
する部分との間に温度差ができて、気孔率のばらつきが
多くなり均一な焼結層が得られないだけでなく、焼結後
クラック等の欠陥を生じ易くなる。
第２加熱ゾーンＢでは未分解の有機物質が完全にガス化
して除去される。このガス化等により真空焼結炉２０内
の真空度は一時的に４ Ｔｏｒｒに低下するが３０分経
過後にはｌ Ｔｏｒｒに復帰する。
して除去される。このガス化等により真空焼結炉２０内
の真空度は一時的に４ Ｔｏｒｒに低下するが３０分経
過後にはｌ Ｔｏｒｒに復帰する。
（Ｃ）第３加熱ゾーン（第３図Ｃ）
この加熱ゾーンＣは、Ｎｉ自溶性合金の固相線（１０１
０〜１０２０℃）直下から液相線（１０７５〜１０８５
℃）を越える温度、即ち１０００〜１２００℃の範囲で
あり、Ｎｉ自溶性合金−Ｍ”０仮焼結層を、例えば液相
線を越える温度である１１００〜１１８０℃、好ましく
は１１２０℃に１２０分間恒温保持してＮｉ自溶性合金
の溶融により液相焼結処理を施し焼結層ＳＩを形成する
。
０〜１０２０℃）直下から液相線（１０７５〜１０８５
℃）を越える温度、即ち１０００〜１２００℃の範囲で
あり、Ｎｉ自溶性合金−Ｍ”０仮焼結層を、例えば液相
線を越える温度である１１００〜１１８０℃、好ましく
は１１２０℃に１２０分間恒温保持してＮｉ自溶性合金
の溶融により液相焼結処理を施し焼結層ＳＩを形成する
。
この場合Ｎｉ自溶性合金の流動はＭｏの存在により妨げ
られ、したがって形状維持性が良い。第２加熱ゾーンＢ
からの昇温速度は１５〜ｂであり、Ｎｉ自溶性合金−Ｍ
ｏ仮焼結層は第２加熱ゾーンＢで既に高温加熱されてい
るので、第３加熱ゾーンＣまでの昇温時間は僅かである
。この第３加熱ゾーンＣの保持時間が不充分であると焼
結が完全に行われず、焼結層Ｓｌに欠陥を生ずる。
られ、したがって形状維持性が良い。第２加熱ゾーンＢ
からの昇温速度は１５〜ｂであり、Ｎｉ自溶性合金−Ｍ
ｏ仮焼結層は第２加熱ゾーンＢで既に高温加熱されてい
るので、第３加熱ゾーンＣまでの昇温時間は僅かである
。この第３加熱ゾーンＣの保持時間が不充分であると焼
結が完全に行われず、焼結層Ｓｌに欠陥を生ずる。
上記のように焼結温度を１１２０℃に選定する理由は、
その温度が鋳鉄よりなる下型２の共晶温度以下であるか
らである。
その温度が鋳鉄よりなる下型２の共晶温度以下であるか
らである。
（Ｄ）冷却ゾーン（第３図Ｄ）
この冷却ゾーンＤは、前記焼結温度から略８００℃まで
の１次冷却ゾーンＤ、と、略８００℃から略４００℃ま
での２次冷却ゾーンＤ２と、略４００℃から常温までの
３次冷却ゾーンＤ３とに分けられる。
の１次冷却ゾーンＤ、と、略８００℃から略４００℃ま
での２次冷却ゾーンＤ２と、略４００℃から常温までの
３次冷却ゾーンＤ３とに分けられる。
１次冷却ゾーンＤ、は、焼結層Ｓ、の高温下における安
定域であり、この冷却ゾーンＤ１ではできるだけ熱的な
刺激を避け、同時に冷却効率を考慮して最高２℃／分程
度のゆっくりした速度で冷却する。この冷却ゾーンＤ１
で急冷が行われると焼結層Ｓ、にクランクが多発する。
定域であり、この冷却ゾーンＤ１ではできるだけ熱的な
刺激を避け、同時に冷却効率を考慮して最高２℃／分程
度のゆっくりした速度で冷却する。この冷却ゾーンＤ１
で急冷が行われると焼結層Ｓ、にクランクが多発する。
２次冷却ゾーンＤ２では、下型２の線膨張（１２、５ｘ
１０−’／℃）とＡｒ、変態における寸法変化を吸収
するために最高３℃／分程度のゆっくりした速度で冷却
する。この場合焼結層Ｓ、の線収縮は１４．６ ｘ １
０−６／’Ｃであるが、多孔質であるため下型２の収縮
に追随する。この冷却ゾーンＤ２で急冷が行われると焼
結層ＳＩにクランクが多発する。
１０−’／℃）とＡｒ、変態における寸法変化を吸収
するために最高３℃／分程度のゆっくりした速度で冷却
する。この場合焼結層Ｓ、の線収縮は１４．６ ｘ １
０−６／’Ｃであるが、多孔質であるため下型２の収縮
に追随する。この冷却ゾーンＤ２で急冷が行われると焼
結層ＳＩにクランクが多発する。
３次冷却ゾーンＤ３では、水、油等の液冷以外のガス冷
却（空冷を含む）により焼結層Ｓ１および下型２の温度
を常温まで冷却する。
却（空冷を含む）により焼結層Ｓ１および下型２の温度
を常温まで冷却する。
上記焼結層Ｓ、は凹部１８との溶着性が良好で、ラック
等の欠陥の発生がなく、また寸法変化も±Ｏ〜＋２ｗ以
内と精度が良く、その表面は平坦であり、傾斜摺動面１
７として十分な性状を有する。
等の欠陥の発生がなく、また寸法変化も±Ｏ〜＋２ｗ以
内と精度が良く、その表面は平坦であり、傾斜摺動面１
７として十分な性状を有する。
第２図（ｃ）に示すように、潤滑性合成樹脂として四フ
ッ化エチレン樹脂ディスパージョンを焼結層Ｓ１の表面
に刷子２１により塗布して含浸−硬化させ、その合成樹
脂により焼結層Ｓ１の気孔を埋めて傾斜摺動面１７の潤
滑性を向上させる。
ッ化エチレン樹脂ディスパージョンを焼結層Ｓ１の表面
に刷子２１により塗布して含浸−硬化させ、その合成樹
脂により焼結層Ｓ１の気孔を埋めて傾斜摺動面１７の潤
滑性を向上させる。
上記潤滑性合成樹脂の含浸は真空含浸により行うように
してもよい。また前記可塑性物の製造時それにＷＳ、、
ＭｏＳ、等の固体潤滑材を混合しておき、その固体潤滑
材を焼結層Ｓ１中に含有させることも可能である。この
場合、得られた焼結層Ｓ、に前記潤滑性合成樹脂を含浸
−硬化させると、潤滑能は一層向上する。
してもよい。また前記可塑性物の製造時それにＷＳ、、
ＭｏＳ、等の固体潤滑材を混合しておき、その固体潤滑
材を焼結層Ｓ１中に含有させることも可能である。この
場合、得られた焼結層Ｓ、に前記潤滑性合成樹脂を含浸
−硬化させると、潤滑能は一層向上する。
カムドライバエ２の傾斜カム面１５およびカムスライド
１３の折曲げ刃１４も前記各工程を経て得られる焼結層
５２．５３より構成されている。
１３の折曲げ刃１４も前記各工程を経て得られる焼結層
５２．５３より構成されている。
傾斜カム面１５を平坦に形成する場合は、可塑性物をカ
ムドライバ１３の前側摺動部１２ａに貼着した後、その
可塑性物をカムドライバ１３の傾斜カム面１６に押圧し
、また折曲げ刃１４を成形する場合には、可塑性物をカ
ムスライド１３の凹部２３に貼着した後、その可塑性物
を下型２の折曲げ凹所８にワークＷと同一厚さを有する
可撓性シート状物を介し押圧するものである。カムスラ
イド１３における折曲げ刃１４の耐久性を向上させるた
めには、その構成素材である可塑性物の金属粉末にＷＣ
等の超硬金属粉末を混入させておくとよい。
ムドライバ１３の前側摺動部１２ａに貼着した後、その
可塑性物をカムドライバ１３の傾斜カム面１６に押圧し
、また折曲げ刃１４を成形する場合には、可塑性物をカ
ムスライド１３の凹部２３に貼着した後、その可塑性物
を下型２の折曲げ凹所８にワークＷと同一厚さを有する
可撓性シート状物を介し押圧するものである。カムスラ
イド１３における折曲げ刃１４の耐久性を向上させるた
めには、その構成素材である可塑性物の金属粉末にＷＣ
等の超硬金属粉末を混入させておくとよい。
なお、本発明はプレス機に限らず、その他の工作機械の
摺動面の形成に適用することができる。
摺動面の形成に適用することができる。
Ｃ９発明の効果
本発明によれば、可塑性物を機械本体に貼着し、その可
塑性物中に含まれた金属粉末を焼結して摺動面を形成す
るので、工作機械のどのような部位にも摺動面を容易且
つ短時間のうちに形成することができ、したがって工作
機械を分割式に構成する必要がなく、その分割式に伴う
問題点を全て解消して工作機械の製造コストの低減を図
ることができる。
塑性物中に含まれた金属粉末を焼結して摺動面を形成す
るので、工作機械のどのような部位にも摺動面を容易且
つ短時間のうちに形成することができ、したがって工作
機械を分割式に構成する必要がなく、その分割式に伴う
問題点を全て解消して工作機械の製造コストの低減を図
ることができる。
第１図は本発明の一実施例を適用したプレス機の断面図
、第２図（ａ）乃至ｆｃｌは摺動面の形成工程説明図、
第３図は焼結工程における温度と時間の関係を示すグラ
フである。 Ｐ・・・可塑性物、 １．２・・・機械本体としての上型、下型、６，１２ａ
・・・摺動部、１５．１７・・・摺動面としての傾斜カ
ム面、傾斜摺動面
、第２図（ａ）乃至ｆｃｌは摺動面の形成工程説明図、
第３図は焼結工程における温度と時間の関係を示すグラ
フである。 Ｐ・・・可塑性物、 １．２・・・機械本体としての上型、下型、６，１２ａ
・・・摺動部、１５．１７・・・摺動面としての傾斜カ
ム面、傾斜摺動面
Claims (1)
- 機械本体の摺動部に、焼結性金属粉末と合成樹脂バイン
ダとを混練した可塑性物を貼着して摺動面となる該可塑
性物の表面を平坦に形成する工程と、前記可塑性物中の
前記合成樹脂バインダを熱分解すると共に前記金属粉末
を焼結する工程と、よりなる工作機械における摺動面の
形成方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59077119A JPS60221506A (ja) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | 工作機械における摺動面の形成方法 |
| BE2/60666A BE902204A (nl) | 1984-04-17 | 1985-04-16 | Werkwijze voor het aanbrengen van een glijvlak op een gereedschapwerktuig |
| BR8501800A BR8501800A (pt) | 1984-04-17 | 1985-04-16 | Processo para preparacao de uma face deslizante de uma maquina ferramenta |
| US06/723,675 US4657734A (en) | 1984-04-17 | 1985-04-16 | Method for preparing a sliding face of a machine tool |
| KR1019850002592A KR900001554B1 (ko) | 1984-04-17 | 1985-04-17 | 공작기계에 있어서의 접동면의 형성방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59077119A JPS60221506A (ja) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | 工作機械における摺動面の形成方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60221506A true JPS60221506A (ja) | 1985-11-06 |
Family
ID=13624901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59077119A Pending JPS60221506A (ja) | 1984-04-17 | 1984-04-17 | 工作機械における摺動面の形成方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4657734A (ja) |
| JP (1) | JPS60221506A (ja) |
| KR (1) | KR900001554B1 (ja) |
| BE (1) | BE902204A (ja) |
| BR (1) | BR8501800A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS62133027A (ja) * | 1985-12-05 | 1987-06-16 | Honda Motor Co Ltd | 自己潤滑性を有する焼結銅合金の製造方法 |
| JPS62133028A (ja) * | 1985-12-05 | 1987-06-16 | Honda Motor Co Ltd | 自己潤滑性焼結銅合金の製造方法 |
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| JPS6350402A (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-03 | Toshiba Mach Co Ltd | 耐摩耗性材料の被覆方法 |
| US4871621A (en) * | 1987-12-16 | 1989-10-03 | Corning Incorporated | Method of encasing a structure in metal |
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| IT1289550B1 (it) | 1996-12-31 | 1998-10-15 | Inpeco S R L | Processo per la fabbricazione di un basamento per lo scorrimento a sostentamento pneumostatico di carri mobili,particolarmente |
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1984
- 1984-04-17 JP JP59077119A patent/JPS60221506A/ja active Pending
-
1985
- 1985-04-16 BE BE2/60666A patent/BE902204A/nl not_active IP Right Cessation
- 1985-04-16 US US06/723,675 patent/US4657734A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-04-16 BR BR8501800A patent/BR8501800A/pt not_active IP Right Cessation
- 1985-04-17 KR KR1019850002592A patent/KR900001554B1/ko not_active IP Right Cessation
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| JPH0577721B2 (ja) * | 1986-09-25 | 1993-10-27 | United Technologies Corp |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE902204A (nl) | 1985-08-16 |
| KR850007743A (ko) | 1985-12-09 |
| BR8501800A (pt) | 1985-12-10 |
| KR900001554B1 (ko) | 1990-03-15 |
| US4657734A (en) | 1987-04-14 |
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