JPS60219421A - 酸化プロセス排ガスからの動力の回収方法 - Google Patents
酸化プロセス排ガスからの動力の回収方法Info
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- JPS60219421A JPS60219421A JP7637384A JP7637384A JPS60219421A JP S60219421 A JPS60219421 A JP S60219421A JP 7637384 A JP7637384 A JP 7637384A JP 7637384 A JP7637384 A JP 7637384A JP S60219421 A JPS60219421 A JP S60219421A
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/26—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension
- F02C3/28—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products the fuel or oxidant being solid or pulverulent, e.g. in slurry or suspension using a separate gas producer for gasifying the fuel before combustion
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- Combustion & Propulsion (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、芳香族化合物の酸化プロセスオフガスの有効
利用に関するものであり、詳細には芳香族化合物の加圧
液相酸化プロセス力Ｓらのタービンブレードの高温腐蝕
性元素含有有化合物を含む加圧オフガスを接触燃焼器に
゛ζ燃焼させ、該有機化合物を無機物としたのら、吸収
塔で該無機物中の腐蝕性成分を吸収して、実質的にター
ビンブレード腐蝕性成分のないクリーンなオフガスとし
、ガスタービンサイクルの加圧作動媒体ガス中に導入し
、該ガスタービンサイクルの作動媒体である空気の一部
として用いるとと（してなる酸化プロセス排ガスからの
動力回収法であり、好ましい実施態様においては、再生
ガスタービンサイクルとして、該クリーンなオフガスを
タービン排気と熱交換して予熱しなるものとして用いる
こと、さらに、吸収塔を二基以上設け、後段吸収塔の循
環及び補給水で再生ガスタービンサイクルの低温部の熱
回収を行うごとくにしてなるものである。
利用に関するものであり、詳細には芳香族化合物の加圧
液相酸化プロセス力Ｓらのタービンブレードの高温腐蝕
性元素含有有化合物を含む加圧オフガスを接触燃焼器に
゛ζ燃焼させ、該有機化合物を無機物としたのら、吸収
塔で該無機物中の腐蝕性成分を吸収して、実質的にター
ビンブレード腐蝕性成分のないクリーンなオフガスとし
、ガスタービンサイクルの加圧作動媒体ガス中に導入し
、該ガスタービンサイクルの作動媒体である空気の一部
として用いるとと（してなる酸化プロセス排ガスからの
動力回収法であり、好ましい実施態様においては、再生
ガスタービンサイクルとして、該クリーンなオフガスを
タービン排気と熱交換して予熱しなるものとして用いる
こと、さらに、吸収塔を二基以上設け、後段吸収塔の循
環及び補給水で再生ガスタービンサイクルの低温部の熱
回収を行うごとくにしてなるものである。
芳香族化合物−特にｐ−ｌｍ−キシレン等の加圧液相酸
化プロセスからの加圧オフガスは、オフガス中の未反応
成分等の有効成分の回収を目的として、通電、水による
吸収装置を経て排出されるため、温度は比較的低（通富
５０℃前後、圧力は１０〜２０ａ ｔａ程度である。オ
フガス中の成分はその殆どが酸化反応に寄与しなかった
窒素であり、残りは酸化反応の生成物である炭酸ガス、
酸化反応未利用の酸素、前記した水による吸収装置から
の同伴飽和水蒸気である。また、微量であるが、該オフ
ガス中には酸化反応のための触媒成分中の元素を含む有
機化合物を含んでおり、この副生物は触媒成分にもよる
が、タービンブレードの高？ｆＡｆｔＪ蝕性成分である
、例えば、臭素などの化合物を１〜３．０００ｐｐｍ程
度含むものである。
化プロセスからの加圧オフガスは、オフガス中の未反応
成分等の有効成分の回収を目的として、通電、水による
吸収装置を経て排出されるため、温度は比較的低（通富
５０℃前後、圧力は１０〜２０ａ ｔａ程度である。オ
フガス中の成分はその殆どが酸化反応に寄与しなかった
窒素であり、残りは酸化反応の生成物である炭酸ガス、
酸化反応未利用の酸素、前記した水による吸収装置から
の同伴飽和水蒸気である。また、微量であるが、該オフ
ガス中には酸化反応のための触媒成分中の元素を含む有
機化合物を含んでおり、この副生物は触媒成分にもよる
が、タービンブレードの高？ｆＡｆｔＪ蝕性成分である
、例えば、臭素などの化合物を１〜３．０００ｐｐｍ程
度含むものである。
従来、この加圧オフガスの圧力エネルギーを回収する方
法としては、次のものが知られている。
法としては、次のものが知られている。
まず、オフガス中の有機化合物が高１１１５蝕を起こさ
ない程度の温度で且つ膨張後のオフガスが露点より高い
温度となる温度、例えば、オフガスを約３００℃程度ま
で外部の熱源で予熱し膨張機に導入し動力回収し、その
後、接触燃焼器により該有機化合物を無機物とした後、
吸収装置にて除去する方法がある。この方法はオフガス
の温度が低く、流量も少ないので、膨張機で・回収され
る動力は小さいものであった。
ない程度の温度で且つ膨張後のオフガスが露点より高い
温度となる温度、例えば、オフガスを約３００℃程度ま
で外部の熱源で予熱し膨張機に導入し動力回収し、その
後、接触燃焼器により該有機化合物を無機物とした後、
吸収装置にて除去する方法がある。この方法はオフガス
の温度が低く、流量も少ないので、膨張機で・回収され
る動力は小さいものであった。
また、オフガスをそのままガスタービンザイクルに導入
し、圧縮空気の一部とし”ζ使用−Ｊる方法が提案され
ている。この方法の場合、タービンブレードの腐蝕性成
分が除去されていない為、膨張機のノズル・ブレード、
燃焼器等に高温腐蝕が発生し、寿命、信頼性の点から、
特殊な利料の選択が必須となったり、長時間の連続運転
が不可能と言う欠点があり、実用性の低い ゛ものであ
った。
し、圧縮空気の一部とし”ζ使用−Ｊる方法が提案され
ている。この方法の場合、タービンブレードの腐蝕性成
分が除去されていない為、膨張機のノズル・ブレード、
燃焼器等に高温腐蝕が発生し、寿命、信頼性の点から、
特殊な利料の選択が必須となったり、長時間の連続運転
が不可能と言う欠点があり、実用性の低い ゛ものであ
った。
本発明者らは、以上の欠点について種々検討した結果、
オフガス中のタービンブレードの腐蝕性成分の除去を加
圧下で行った後、ガスタービンザイクルの作動媒体とし
て使用する方法を見いだし本発明を完成した。
オフガス中のタービンブレードの腐蝕性成分の除去を加
圧下で行った後、ガスタービンザイクルの作動媒体とし
て使用する方法を見いだし本発明を完成した。
以下、本発明を図面を用いて説明する。。
第１図は、本発明の最も好ましい実施態様の一つであり
、オフガスは、再生ガスタービンサイクル（圧縮機Ｃ，
燃焼器ＣＣ１膨張機（−タービン）′】゛および再生器
Ｒ１、Ｒ２をもつ）の熱回収媒体（再生媒体）として利
用され、さらに、洗浄塔ＣＡの洗浄用純水が該再生ガス
タービンザイクルの低温部の再生媒体として利用される
例である。
、オフガスは、再生ガスタービンサイクル（圧縮機Ｃ，
燃焼器ＣＣ１膨張機（−タービン）′】゛および再生器
Ｒ１、Ｒ２をもつ）の熱回収媒体（再生媒体）として利
用され、さらに、洗浄塔ＣＡの洗浄用純水が該再生ガス
タービンザイクルの低温部の再生媒体として利用される
例である。
第１図において、芳香族化合物の加圧液相酸化プロセス
からのオフガスが管ｌより予熱器Ｒで予熱され、接触燃
焼器ＴＣに導入され、燃焼してタービンブレードの腐蝕
性元素含有の有機化合物を無機物に変換し加熱された後
、前記予熱器Ｒで熱回収され、吸収塔Ａに管４を経て導
入される。吸収塔Ａにおいては、タービンブレードの腐
蝕性成分である無機物の吸収性に擾れた添加成分を含む
水がポンプにより管２１を経て循環されており、ここで
、実質的にタービンブレードの腐蝕性成分である無機物
は吸収除去される。吸収塔Ａからのオフガスは管５を経
て洗浄塔ＣＡに導入され、ここで、吸収塔Ａで除去不十
分の成分および吸収用添加剤なとの不純物が、ポンプに
より管２２〜２３を経て循環される純水により除去され
る。このようにして実質的に夕・−ビンブレードの腐蝕
性成分を除かれたオフガスは管６を経てガスタービンザ
イクルの作動媒体空気の一部に混合使用される。
からのオフガスが管ｌより予熱器Ｒで予熱され、接触燃
焼器ＴＣに導入され、燃焼してタービンブレードの腐蝕
性元素含有の有機化合物を無機物に変換し加熱された後
、前記予熱器Ｒで熱回収され、吸収塔Ａに管４を経て導
入される。吸収塔Ａにおいては、タービンブレードの腐
蝕性成分である無機物の吸収性に擾れた添加成分を含む
水がポンプにより管２１を経て循環されており、ここで
、実質的にタービンブレードの腐蝕性成分である無機物
は吸収除去される。吸収塔Ａからのオフガスは管５を経
て洗浄塔ＣＡに導入され、ここで、吸収塔Ａで除去不十
分の成分および吸収用添加剤なとの不純物が、ポンプに
より管２２〜２３を経て循環される純水により除去され
る。このようにして実質的に夕・−ビンブレードの腐蝕
性成分を除かれたオフガスは管６を経てガスタービンザ
イクルの作動媒体空気の一部に混合使用される。
第１図においては、さらに管６よりのオフガスは、圧縮
機Ｃ，燃焼器ＣＣ１膨張機（タービン）Ｔおよび再生器
Ｒ１，Ｒ２により構成される再生ガスタービンサイクル
の再生媒体として利用され予熱されるとともに、さらに
、洗浄塔ＣＡの洗浄用純水が該再生ガスタービンサイク
ルの低温部の再生媒体として管２２より低温側の再生器
Ｒ２に導入され、管３５よりのタービン排気とここで熱
交換し予熱された後、管２３を経て洗浄塔ＣＡに循環さ
れている。
機Ｃ，燃焼器ＣＣ１膨張機（タービン）Ｔおよび再生器
Ｒ１，Ｒ２により構成される再生ガスタービンサイクル
の再生媒体として利用され予熱されるとともに、さらに
、洗浄塔ＣＡの洗浄用純水が該再生ガスタービンサイク
ルの低温部の再生媒体として管２２より低温側の再生器
Ｒ２に導入され、管３５よりのタービン排気とここで熱
交換し予熱された後、管２３を経て洗浄塔ＣＡに循環さ
れている。
以上、本発明の好ましい実施態様に基づいて本発明を図
面により説明したが、本発明は第１図の方法に限定され
るものではなく、実質的にタービンブレードの腐蝕性成
分である無機物を吸収除去したクリーンなオフガスを単
純ガスタービンサイクルの作動媒体空気の一部として単
に使用する方法、再生ガスタービンサイクルの再生媒体
として使用する方法、ガスタービンサイクルにて得られ
る圧縮奇しきの一部を該液相酸化プロセスの酸化用空気
として用いる方法、前記圧縮空気の一部若しくは全部に
もクリーンなオフガスと同様の熱回収操作を行い循環及
び補給水による再生ガスタービンサイクルの低温部の熱
回収とそれによる空気／水蒸気の混合物を再生媒体とし
て使用する方法なども当然ふ（まれる。
面により説明したが、本発明は第１図の方法に限定され
るものではなく、実質的にタービンブレードの腐蝕性成
分である無機物を吸収除去したクリーンなオフガスを単
純ガスタービンサイクルの作動媒体空気の一部として単
に使用する方法、再生ガスタービンサイクルの再生媒体
として使用する方法、ガスタービンサイクルにて得られ
る圧縮奇しきの一部を該液相酸化プロセスの酸化用空気
として用いる方法、前記圧縮空気の一部若しくは全部に
もクリーンなオフガスと同様の熱回収操作を行い循環及
び補給水による再生ガスタービンサイクルの低温部の熱
回収とそれによる空気／水蒸気の混合物を再生媒体とし
て使用する方法なども当然ふ（まれる。
以上の如くである本発明の方法は、芳香族化合物の加圧
液相酸化プロセスからのタービンブレードの高温腐蝕性
元素含有有機化合物を含むオフガスから、該有害成分を
減圧ずろことなく除去し、且つ、熱損失も最低限に押さ
えて、タービンの高温作動媒体の一部として利用するも
のであり、極めて優れた省エネルギープロセスを提供す
るものであり、工業的実用性の極めて高いものである。
液相酸化プロセスからのタービンブレードの高温腐蝕性
元素含有有機化合物を含むオフガスから、該有害成分を
減圧ずろことなく除去し、且つ、熱損失も最低限に押さ
えて、タービンの高温作動媒体の一部として利用するも
のであり、極めて優れた省エネルギープロセスを提供す
るものであり、工業的実用性の極めて高いものである。
実施例−１（クリーンなオフガスの製造） ゛ディクソ
ンパツキンを充填した洗浄塔（５０φＸ １００ＯＬ
）を使用して、管１〜５の流路を構成し、クリーンなオ
フガスを得た。ここに、接触燃焼器の操作温度は５００
℃とした。
ンパツキンを充填した洗浄塔（５０φＸ １００ＯＬ
）を使用して、管１〜５の流路を構成し、クリーンなオ
フガスを得た。ここに、接触燃焼器の操作温度は５００
℃とした。
このクリーンなオフガス（＝ ＣＰＯＧ）は流Ｍ４ＯＮ
ｒＩ？／ｈ、圧力１４ａｔａ 、温度４５℃となる様、
洗浄塔の循環水（−アルカリ性水溶液）温度は調節され
た。又、ｃｐｏｃ中のＢｒ２の含有量はｌ ｐｐｍＶ未
満であり、測定にかからなかった。
ｒＩ？／ｈ、圧力１４ａｔａ 、温度４５℃となる様、
洗浄塔の循環水（−アルカリ性水溶液）温度は調節され
た。又、ｃｐｏｃ中のＢｒ２の含有量はｌ ｐｐｍＶ未
満であり、測定にかからなかった。
検削例（ガスタービンサイクル）
第１図のフローに従って、芳香族化合物の加圧液相酸化
プロセスの触媒成分の一つとして臭１（Ｂｒ）を使用し
た例について検討した。
プロセスの触媒成分の一つとして臭１（Ｂｒ）を使用し
た例について検討した。
なお、横側のための前提条件は以下の如くである。
（１）圧縮機Ｃ断熱効率 ηｃ＝０．７０膨張ＵＭＴ”
ηｔ ＝０．８７ 燃焼効率 ηｂ＝ｏ、’１９ 機械リノ率 す ηｍ＝０．９８ （２）圧力損失（サイクル総合圧力損失）９．５ ％ 但し、再生器Ｒ２を使用しない検削例−２では ７．２
％ （３）オフガス 流量 ３４．０００ Ｎａｒ ／ ｌ
＋（ＣＩＩＯＧ） 圧力 １６ａｔａ 温度 ４７ ℃ （４）燃料（ｃｃの燃料） 成分 Ｃ０１１４２、ＣＨ４、Ｎ２、 ｃｏ２などの混合ガス 発熱量 ２，６４０ｋｃａｌ／ Ｎ ｒｄ湯温度 ８０
℃ 圧力 １ｄ ａｔａ （５）膨張機Ｔ入り口条件 圧力 １２ ａＬａ 温度 １ 、０００°Ｃ （５） 大気条件 ＩＳＯ 検討例−１（ガスタービン号イクルーＧＴ１）第１図の
フロー（管Ｎｏ、５〜）について検討した結果を下記に
示した。
ηｔ ＝０．８７ 燃焼効率 ηｂ＝ｏ、’１９ 機械リノ率 す ηｍ＝０．９８ （２）圧力損失（サイクル総合圧力損失）９．５ ％ 但し、再生器Ｒ２を使用しない検削例−２では ７．２
％ （３）オフガス 流量 ３４．０００ Ｎａｒ ／ ｌ
＋（ＣＩＩＯＧ） 圧力 １６ａｔａ 温度 ４７ ℃ （４）燃料（ｃｃの燃料） 成分 Ｃ０１１４２、ＣＨ４、Ｎ２、 ｃｏ２などの混合ガス 発熱量 ２，６４０ｋｃａｌ／ Ｎ ｒｄ湯温度 ８０
℃ 圧力 １ｄ ａｔａ （５）膨張機Ｔ入り口条件 圧力 １２ ａＬａ 温度 １ 、０００°Ｃ （５） 大気条件 ＩＳＯ 検討例−１（ガスタービン号イクルーＧＴ１）第１図の
フロー（管Ｎｏ、５〜）について検討した結果を下記に
示した。
再生器 Ｒ１（熱回収１） ’４．ＯＸ ＩＱ６ｋｃａ
ｌ／ ｈ＝ Ｒ２（熱回収量） ４．ＯＸ １ｏ６ｋｃ
ａｌ／ ｌ＋圧縮機（Ｃ）動力 ２，４５０ ｈ９ 膨張機（Ｔ 出力 １１，９７０ ｋり従って、本発明
のガスタービンサイクルは、（１）軸端出力 ９，３２
０ ｋＷ （２）軸端熱効率 ６４．３ ％（ＬＩＩＶ）（３）排
気温度 ９９ °Ｃ であり、極めて優れたものである。
ｌ／ ｈ＝ Ｒ２（熱回収量） ４．ＯＸ １ｏ６ｋｃ
ａｌ／ ｌ＋圧縮機（Ｃ）動力 ２，４５０ ｈ９ 膨張機（Ｔ 出力 １１，９７０ ｋり従って、本発明
のガスタービンサイクルは、（１）軸端出力 ９，３２
０ ｋＷ （２）軸端熱効率 ６４．３ ％（ＬＩＩＶ）（３）排
気温度 ９９ °Ｃ であり、極めて優れたものである。
検討例−２（ガスタービンサイクル−ＧＴ２ ）第１図
のフローにおいて、洗浄塔ＣＡ、再生器Ｒ２を使用しな
いで、吸収塔Ａからのｃｐｏｃをそのまま再生器Ｒ１に
導入する他は検討例−１と同様としたところ （１）軸端出力 ７，９００ ｋ切 （２） 軸端熱効率 ６５．２％（ＬＨＶ ）（３）排
気温度 ２４７ ℃ の結果が得られた。
のフローにおいて、洗浄塔ＣＡ、再生器Ｒ２を使用しな
いで、吸収塔Ａからのｃｐｏｃをそのまま再生器Ｒ１に
導入する他は検討例−１と同様としたところ （１）軸端出力 ７，９００ ｋ切 （２） 軸端熱効率 ６５．２％（ＬＨＶ ）（３）排
気温度 ２４７ ℃ の結果が得られた。
以上の横側結果について、ＣＰＯＧのエクセルギーをＪ
ＩＳ Ｚ ９２０４に従って計算し、これを評価に組み
入れた横側例−１、−２の評価結果を下表に示した。こ
れから、検討例−１の方法が、横側例−２より優れたも
のであることがわかる。
ＩＳ Ｚ ９２０４に従って計算し、これを評価に組み
入れた横側例−１、−２の評価結果を下表に示した。こ
れから、検討例−１の方法が、横側例−２より優れたも
のであることがわかる。
第１図は、本発明の動力回収方法の好ましい一例のフロ
ーであり、図中の番号及び記号はそれぞれ、 Ｒ：予熱器、ＴＣ：接触燃焼器、Ａ：吸収塔、ＣＡ：洗
浄塔、Ｒ２：低温側再生器、 Ｒ１：高温側再生器、 Ｃ：圧縮機、Ｔ：膨張機、ＣＣ：燃焼器、Ｌ：負荷、お
よび １．２，３，４，５，６，７，２Ｌ２２，２３，３１，
３２，３３，３４，３５゜３６．３７ ：管 を示す。 特許出願人 三菱瓦斯化学株式会社 代表者 長野 和吉
ーであり、図中の番号及び記号はそれぞれ、 Ｒ：予熱器、ＴＣ：接触燃焼器、Ａ：吸収塔、ＣＡ：洗
浄塔、Ｒ２：低温側再生器、 Ｒ１：高温側再生器、 Ｃ：圧縮機、Ｔ：膨張機、ＣＣ：燃焼器、Ｌ：負荷、お
よび １．２，３，４，５，６，７，２Ｌ２２，２３，３１，
３２，３３，３４，３５゜３６．３７ ：管 を示す。 特許出願人 三菱瓦斯化学株式会社 代表者 長野 和吉
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、芳香族化合物の加圧液相酸化プロセメからのタービ
ンブレードの高温腐蝕性元素含有有機化合物を含む加圧
オフガスを接触燃焼器にて燃焼させ、該有機化合物を無
機物としたのち、吸収塔で該無機物中の腐蝕性成分を吸
収して、実質的にタービンブレード腐蝕性成分のないク
リーンなオフガスとし、ガスタービンサイクルの加圧作
動媒体ガス中に導入し、該ガスタービンサイクルの作動
媒体である空気の一部として用いるごとくしてなる酸化
プロセス排ガスからの動力回収法 ２、ガスタービンサイクルが再生サイクルであり、該ク
リーンなオフガスをタービン排気と熱交換して予熱して
なるものである特許請求の範囲第１項記載の方法 ３、吸収塔を二基以上設け、後段吸収塔の循環及び補給
水で再生ガスタービンサイクルの低温部の熱回収を行う
特許請求の範囲第１１又は２項記載の方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7637384A JPS60219421A (ja) | 1984-04-16 | 1984-04-16 | 酸化プロセス排ガスからの動力の回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7637384A JPS60219421A (ja) | 1984-04-16 | 1984-04-16 | 酸化プロセス排ガスからの動力の回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60219421A true JPS60219421A (ja) | 1985-11-02 |
| JPH0468453B2 JPH0468453B2 (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=13603537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7637384A Granted JPS60219421A (ja) | 1984-04-16 | 1984-04-16 | 酸化プロセス排ガスからの動力の回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60219421A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4722190A (en) * | 1986-03-04 | 1988-02-02 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Method for energy recovery from oxidation reactor off-gas |
| JP2011528276A (ja) * | 2008-05-06 | 2011-11-17 | インビスタ テクノロジーズ エス エイ アール エル | 動力回収 |
-
1984
- 1984-04-16 JP JP7637384A patent/JPS60219421A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4722190A (en) * | 1986-03-04 | 1988-02-02 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Method for energy recovery from oxidation reactor off-gas |
| JP2011528276A (ja) * | 2008-05-06 | 2011-11-17 | インビスタ テクノロジーズ エス エイ アール エル | 動力回収 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0468453B2 (ja) | 1992-11-02 |
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