JPS60215834A - 複合連糸モノフイラメントの製造方法 - Google Patents
複合連糸モノフイラメントの製造方法Info
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- JPS60215834A JPS60215834A JP7221984A JP7221984A JPS60215834A JP S60215834 A JPS60215834 A JP S60215834A JP 7221984 A JP7221984 A JP 7221984A JP 7221984 A JP7221984 A JP 7221984A JP S60215834 A JPS60215834 A JP S60215834A
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- composite
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱接着性を有する複合連糸モノフィラメントの
製造方法に関する。さらに詳しくは芯成分用樹脂ならび
にその融点が該芯成分用樹脂の融点より２０℃以上低い
鞘成分用樹脂を用いて鞘芯ｆＪＫ複合押出して得られる
複合モノフィンメント状紡出物（以下複合単糸ＭＰ状紡
出物という。）を延伸工程で連糸構造体とする熱接着性
を有する複合連糸モノフィラメントに関する。
製造方法に関する。さらに詳しくは芯成分用樹脂ならび
にその融点が該芯成分用樹脂の融点より２０℃以上低い
鞘成分用樹脂を用いて鞘芯ｆＪＫ複合押出して得られる
複合モノフィンメント状紡出物（以下複合単糸ＭＰ状紡
出物という。）を延伸工程で連糸構造体とする熱接着性
を有する複合連糸モノフィラメントに関する。
一般にポリオレフィン樹脂などの熱可塑性樹脂を原料と
して製造されるモノフィラメントの断面形状は押出機の
ダイノズルの断面形状および構造により単糸構造のもの
および複数個の単糸が平行に配列し相互に連結した連糸
構造のものの２種類のものがある。
して製造されるモノフィラメントの断面形状は押出機の
ダイノズルの断面形状および構造により単糸構造のもの
および複数個の単糸が平行に配列し相互に連結した連糸
構造のものの２種類のものがある。
一般に連糸構造のモノフィラメントの方が、織り、編み
、撚りなどの２次加工工程の運転作業が簡単になり、加
工時のトラブルも減少するなど２次加工工程の合理化、
省力化、コストダウンに大きく寄与することならびにモ
ノフィラメント製造工程においてもワインダ−の数を減
少させることが出来ることによる運転作業の簡単化がは
かれるといったメリットがあるため単糸構造のモノフィ
ラメントにかわってよく使用される。通常、鞘芯構造の
複合連糸モノフィラメント（以下複合連糸ＭＦという。
、撚りなどの２次加工工程の運転作業が簡単になり、加
工時のトラブルも減少するなど２次加工工程の合理化、
省力化、コストダウンに大きく寄与することならびにモ
ノフィラメント製造工程においてもワインダ−の数を減
少させることが出来ることによる運転作業の簡単化がは
かれるといったメリットがあるため単糸構造のモノフィ
ラメントにかわってよく使用される。通常、鞘芯構造の
複合連糸モノフィラメント（以下複合連糸ＭＦという。
）は鞘芯構造をした連糸状のダイノズルを有する押出機
を使連糸の数の変更、連糸のバッケ易さまたはノ（ラケ
にくさなど得られるモノフィラメントの製品仕様に様々
な要求があり、これらの要求に応えるためにはその製品
仕様に合った各種のダイノズルを用意することが必要で
あり、しかも要求される製品仕様毎に一々製造装置を停
止して押出機のダイノズルを交換する必要があり、設備
費や生産性の面において無駄が多いといった欠点がある
。
を使連糸の数の変更、連糸のバッケ易さまたはノ（ラケ
にくさなど得られるモノフィラメントの製品仕様に様々
な要求があり、これらの要求に応えるためにはその製品
仕様に合った各種のダイノズルを用意することが必要で
あり、しかも要求される製品仕様毎に一々製造装置を停
止して押出機のダイノズルを交換する必要があり、設備
費や生産性の面において無駄が多いといった欠点がある
。
しかも複合連糸Ｍｙの製造において連糸の数が多くなれ
ばなるほど、複合連糸モノフィラメント状紡出物（以下
複合連糸ＭＦ’状紡出物という。）が押出機のダイノズ
ル出口で湾曲しまたはカール状に変形し易くなる。その
結果、可紡性、延伸性が悪化するため、押出、冷却、引
取、延伸などの各条件を厳密にコントロールすることが
必要となり必然的に連糸の数が制限され、従って複合モ
ノフィラメントの多連系化が極めて難しいといった欠点
がある。
ばなるほど、複合連糸モノフィラメント状紡出物（以下
複合連糸ＭＦ’状紡出物という。）が押出機のダイノズ
ル出口で湾曲しまたはカール状に変形し易くなる。その
結果、可紡性、延伸性が悪化するため、押出、冷却、引
取、延伸などの各条件を厳密にコントロールすることが
必要となり必然的に連糸の数が制限され、従って複合モ
ノフィラメントの多連系化が極めて難しいといった欠点
がある。
本発明者らは複合連糸ＭＦの製造に係る上述の欠点を解
決するため鋭意研究した。その結果、芯成分用樹脂なら
びにその融点が該芯成分用樹脂の融点より２０℃以上低
い鞘成分用の熱可塑性樹脂を用いて、鞘芯型のダイノズ
ルを有する押出機により複合押出し、この複合単糸ＭＰ
状紡出物を鞘成分用樹脂の軟化点以上芯成分用樹脂の融
点以下に保った延伸加電槽で熱融着により連糸を形成さ
せ、かつ同時に延伸することにより任意の連糸構造を持
った複合連糸ＭＦが得られることを見い出し、本発明を
完成した。
決するため鋭意研究した。その結果、芯成分用樹脂なら
びにその融点が該芯成分用樹脂の融点より２０℃以上低
い鞘成分用の熱可塑性樹脂を用いて、鞘芯型のダイノズ
ルを有する押出機により複合押出し、この複合単糸ＭＰ
状紡出物を鞘成分用樹脂の軟化点以上芯成分用樹脂の融
点以下に保った延伸加電槽で熱融着により連糸を形成さ
せ、かつ同時に延伸することにより任意の連糸構造を持
った複合連糸ＭＦが得られることを見い出し、本発明を
完成した。
以上の記述かられかるように本発明の目的は、複合単糸
ＭＦ状紡出物を用いて、延伸工程で簡単、かつ経済的に
各種の連糸構造を有する複合連糸ＭＦの製造方法を提供
することである。
ＭＦ状紡出物を用いて、延伸工程で簡単、かつ経済的に
各種の連糸構造を有する複合連糸ＭＦの製造方法を提供
することである。
本発明は下記の構成を有する。
（１）芯成分用の熱可塑性樹脂ならびにその融点が該芯
成分用樹脂の融点より２０℃以上低い鞘成分用の熱可塑
性樹脂を用いて鞘芯型に複合押出して得られる鞘芯複合
比３０／７０〜６０／４０の複合溶融モノフィラメント
状紡出物を、該紡出物の鞘成分用樹脂の軟化点以上芯成
分用樹脂の融点以下の温度に保った延伸井無槽で２本以
上相互に熱融着ならびに熱延伸せしめることにより連糸
構造体とすることを特徴とする熱接着性を有する複合連
糸モノフィラメントの製造方法。
成分用樹脂の融点より２０℃以上低い鞘成分用の熱可塑
性樹脂を用いて鞘芯型に複合押出して得られる鞘芯複合
比３０／７０〜６０／４０の複合溶融モノフィラメント
状紡出物を、該紡出物の鞘成分用樹脂の軟化点以上芯成
分用樹脂の融点以下の温度に保った延伸井無槽で２本以
上相互に熱融着ならびに熱延伸せしめることにより連糸
構造体とすることを特徴とする熱接着性を有する複合連
糸モノフィラメントの製造方法。
本発明に用いられる熱可塑性樹脂の組み合せとしては鞘
成分用樹脂の融点が芯成分用樹脂の融点より２０℃以上
低い熱可塑性樹脂を用いることが必要である。それ以外
には特に制限はなく、鞘芯部に用いる熱可塑性樹脂の組
み合せは同一樹脂成分でも、異種の樹脂成分の組み合せ
でもよいが鞘芯界面の眉間剥離の生じにくい相溶性の良
い樹脂成分同士の組み合せが好ましい。
成分用樹脂の融点が芯成分用樹脂の融点より２０℃以上
低い熱可塑性樹脂を用いることが必要である。それ以外
には特に制限はなく、鞘芯部に用いる熱可塑性樹脂の組
み合せは同一樹脂成分でも、異種の樹脂成分の組み合せ
でもよいが鞘芯界面の眉間剥離の生じにくい相溶性の良
い樹脂成分同士の組み合せが好ましい。
本発明に用いられる熱可塑性樹脂としてはポリエチレン
樹脂（以下ＰＥという。）、ポリプロピレン樹脂（以下
ＰＰという。）などのポリオレフィン樹脂、ポリアミド
樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、エチレン酢酸ビニル共重合
樹脂などである。また通常の熱可塑性樹脂に添加される
添加剤例えば酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、帯
電防止剤、着色剤、滑剤、艶消剤などを必要に応じて用
いることが出来る。
樹脂（以下ＰＥという。）、ポリプロピレン樹脂（以下
ＰＰという。）などのポリオレフィン樹脂、ポリアミド
樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、エチレン酢酸ビニル共重合
樹脂などである。また通常の熱可塑性樹脂に添加される
添加剤例えば酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、帯
電防止剤、着色剤、滑剤、艶消剤などを必要に応じて用
いることが出来る。
本発明に係る複合モノフィラメントにおいては、芯成分
が該モノフィラメントの強度を保持する作用をし、鞘成
分が熱融着による接着性を付与する作用をするため、鞘
成分用樹脂の融点は芯成分用樹脂の融点より出来るだけ
低い方が良くその融点差は２０℃以上であることが必要
である。融点差が２０℃未満の場合は、延伸時の熱融着
による連糸の形成性が悪くなり、さらに得られた複合連
糸ＭＦをネット状に成紙しヒートセットする際のヒート
セット温度が必然的に芯成分の融点に近い温度となり、
またヒートセット時間が長時間必要になる。その結果、
ヒートセットして網目部の熱融着による接着により該ネ
ット状物の目づれ防止が出来たとしても、ヒートセット
時の熱により芯成分の配向が大巾に戻り強度が低下する
こととなり、従って得られる該ネット状物の強度が低下
してしまい好ましくない。
が該モノフィラメントの強度を保持する作用をし、鞘成
分が熱融着による接着性を付与する作用をするため、鞘
成分用樹脂の融点は芯成分用樹脂の融点より出来るだけ
低い方が良くその融点差は２０℃以上であることが必要
である。融点差が２０℃未満の場合は、延伸時の熱融着
による連糸の形成性が悪くなり、さらに得られた複合連
糸ＭＦをネット状に成紙しヒートセットする際のヒート
セット温度が必然的に芯成分の融点に近い温度となり、
またヒートセット時間が長時間必要になる。その結果、
ヒートセットして網目部の熱融着による接着により該ネ
ット状物の目づれ防止が出来たとしても、ヒートセット
時の熱により芯成分の配向が大巾に戻り強度が低下する
こととなり、従って得られる該ネット状物の強度が低下
してしまい好ましくない。
また本発明に用いられる延伸用の加熱装置は通常のモノ
フィラメントの製造に使用されている一般的な装置で充
分であるが温度調節範囲が巾広くとれる加熱空気浴槽ま
たはスチーム浴槽が好ましい。以下、添付図を利用して
本発明を説明する。
フィラメントの製造に使用されている一般的な装置で充
分であるが温度調節範囲が巾広くとれる加熱空気浴槽ま
たはスチーム浴槽が好ましい。以下、添付図を利用して
本発明を説明する。
本発明の連糸ＭＦの製造法は、溶融押出後、冷却固化さ
れた複合単糸ＭＦ状紡出物を延伸無無槽の入口（第１図
の「２」の部分）で所望の連糸本数分第２図に示すよう
に延伸方向に垂直に配列し隣接した各単糸が互いに接触
した状態に維持したまま、延伸＃桑檀に導入して加熱延
伸する。延伸ｆｉ檜から出て来るモノフィラメントは付
加倍率だけ延伸され、かつ各単糸が熱融着により所望の
連糸構造となった複合連糸ＭＦとして得られる。
れた複合単糸ＭＦ状紡出物を延伸無無槽の入口（第１図
の「２」の部分）で所望の連糸本数分第２図に示すよう
に延伸方向に垂直に配列し隣接した各単糸が互いに接触
した状態に維持したまま、延伸＃桑檀に導入して加熱延
伸する。延伸ｆｉ檜から出て来るモノフィラメントは付
加倍率だけ延伸され、かつ各単糸が熱融着により所望の
連糸構造となった複合連糸ＭＦとして得られる。
また、延伸加量槽の温度は、鞘成分用樹脂の軟化点以上
芯成分用樹脂の融点以下が好ましい。
芯成分用樹脂の融点以下が好ましい。
この温度が鞘成分用樹脂の軟化点未満では鞘芯成分用樹
脂の延伸挙動の相異により延伸不良や各単糸間の熱融着
不良が発生し易く、また温度が芯成分用樹脂の融点を超
える場合には、各単糸間の熱融着は充分であるが、熱融
着度合の調節が難しく、さらに芯成分樹脂の延伸配向が
戻ることにより、強度が低下するので好ましくない。
脂の延伸挙動の相異により延伸不良や各単糸間の熱融着
不良が発生し易く、また温度が芯成分用樹脂の融点を超
える場合には、各単糸間の熱融着は充分であるが、熱融
着度合の調節が難しく、さらに芯成分樹脂の延伸配向が
戻ることにより、強度が低下するので好ましくない。
また所望の連糸故にするには前述のように延伸＃無槽入
口部で複合単糸ＭＦ状紡出物を希望する本数だけ延伸方
向に垂直の方向に配列することにより、希望する多連糸
が容易に得られる。
口部で複合単糸ＭＦ状紡出物を希望する本数だけ延伸方
向に垂直の方向に配列することにより、希望する多連糸
が容易に得られる。
さらに使用する複合単糸ＭＰ状紡出物の繊度を調節する
ことにより、１００デニール〜数万デニールの複合連糸
ＭＦの製造が可能である。
ことにより、１００デニール〜数万デニールの複合連糸
ＭＦの製造が可能である。
複合構造のＭＰ状紡出物を延伸する場合、複合させる各
樹脂成分により延伸挙動が異なり、鞘芯樹脂成分間の物
性差が太き、い程また延伸倍率が大きくなるほど鞘芯樹
脂成分間の界面剥離や表層部のメクレおよび各単糸同士
の融着度合のバラツキが生じ易い傾向にあるので、複合
させる各樹脂成分により適当な延伸倍率を選定する必要
があるがその範囲は５〜１０倍が適当である。延伸倍率
が５倍未満の場合は延伸不足のため得られるモノフィラ
メントの強度が不足する。また延伸倍率が１０倍を超え
る場合には鞘芯樹脂成分間の界面剥離や表層部のメクレ
および各ＭＰ状紡出物の熱融着度合のバラツキが大きく
なり好ましくない。
樹脂成分により延伸挙動が異なり、鞘芯樹脂成分間の物
性差が太き、い程また延伸倍率が大きくなるほど鞘芯樹
脂成分間の界面剥離や表層部のメクレおよび各単糸同士
の融着度合のバラツキが生じ易い傾向にあるので、複合
させる各樹脂成分により適当な延伸倍率を選定する必要
があるがその範囲は５〜１０倍が適当である。延伸倍率
が５倍未満の場合は延伸不足のため得られるモノフィラ
メントの強度が不足する。また延伸倍率が１０倍を超え
る場合には鞘芯樹脂成分間の界面剥離や表層部のメクレ
および各ＭＰ状紡出物の熱融着度合のバラツキが大きく
なり好ましくない。
なお延伸工程の後に延伸ＭＦの収縮性を改善する目的で
一般的な装置および方法により緩和熱処理を施すことも
好ましく用いられる。
一般的な装置および方法により緩和熱処理を施すことも
好ましく用いられる。
複合連糸ＭＦの製造について従来公知の方法では希望す
る連糸数または連糸接着度合の要求仕様のたびに装置を
−たん停止し押出磯のダイノズルを要求仕様に合ったダ
イノズルに交換する必要があったが本発明に係る製造方
法では装置を止めることなく同一のダイノズルのままで
容易にかつ経済的にいろいろな熱融着度合を有し、しか
も任意の連糸数を有する複合連糸ＭＦの製造が可能であ
る。
る連糸数または連糸接着度合の要求仕様のたびに装置を
−たん停止し押出磯のダイノズルを要求仕様に合ったダ
イノズルに交換する必要があったが本発明に係る製造方
法では装置を止めることなく同一のダイノズルのままで
容易にかつ経済的にいろいろな熱融着度合を有し、しか
も任意の連糸数を有する複合連糸ＭＦの製造が可能であ
る。
以下実施例および比較例により本発明について説明する
。なお実施例および比較例で用いられる評価の基準およ
び記号は下記の如くである。
。なお実施例および比較例で用いられる評価の基準およ
び記号は下記の如くである。
（１）Ｍｌ：ポリエチレン樹脂の溶融流動指数。
（ＡＳＴＭＤ−１２３８による。）すなわち温度１９０
℃、荷重２．１６ ＫＩＯ条件”ｔ”１０分間に押出さ
れた溶融ポリエチレン樹脂の吐出量を９数で表したもの
。
℃、荷重２．１６ ＫＩＯ条件”ｔ”１０分間に押出さ
れた溶融ポリエチレン樹脂の吐出量を９数で表したもの
。
（２）ＭＦＲ：ポリプロピレン樹脂の溶融流動指数。
すなわち温度２３０℃、伎重２．：ｔ６Ｖ４の条件下で
１０分間に押出された溶融ポリプロピレン樹脂の吐出量
を２数で表したもの。
１０分間に押出された溶融ポリプロピレン樹脂の吐出量
を２数で表したもの。
（３）鞘芯複合比：鞘芯成分樹脂を各単独に押出し、そ
の押出された紡出物の単位時間当りの重量比率。
の押出された紡出物の単位時間当りの重量比率。
（４）紡糸性：押出紡出物の状態。
○は正常、Δは紡出物がノズル出口
で湾曲する。
（５）延伸性：延伸状態で評価。
Ｏ＃′ｉ延伸工程でトラブルなし。
△はカール状になり捲き取り工程でト
ラブルを発生しやすい。
（６）連糸形成性：熱融着による接着状態の度合。
○は各単糸間の融着が均一になってい
る。
Δは各単糸間の融着にバラつきがみら
れる。
（７）網目部の接着性二手触りによる官能検査。
Ｏは充分に接着されている。
Δは接着状態が不充分である。
実施例１〜２．比較例１
芯成分用樹脂として融点が１６０℃でＭＦＲが３．５１
／７１０分のｐｐを、鞘成分用樹脂としてＭＦＲが７．
８ｒ／１０分融点が１２８℃の低融点のＰＰを用いてま
たは芯成分用樹脂として上述のｐｐを用い、鞘成分用樹
脂としてＭＦＲが７．８ｆ／１０分、融点が１３４℃の
低融点ＰＰを用いて、口径４０絽の押出機２台に口径１
．５簡の円形孔を有する鞘芯型口金を用いて溶融押出、
冷却し、複合比５０１５０、繊度３２００デニールの鞘
芯型複合単糸ＭＰ状紡出物を得た。引き続き第１図に示
した延伸＃ＩＩｋ僧入口にセットしたセパレーションバ
ー「２」で該複合単糸ＭＰ状紡出物ｒｌＪを第２図に示
した如く５本づつを１組にしてセットし、隣接する各複
合単糸ＭＦ状紡出物「１」が互−に接触した状態に保持
したまま、温度が１３０℃に調節されたスチーム加熱浴
＠ｒ３Ｊに導入し、延伸倍率８倍にて是伸した。その結
果、鞘芯成分樹脂間の剥離が全くなく、各単糸間が熱融
着により５連糸構造となった繊度２０００デニールの複
合５連糸ＭＦ「４」が得られた。
／７１０分のｐｐを、鞘成分用樹脂としてＭＦＲが７．
８ｒ／１０分融点が１２８℃の低融点のＰＰを用いてま
たは芯成分用樹脂として上述のｐｐを用い、鞘成分用樹
脂としてＭＦＲが７．８ｆ／１０分、融点が１３４℃の
低融点ＰＰを用いて、口径４０絽の押出機２台に口径１
．５簡の円形孔を有する鞘芯型口金を用いて溶融押出、
冷却し、複合比５０１５０、繊度３２００デニールの鞘
芯型複合単糸ＭＰ状紡出物を得た。引き続き第１図に示
した延伸＃ＩＩｋ僧入口にセットしたセパレーションバ
ー「２」で該複合単糸ＭＰ状紡出物ｒｌＪを第２図に示
した如く５本づつを１組にしてセットし、隣接する各複
合単糸ＭＦ状紡出物「１」が互−に接触した状態に保持
したまま、温度が１３０℃に調節されたスチーム加熱浴
＠ｒ３Ｊに導入し、延伸倍率８倍にて是伸した。その結
果、鞘芯成分樹脂間の剥離が全くなく、各単糸間が熱融
着により５連糸構造となった繊度２０００デニールの複
合５連糸ＭＦ「４」が得られた。
さらに前記によりつくられた複合５連糸ＭＦを用いて、
織り密度が縦５本／２５ｍ、横５本／２５■のネット状
に成織したのち、１４０℃の熱風加熱槽にて１．５分間
ヒートセットし、網目部が熱融着により接着した目ヅレ
の生じにくいネット状物を得た。
織り密度が縦５本／２５ｍ、横５本／２５■のネット状
に成織したのち、１４０℃の熱風加熱槽にて１．５分間
ヒートセットし、網目部が熱融着により接着した目ヅレ
の生じにくいネット状物を得た。
また比較例１として、芯成分用樹脂に融点用いて実施例
１〜２と同様の方法で複合５連糸ＭＦを製造し、実施例
１〜２と同様の方法でネット状に成織したのち１．５分
間と一トセットしネット状物を得た。
１〜２と同様の方法で複合５連糸ＭＦを製造し、実施例
１〜２と同様の方法でネット状に成織したのち１．５分
間と一トセットしネット状物を得た。
このときの製造工程における紡糸性、延伸性、連糸形成
性、および網目部接着性を観察し評価した。
性、および網目部接着性を観察し評価した。
その結果を關１表に示す。
実施例３〜５．比較例２〜３
芯成分用樹脂として融点１６０℃、ＭＦＲ３，５ｆ／１
０分のｐｐを用い、鞘成分用樹脂として融点１２８℃、
Ｍ Ｉ １６．１９７１０分の高密度ＰＫを用いて実施
例１〜２と同一の条件で鞘芯複合比３０／７０，５０１
５０および６０／４０．繊度３２００デニールの各槙鞘
芯型被合単糸ＭＦ状紡出物を得た。引き続き第１図に示
した延伸無秦檜入口にセットしたセパレーションバーｒ
３で該複合単糸ＭＦ状紡出物「１」を１０本１組として
紡出物の垂直方向に互いに隣接するように配列し、実施
例１〜２と同様の条件、方法により、繊度４０００デニ
ールの鞘芯成分樹脂間の剥離の全くない複合１０連糸Ｍ
Ｆを得た。この複合１０連糸ＭＦを用いて実施例１〜２
と同様にネット状に成織し実施例１〜２と同一の万法で
ヒートセットし網目部が熱融着され、目ヅレの生じＫく
いネット状物を得た。
０分のｐｐを用い、鞘成分用樹脂として融点１２８℃、
Ｍ Ｉ １６．１９７１０分の高密度ＰＫを用いて実施
例１〜２と同一の条件で鞘芯複合比３０／７０，５０１
５０および６０／４０．繊度３２００デニールの各槙鞘
芯型被合単糸ＭＦ状紡出物を得た。引き続き第１図に示
した延伸無秦檜入口にセットしたセパレーションバーｒ
３で該複合単糸ＭＦ状紡出物「１」を１０本１組として
紡出物の垂直方向に互いに隣接するように配列し、実施
例１〜２と同様の条件、方法により、繊度４０００デニ
ールの鞘芯成分樹脂間の剥離の全くない複合１０連糸Ｍ
Ｆを得た。この複合１０連糸ＭＦを用いて実施例１〜２
と同様にネット状に成織し実施例１〜２と同一の万法で
ヒートセットし網目部が熱融着され、目ヅレの生じＫく
いネット状物を得た。
また比較例２〜３として芯成分用樹脂、鞘成分用樹脂に
＃ｉ実施例３〜５と同一の樹脂をそれぞれ使用し実施例
１〜２と同一の条件下で鞘芯複合比２５／フ５および６
５／３５、繊度３２００デニールの鞘芯型複合単糸ＭＰ
状紡出物を得た。
＃ｉ実施例３〜５と同一の樹脂をそれぞれ使用し実施例
１〜２と同一の条件下で鞘芯複合比２５／フ５および６
５／３５、繊度３２００デニールの鞘芯型複合単糸ＭＰ
状紡出物を得た。
得られた該複合単糸ＭＰ状紡出物を実施例３〜５と同様
の条件、方法で延伸し繊度３２００デニールの複合１０
連糸ＭＦを得た。この複合１０連糸ＭＦを用いて実施例
１〜２と同様にネット状に成織し、実施例１〜２と同一
の方法でヒートセットしネット状物を得た。
の条件、方法で延伸し繊度３２００デニールの複合１０
連糸ＭＦを得た。この複合１０連糸ＭＦを用いて実施例
１〜２と同様にネット状に成織し、実施例１〜２と同一
の方法でヒートセットしネット状物を得た。
と９ときの製造工程における紡糸性、延伸性、連糸形成
性および網目部接着性を観察評価した。
性および網目部接着性を観察評価した。
その結果を第２表に示す。
実施例６
合樹脂３０重量部の混合物を用いて実施例１〜２と同一
の条件下で鞘芯複合比５０１５０．繊度３２００デニー
ルの鞘芯型複合単糸ＭＰ状紡出物を得た。
の条件下で鞘芯複合比５０１５０．繊度３２００デニー
ルの鞘芯型複合単糸ＭＰ状紡出物を得た。
得られた該複合紡出物を第１図に示した延伸加熱槽入口
にセットしたセペレーションパ−［２］で２０本１組と
して紡出物の垂直方向に互いに隣接するように配列し、
実施例１〜２と同様の条件、方法により、繊度８０００
デニールの鞘芯成分樹脂間の剥離が全くない複合２０連
糸ＭＦを得た。
にセットしたセペレーションパ−［２］で２０本１組と
して紡出物の垂直方向に互いに隣接するように配列し、
実施例１〜２と同様の条件、方法により、繊度８０００
デニールの鞘芯成分樹脂間の剥離が全くない複合２０連
糸ＭＦを得た。
この複合２０連糸ＭＦを用いて実施例１〜２と同様にネ
ット状に成織し、実施例１〜２と同一の方法でヒートセ
ットし網目部が熱融着され、目ヅレの生じにくいネット
状物を得た。
ット状に成織し、実施例１〜２と同一の方法でヒートセ
ットし網目部が熱融着され、目ヅレの生じにくいネット
状物を得た。
第 １ 表
第 ２ 表
＃Ｉ１表よりわかるように、鞘成分用樹脂の融点が芯成
分用樹脂の融点に近くなるほど連糸形成性および網目部
接着性が悪化する。この・えとより鞘芯成分用樹脂の融
点差が２０℃以上必要であることが判明した。
分用樹脂の融点に近くなるほど連糸形成性および網目部
接着性が悪化する。この・えとより鞘芯成分用樹脂の融
点差が２０℃以上必要であることが判明した。
また第２表から比較例２のように鞘芯複合比が２５／フ
５の場合、その紡糸性、連糸形成性および網目部接着性
が悪くなり、また比較例３のように複合比が６５７３５
になると紡糸性および延伸性が悪化することがわかり、
鞘芯複合比は３０／７０〜６０／４０の範囲にあること
が好ましいことが判明した。
５の場合、その紡糸性、連糸形成性および網目部接着性
が悪くなり、また比較例３のように複合比が６５７３５
になると紡糸性および延伸性が悪化することがわかり、
鞘芯複合比は３０／７０〜６０／４０の範囲にあること
が好ましいことが判明した。
に製造出来ることが確認された。
上述した如く、本発明に係る複合連糸ＭＦの製造方法で
は、従来公知の方法のように、要求される連糸数または
連糸接着度合ごとに装置を停止し押出機のダイノズルを
要求される仕様のダイノズルに交換するといった必要が
全くなく簡単かつ経済的に目的とする仕様の複合連糸Ｍ
Ｆを同一のダイノズルのままで製造できることが判明し
た。
は、従来公知の方法のように、要求される連糸数または
連糸接着度合ごとに装置を停止し押出機のダイノズルを
要求される仕様のダイノズルに交換するといった必要が
全くなく簡単かつ経済的に目的とする仕様の複合連糸Ｍ
Ｆを同一のダイノズルのままで製造できることが判明し
た。
第１図は延伸診無装置側面図を示す。
第２図は延伸ｆｉ檜大入口部断面図を示す。
（第１因の「２」の部分の断面図）
第３図は延伸＃熱槽入口で配列された複合単糸Ｍ Ａ
ｍ、・物の断面図および延伸加熱されてできた複合連糸
ＭＦＯ断面図（この場合５連糸）を示す。 また図中の数字は下記を表わす。 ｒｌＪ・・・・・・複合単糸ＭＡ出物 １ａ・・・・・・鞘成分、ｌｂ芯成分 子２Ｊ・・・・・・セパレーションバー「３」・・・・
・・延伸診無槽（スチーム加熱浴槽）「４」・・・・・
・複合５連糸ＭＦ ４ａ ・・・・・・鞘成分 ４ｂ ・・・・・・芯成分 以上 特許出願人チッソ株式会社 代理人 弁理士 佐々井 彌太部 同 上 野中克彦 茅 ｆＩ！ｌ を２ 都 井 ３ て ４ −）
ｍ、・物の断面図および延伸加熱されてできた複合連糸
ＭＦＯ断面図（この場合５連糸）を示す。 また図中の数字は下記を表わす。 ｒｌＪ・・・・・・複合単糸ＭＡ出物 １ａ・・・・・・鞘成分、ｌｂ芯成分 子２Ｊ・・・・・・セパレーションバー「３」・・・・
・・延伸診無槽（スチーム加熱浴槽）「４」・・・・・
・複合５連糸ＭＦ ４ａ ・・・・・・鞘成分 ４ｂ ・・・・・・芯成分 以上 特許出願人チッソ株式会社 代理人 弁理士 佐々井 彌太部 同 上 野中克彦 茅 ｆＩ！ｌ を２ 都 井 ３ て ４ −）
Claims (3)
- （１）芯成分用の熱可塑性樹脂ならびにその融点が咳芯
成分用樹脂の融点より２０℃以上低い鞘成分用の熱可塑
性樹脂を用いて鞘芯型に複合押出して得られる鞘芯複合
比３０／７０〜６０／４０の複合溶融モノフィラメント
状紡出物を、該紡出物の鞘成分用樹脂の軟化点以上でか
り該芯成分用樹脂の融点以下の温度に保った延伸加無権
で２本以上相互に熱融着ならびに熱延伸せしめることに
より連糸構造体とすることｔ％徴とする熱接着性を有す
る複合連糸モノフィラメントの製造方法。 - （２）鞘成分用樹脂がエチレン・プルピレン共重合体ｔ
たはエチレン・プロピレン・ブテン三元共重合体であり
、芯成分用樹脂がボリプ覧ピレン単独重合体である特許
請求の範囲第（１）項記載の複合連糸モノフィラメント
の製造方法。 - （３）鞘成分用樹脂がポリエチレン樹脂またはポリエチ
レン樹脂とエチレン・酢酸ビニル共重合樹脂の混合物で
るり、芯成分用１１脂がポリプロピレン樹脂である特許
請求の範囲第（１）項記載の複合を糸モノフィラメント
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7221984A JPS60215834A (ja) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | 複合連糸モノフイラメントの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7221984A JPS60215834A (ja) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | 複合連糸モノフイラメントの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60215834A true JPS60215834A (ja) | 1985-10-29 |
| JPH0151570B2 JPH0151570B2 (ja) | 1989-11-06 |
Family
ID=13482913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7221984A Granted JPS60215834A (ja) | 1984-04-11 | 1984-04-11 | 複合連糸モノフイラメントの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60215834A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63264915A (ja) * | 1987-04-15 | 1988-11-01 | Teijin Ltd | 熱接着性中空複合繊維 |
| JPH10266035A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Taniyama Kagaku Kogyo Kk | 複合系塑性変形物およびその製造方法 |
-
1984
- 1984-04-11 JP JP7221984A patent/JPS60215834A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63264915A (ja) * | 1987-04-15 | 1988-11-01 | Teijin Ltd | 熱接着性中空複合繊維 |
| JPH10266035A (ja) * | 1997-03-25 | 1998-10-06 | Taniyama Kagaku Kogyo Kk | 複合系塑性変形物およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0151570B2 (ja) | 1989-11-06 |
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