JPS60208438A - 切削工具用超硬質焼結合金の製造法 - Google Patents
切削工具用超硬質焼結合金の製造法Info
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- JPS60208438A JPS60208438A JP59063030A JP6303084A JPS60208438A JP S60208438 A JPS60208438 A JP S60208438A JP 59063030 A JP59063030 A JP 59063030A JP 6303084 A JP6303084 A JP 6303084A JP S60208438 A JPS60208438 A JP S60208438A
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- alloy
- cutting
- sintered
- hardness
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、結合金属をきわめて少量含南した状態で高
硬度かつ高強度を南し、しかも、これらの特性が要求さ
れる重速切削用切削工具として使用した場合にすぐれた
性能を発揮する超硬質焼結合金の製造法に関するもので
ある。
硬度かつ高強度を南し、しかも、これらの特性が要求さ
れる重速切削用切削工具として使用した場合にすぐれた
性能を発揮する超硬質焼結合金の製造法に関するもので
ある。
従来、切削工具材料としては、WC−Co系およびWC
−Tic −TaC−Co系超硬合金が広く用いられて
いるが、これら従来の工具劇料の合金特性は主に結合金
属であるCoの含肩量によって決まり、C0の量が多く
なると、超硬合金の強度(抗折力)Vi内向上るが硬さ
が低下し、逆にCOの量が少lくなると、硬さは向上す
るが強度(抗折力)が低下するという相反する4+性を
有しているため、日本工業規格では切削工具用超硬合金
のCoJi、は4〜20重fチK、定められており、市
販の超硬合金Vi史に狭い範囲のCo量に限定されてい
る。
−Tic −TaC−Co系超硬合金が広く用いられて
いるが、これら従来の工具劇料の合金特性は主に結合金
属であるCoの含肩量によって決まり、C0の量が多く
なると、超硬合金の強度(抗折力)Vi内向上るが硬さ
が低下し、逆にCOの量が少lくなると、硬さは向上す
るが強度(抗折力)が低下するという相反する4+性を
有しているため、日本工業規格では切削工具用超硬合金
のCoJi、は4〜20重fチK、定められており、市
販の超硬合金Vi史に狭い範囲のCo量に限定されてい
る。
しかりへ例えば切削加工の分野では近年、加工能率同士
のため、高速9J削化が#肘されているが、上記のWC
C超超硬合金即ち、WC−Co系超硬合金もWe −’
l’ic −TaC−Go系超超硬合金^速切1り用の
切q++工具として用いた場合、耐摩耗性が十分でない
ために満足な工具寿命を示さないものであった。
のため、高速9J削化が#肘されているが、上記のWC
C超超硬合金即ち、WC−Co系超硬合金もWe −’
l’ic −TaC−Go系超超硬合金^速切1り用の
切q++工具として用いた場合、耐摩耗性が十分でない
ために満足な工具寿命を示さないものであった。
そこで、WCC超超硬合金耐摩耗性を同士させるために
Colを減する工夫が種々検討いれたが、いずれの]人
においてもCOを3に1%以下にすると合金の硬さは向
上するが、合金組織中に小孔が発生し、強吸がハしく低
ドしてしまい、実用に供せなかった。
Colを減する工夫が種々検討いれたが、いずれの]人
においてもCOを3に1%以下にすると合金の硬さは向
上するが、合金組織中に小孔が発生し、強吸がハしく低
ドしてしまい、実用に供せなかった。
そjtで、高速切削用工具相料としてA 1203を主
成分とするセラミックスが検討されたが、 Al!os
基セラミックスは低強度(抗折カニ50〜80に9/d
)のため、利用ゆ0囲がiA+鉄切削の一部に限定され
ていた。
成分とするセラミックスが検討されたが、 Al!os
基セラミックスは低強度(抗折カニ50〜80に9/d
)のため、利用ゆ0囲がiA+鉄切削の一部に限定され
ていた。
ノ1jノ1では、史(て強度のNらいセラミックスの研
究がtr;&われ、ε<+3N<を主成分とするセラミ
ックスが開冗phているが、このセラミックスでも、抗
折力はたかだか10 (J ks+/ij lii区で
イ)る。
究がtr;&われ、ε<+3N<を主成分とするセラミ
ックスが開冗phているが、このセラミックスでも、抗
折力はたかだか10 (J ks+/ij lii区で
イ)る。
そこて、本発明渚らは、上記セラミックスよりも高強度
で、しかも、最も広く利用づれているCo蓋が7〜8重
量%のWCC超超硬合金匹敵する強度と、高い硬度を有
する超硬質焼結合金を製造すべく研究を行なった結果、
組成式: (M、W)(C。
で、しかも、最も広く利用づれているCo蓋が7〜8重
量%のWCC超超硬合金匹敵する強度と、高い硬度を有
する超硬質焼結合金を製造すべく研究を行なった結果、
組成式: (M、W)(C。
N)を有する襟合金輌炭窒化物固溶体(たたし、M :
’l’i 、 Zr 、およびHfのうちのI II
Iまたは2種り、上)と炭化タングステン(以下、WC
で示す。)ときわめて少量のCoとからなり、特定の配
合組成を有する成形体を、真空中ではなく窒5に雰囲気
中で焼結することKより、硬さがロックウェルA6?さ
く以下、HRAで示す。)で92.5以上で、しかも小
孔がきわめて少なく抗折力が150kp/+aJJJ上
という、高硬度かつ高強度の超硬質焼結合金を製造でき
、しかも、この合金を高速切削用工具等として使用した
場合、すぐれた性能を承すという篤くべき事実を確認し
た。
’l’i 、 Zr 、およびHfのうちのI II
Iまたは2種り、上)と炭化タングステン(以下、WC
で示す。)ときわめて少量のCoとからなり、特定の配
合組成を有する成形体を、真空中ではなく窒5に雰囲気
中で焼結することKより、硬さがロックウェルA6?さ
く以下、HRAで示す。)で92.5以上で、しかも小
孔がきわめて少なく抗折力が150kp/+aJJJ上
という、高硬度かつ高強度の超硬質焼結合金を製造でき
、しかも、この合金を高速切削用工具等として使用した
場合、すぐれた性能を承すという篤くべき事実を確認し
た。
この発明は、上記知見に基いてなされた、高硬度および
高強度を有する切削工具用超硬質焼結合金の製造法であ
り、 原料粉末として、組成式: (M、W)(C,N)を有
する枚合金楓炭窒化物固溶体粉末(ただし、M:i’l
、Zr、およびHfのうちの1秒またVi2 fjll
pt、上)、炭化タングステン粉末、およびCo 粉末
を相段し、これら原料狗末を、111本1%で、初合金
ト仄♀化物1i’=J ?i!体杓末:20〜90チ。
高強度を有する切削工具用超硬質焼結合金の製造法であ
り、 原料粉末として、組成式: (M、W)(C,N)を有
する枚合金楓炭窒化物固溶体粉末(ただし、M:i’l
、Zr、およびHfのうちの1秒またVi2 fjll
pt、上)、炭化タングステン粉末、およびCo 粉末
を相段し、これら原料狗末を、111本1%で、初合金
ト仄♀化物1i’=J ?i!体杓末:20〜90チ。
炭化タングステン粉末:10〜8()チ。
Co粉末、0.5〜3%
からなる配合組成に配合し、通常の条件で混合し、圧v
J体に成Jト、シた抜、窒素豚囲気中で貌、結すること
を乍′l′h・とするものである。
J体に成Jト、シた抜、窒素豚囲気中で貌、結すること
を乍′l′h・とするものである。
↓゛J下、このイしLIJJの構成1に説明する。
(1)原21 t’l末の粒度
初合金し′a炭望(1−セフ固溶体粉末、W CIs+
末ともに得られる合金のわIす1力を向上させるために
は、粉末の粒度が細かい方が望ましい。例えは、複合金
石炭窒化物固溶体粉末の平均9径l−1O,5〜5.0
μm。
末ともに得られる合金のわIす1力を向上させるために
は、粉末の粒度が細かい方が望ましい。例えは、複合金
石炭窒化物固溶体粉末の平均9径l−1O,5〜5.0
μm。
WC粉末の平均粒径は0.5〜5.0μmが好ましい。
そして、Co粉末は0.5〜3.0μmの平均粒径であ
ることが望ましい。
ることが望ましい。
(:1)配合組成
(a)(M 、W )(C、N )
この成分は、この発明により製造づれる合金の第1の硬
質分散相形成成分であって、窒化芒れることによシ組成
が変化し、合金の焼結性を向上させ、緻密な焼結体とし
、合金の抗折力を向上ζせる。又、固溶体が金属分とし
てi’i、ZrおよびHfのlff1iまたは2種以上
を必須成分とするので、それ自体高硬度であるため、合
金の硬さを向上させる作用を有する。その含有蓋が20
重1条未満では前記の所望の効果が得られず、一方、9
03ilチを越えると、合金の抗折力が低下するように
なることから、その含有量を20〜90重!#チと定め
た。
質分散相形成成分であって、窒化芒れることによシ組成
が変化し、合金の焼結性を向上させ、緻密な焼結体とし
、合金の抗折力を向上ζせる。又、固溶体が金属分とし
てi’i、ZrおよびHfのlff1iまたは2種以上
を必須成分とするので、それ自体高硬度であるため、合
金の硬さを向上させる作用を有する。その含有蓋が20
重1条未満では前記の所望の効果が得られず、一方、9
03ilチを越えると、合金の抗折力が低下するように
なることから、その含有量を20〜90重!#チと定め
た。
(b) W C
WCはこの発明により得られる合金の第2の硬質分散相
形成成分であって、前記(M、W)(C。
形成成分であって、前記(M、W)(C。
N)がスケルトンを作ることを阻害し、硬貢相形成成分
の分散を良くし、合金の抗折力を向上させる作用を有す
るが、その含有蓋が10重jt%未満では前記の所望の
効果が得られず、一方、80重おうを越えると、切11
11時等の耐摩耗性が9(下するようになることから、
その金山お“klO〜80重@チと犀めた。
の分散を良くし、合金の抗折力を向上させる作用を有す
るが、その含有蓋が10重jt%未満では前記の所望の
効果が得られず、一方、80重おうを越えると、切11
11時等の耐摩耗性が9(下するようになることから、
その金山お“klO〜80重@チと犀めた。
(coc。
Co11、この発明においては、従来のWCC超超硬合
金中のCoのよう−に結合金へという役割よシは、むし
ろ触媒的な役割を果し、合金の主成分である前記(M、
W)(C,N)の窒化による固溶体組成の変化を起こし
やすくして、合金の焼結性を著しく向上壊せ、合金の抗
折力を大巾に改善する効果を有するので、従来のWCC
超超合金含有されているCofiよりも少ない含有−で
効果を発揮するのである。
金中のCoのよう−に結合金へという役割よシは、むし
ろ触媒的な役割を果し、合金の主成分である前記(M、
W)(C,N)の窒化による固溶体組成の変化を起こし
やすくして、合金の焼結性を著しく向上壊せ、合金の抗
折力を大巾に改善する効果を有するので、従来のWCC
超超合金含有されているCofiよりも少ない含有−で
効果を発揮するのである。
その含有員が0.5’iLiチ未満では上記の効果が十
分でなく、一方、3重i%を越えると硬さが低下し、切
削時等の耐摩耗性も低下して、従来のWC基bttψ合
金と耐摩耗性における差がなくなるので、その含有Ii
1を()、5〜3重1%と定めた。
分でなく、一方、3重i%を越えると硬さが低下し、切
削時等の耐摩耗性も低下して、従来のWC基bttψ合
金と耐摩耗性における差がなくなるので、その含有Ii
1を()、5〜3重1%と定めた。
この発明に訃いては、上0c3成分の他に、WCの粒成
長抑制剤としてWCC超超硬合金添加されているTaC
、NbC、VC、Cr5Cx等を211M%まで配合し
てもよい。
長抑制剤としてWCC超超硬合金添加されているTaC
、NbC、VC、Cr5Cx等を211M%まで配合し
てもよい。
011)混合
混合は通常の条件、例えば、ボールミルで72時時間式
(例えばアルコール中)粉砕混合することによって行わ
れる。
(例えばアルコール中)粉砕混合することによって行わ
れる。
翰成形
粉末混合物を乾燥した後、10〜30吟/、jの圧力で
プレス成形して圧粉体とする。
プレス成形して圧粉体とする。
役フ焼結
焼結は、複合金属炭窒化物置M体全窒化させ、その組成
を変化させ、合金の焼結性を改善するために、窒素雰囲
気中で行なうことが必要である。
を変化させ、合金の焼結性を改善するために、窒素雰囲
気中で行なうことが必要である。
窒素圧は帆01気圧以上が好ましい。0.01気圧未満
では複合金籾炭窒化物固溶体の窒化が十分に進まないか
らである。
では複合金籾炭窒化物固溶体の窒化が十分に進まないか
らである。
そして、焼結温度は1400〜180O℃が好ましい。
1400℃未満では、未焼結で、焼結体中に大東が多数
残存して、合金の抗折力が低下してし壕うからであり、
逆に、1800℃を超えると、合金中の(M、W)(C
,N)とWeが粒成長を起し、むし折力が低下してしま
うからである。
残存して、合金の抗折力が低下してし壕うからであり、
逆に、1800℃を超えると、合金中の(M、W)(C
,N)とWeが粒成長を起し、むし折力が低下してしま
うからである。
次に、実施例及び比較例湛びl’l考例によって、この
発明の構成及び効果を詳細に脱明する。
発明の構成及び効果を詳細に脱明する。
実JM0111及び比較例
原料粉末として、平均粒径1.5μrnを有する各1中
の(Δ1. w )(C、N ) (ただし、M:Ti
d沖址音・ひ−1−1f−のう−ぢ−の・」−沖−ま−
・た−は−2−陣考こt−)・粉末、同()、8μmの
髪νC粉末、同1.2μmのCo粉末を用意し、これら
原料わJ末をそilぞれ第1表に示されるrl+“合組
成に配合し、ボールミルにて72時+111湿式イ・を
砕dζ合し、乾燥した後、15 ky/mAの圧力にて
プレス成形して圧粉体とし、ついで、との圧粉体を0.
1気Jt−の窒素雰囲気中でそれぞれ第1表に示される
un ILに2時bU保持して焼結することKよつ−C
トド元元金合金1〜13よび比較合金1〜4を製外1.
シた。なお、比較合金1〜4け、本発明の配合組成範囲
から少なくとも1成分が夕1れている(※で示す8、)
ものである。
の(Δ1. w )(C、N ) (ただし、M:Ti
d沖址音・ひ−1−1f−のう−ぢ−の・」−沖−ま−
・た−は−2−陣考こt−)・粉末、同()、8μmの
髪νC粉末、同1.2μmのCo粉末を用意し、これら
原料わJ末をそilぞれ第1表に示されるrl+“合組
成に配合し、ボールミルにて72時+111湿式イ・を
砕dζ合し、乾燥した後、15 ky/mAの圧力にて
プレス成形して圧粉体とし、ついで、との圧粉体を0.
1気Jt−の窒素雰囲気中でそれぞれ第1表に示される
un ILに2時bU保持して焼結することKよつ−C
トド元元金合金1〜13よび比較合金1〜4を製外1.
シた。なお、比較合金1〜4け、本発明の配合組成範囲
から少なくとも1成分が夕1れている(※で示す8、)
ものである。
ついで、これらの合金の有孔度、fin Aおよび抗折
力を測定し、第1表に合せて示した。
力を測定し、第1表に合せて示した。
有効度は超硬工具協会規格にもとすいて表示しである。
更に、比較の目的で配合組成はこの発明の範囲内である
もの(比較合金5という〕、結合金属の少ないWCC超
超硬合金ある99%WC−1%CO超硬合金(比較合金
6という)及び97%WC−3%Co超硬合金(比較合
金7という)、並びに93%WC−7%Co超硬合金(
従来合金1という)及びPIO相当の68%WC−20
%TiC−5%TaC−7%CO超硬合金(従来合金2
という)を、真空中(10torr )Ki1表に示し
た焼結温度で2時間保持の条件で製造し、有孔度、)I
RA及び拐折力を測定し、これらの結果も第1表に示し
た。
もの(比較合金5という〕、結合金属の少ないWCC超
超硬合金ある99%WC−1%CO超硬合金(比較合金
6という)及び97%WC−3%Co超硬合金(比較合
金7という)、並びに93%WC−7%Co超硬合金(
従来合金1という)及びPIO相当の68%WC−20
%TiC−5%TaC−7%CO超硬合金(従来合金2
という)を、真空中(10torr )Ki1表に示し
た焼結温度で2時間保持の条件で製造し、有孔度、)I
RA及び拐折力を測定し、これらの結果も第1表に示し
た。
第1表の(M、W)(、C,N)の欄において、例えば
、Tic:30.i”iN:25.WC:45とは、T
iC: 30 TjLJI:% 、 TiN : 25
重量sおよびWC: 45重量楚からなる配合組成のも
のをN!気流中で、1900℃以上の温度に加熱するこ
とにより、固溶させて得られたものを表わす(第1表の
他のもの及び第2表についても同様である)。
、Tic:30.i”iN:25.WC:45とは、T
iC: 30 TjLJI:% 、 TiN : 25
重量sおよびWC: 45重量楚からなる配合組成のも
のをN!気流中で、1900℃以上の温度に加熱するこ
とにより、固溶させて得られたものを表わす(第1表の
他のもの及び第2表についても同様である)。
第1表に示されるように、本発明合金1〜13はHRA
92.5以上の高い硬さと、従来合金2に匹敵する抗
折力150 kp/−以上の^い強度を兼ね備えた合金
であるのに対し、COがこの発明の配合組成範囲よりも
少ない比較合金1は硬さは高いがわ1.折力が低く、逆
に多い比較合金2は抗折力は高いが硬さが低く、CM、
W)(C、N)とWCがこの発明の配合組成範囲から外
れた比較合金3゜4−1硬さは高いが、抗折力が伏〈本
発明合金に比べ劣っている。ぞして、配合組成はこの発
明の範囲内であるが窒素中ではなく真空中で焼結する比
較合金5は硬さは本発明合金に比べやや劣っている程度
だが、抗折力が低く、この発明が窒素中で焼結すること
により、きわめて少量のCoの配合佃であっても小孔が
きわめて少なく抗折力の大きい合金が10られること*
m伺けている。又、比較合金6.7は同−co気の本発
明合金と比べると、硬さが低く4)を折力は大巾WC低
い。それから、従来合金1は抗折力は、きわめて高いが
、硬さが本発明合金よシも大巾に低い。又、従来合金2
は抗折力では本発明合金と同等であるが、硬さは大巾に
低い。
92.5以上の高い硬さと、従来合金2に匹敵する抗
折力150 kp/−以上の^い強度を兼ね備えた合金
であるのに対し、COがこの発明の配合組成範囲よりも
少ない比較合金1は硬さは高いがわ1.折力が低く、逆
に多い比較合金2は抗折力は高いが硬さが低く、CM、
W)(C、N)とWCがこの発明の配合組成範囲から外
れた比較合金3゜4−1硬さは高いが、抗折力が伏〈本
発明合金に比べ劣っている。ぞして、配合組成はこの発
明の範囲内であるが窒素中ではなく真空中で焼結する比
較合金5は硬さは本発明合金に比べやや劣っている程度
だが、抗折力が低く、この発明が窒素中で焼結すること
により、きわめて少量のCoの配合佃であっても小孔が
きわめて少なく抗折力の大きい合金が10られること*
m伺けている。又、比較合金6.7は同−co気の本発
明合金と比べると、硬さが低く4)を折力は大巾WC低
い。それから、従来合金1は抗折力は、きわめて高いが
、硬さが本発明合金よシも大巾に低い。又、従来合金2
は抗折力では本発明合金と同等であるが、硬さは大巾に
低い。
以上より、この発明によシ製造づれる合金は従来のWC
C超超硬合金比べて硬度と強度の両方において高い特性
を有していることがわかる。
C超超硬合金比べて硬度と強度の両方において高い特性
を有していることがわかる。
実施例2
原料粉末として、平均粒径1,0μmの各種の(ト)。
W)(C,N)(ただし、M : ’N 、 Zrおよ
びHfのうちの1種またVi2稙以上)粉末、同種8μ
mのWC粉末、同1.2μmのCo粉末を用急し、これ
ら原料粉末をそれぞれ第2表に示される配合組成で配合
し、ボールミルにて72時時間式粉砕混合し、乾燥した
後、15 ky/mA の圧力にてプレス成形して圧粉
体とし、ついで、との圧粉体を第2表に示される窒素圧
の焼結雰囲気及び焼結紐度で2時間保持して焼結するこ
とKよって、本発明合金14〜28を段進した。
びHfのうちの1種またVi2稙以上)粉末、同種8μ
mのWC粉末、同1.2μmのCo粉末を用急し、これ
ら原料粉末をそれぞれ第2表に示される配合組成で配合
し、ボールミルにて72時時間式粉砕混合し、乾燥した
後、15 ky/mA の圧力にてプレス成形して圧粉
体とし、ついで、との圧粉体を第2表に示される窒素圧
の焼結雰囲気及び焼結紐度で2時間保持して焼結するこ
とKよって、本発明合金14〜28を段進した。
ついで、これらの合金の有孔度、HRA、抗折力を測定
し、第2表に合せで示した。
し、第2表に合せで示した。
お考例
夾施9111の本発明合金1〜13と比較合金1〜7と
従来合金1〜2および実施例2の本発明台金14〜28
から、JISψ5NP432の形状の切0り用千ツデを
製作しく粒下、それぞれ本発明切Allチツフ゛1〜2
8、比較切1111チツf1〜7及び従来切削チツf1
〜2と言う。)、下にの条件での鋼の重速連続切削試験
、 被削相:SNCM8(ブリネル6 の丸棒 切削速度:250m1分 送り :0.3m/回転 切込み 、1− 切削時間:10分 ならひK、下記の条件での鋼の高速連続切削試験被削胴
: SNCM8 (ブリネル硬享:260)の自相 切削速度:200m1分 送り + 0.2 5■/回転 切込み :2鰭 切削時開:3分 を行ない、上記高速連続切削試験では切刃のにげ面摩耗
幅とすくい面摩耗深さを測定し、又、上記高速断続切削
試験では10個の切刃のうち何個の切刃に欠損が起るか
を胸査した。それらの結果をm3表に示す。
従来合金1〜2および実施例2の本発明台金14〜28
から、JISψ5NP432の形状の切0り用千ツデを
製作しく粒下、それぞれ本発明切Allチツフ゛1〜2
8、比較切1111チツf1〜7及び従来切削チツf1
〜2と言う。)、下にの条件での鋼の重速連続切削試験
、 被削相:SNCM8(ブリネル6 の丸棒 切削速度:250m1分 送り :0.3m/回転 切込み 、1− 切削時間:10分 ならひK、下記の条件での鋼の高速連続切削試験被削胴
: SNCM8 (ブリネル硬享:260)の自相 切削速度:200m1分 送り + 0.2 5■/回転 切込み :2鰭 切削時開:3分 を行ない、上記高速連続切削試験では切刃のにげ面摩耗
幅とすくい面摩耗深さを測定し、又、上記高速断続切削
試験では10個の切刃のうち何個の切刃に欠損が起るか
を胸査した。それらの結果をm3表に示す。
また、比較の目的で、TiC基サーメット(組成ニア4
%1’IC − 1 0%MozC 16%Ni(組O
))。
%1’IC − 1 0%MozC 16%Ni(組O
))。
A4zOs基セラミックス(組成70%At20s −
3 0%Tic (重量%))およびSt3N4基セ
ラミックス(組成90%SisN45%Altos 3
%AtN −2%Y108 (亀fIL%))も同様に
、JIS・SNP432の形状の切削用チップとしく以
下、それぞれ従来切削チツf3.4及び5と言う。)、
それらを用いて同様に切削試験を行ない、結果を第3表
に示した。
3 0%Tic (重量%))およびSt3N4基セ
ラミックス(組成90%SisN45%Altos 3
%AtN −2%Y108 (亀fIL%))も同様に
、JIS・SNP432の形状の切削用チップとしく以
下、それぞれ従来切削チツf3.4及び5と言う。)、
それらを用いて同様に切削試験を行ない、結果を第3表
に示した。
第3表に示されたように、本発明合金1〜28は上記高
速連続切削試験および高速断続切削試験において優れた
切削性能を有しているが、比較合舎2,4,6及び7並
ひに従来合金1,2.3及び5(特に、比較合金6及び
7並びに従来合金I。
速連続切削試験および高速断続切削試験において優れた
切削性能を有しているが、比較合舎2,4,6及び7並
ひに従来合金1,2.3及び5(特に、比較合金6及び
7並びに従来合金I。
2.3及び5)は1Mバれ性に劣り、父、比較合金1.
3,4,5,6及び7並ひにや1来合金4及び5は切刃
の欠J7i B IC劣つfcものである。
3,4,5,6及び7並ひにや1来合金4及び5は切刃
の欠J7i B IC劣つfcものである。
不発IJJ合金は、子連のよう◆ζ、商硬度および高強
度型・イ]しているので、発熱の市いM速切fj!Iで
、すぐれたliI′i町・耗(−(および耐欠払(’I
tl−示すことが確統さiまた。同4.1に、本発明
合金lよ、耐摩耗工具とくに、1.′lム、1で使用す
る剛1ii耗」−共、セ11え口、熱間タイス、熱+l
ljロールイ・・7に使用した川ぞ、にも、すぐiした
銅凧11’j性およO−開1欠lit t’l−を発撞
するものである。
度型・イ]しているので、発熱の市いM速切fj!Iで
、すぐれたliI′i町・耗(−(および耐欠払(’I
tl−示すことが確統さiまた。同4.1に、本発明
合金lよ、耐摩耗工具とくに、1.′lム、1で使用す
る剛1ii耗」−共、セ11え口、熱間タイス、熱+l
ljロールイ・・7に使用した川ぞ、にも、すぐiした
銅凧11’j性およO−開1欠lit t’l−を発撞
するものである。
出願人 三次企にハ株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 原料粉末として、組成式:(M、W)(C,N)を有す
る快合金へ炭窒化物固溶体粉末(ただし、M:1M、Z
r、およびHfのうちの1種または2ai以上)、炭化
タングステン粉末、およびco粉末を用清し、これらi
料粉末を、亀輩斧で、 抜合金おる炭窒化物固溶体粉末:20〜90%。 炭化タングステン粉末:10〜80%。 Co8)禾:(1,5〜3% からなる配合組成に配合し、運営の条件で混合し、圧粉
体に成形した後、窒素雰囲気中で焼結することを特徴と
する高硬丸および高強度を有する切削工具用超使賀焼結
合金の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59063030A JPS60208438A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 切削工具用超硬質焼結合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59063030A JPS60208438A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 切削工具用超硬質焼結合金の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60208438A true JPS60208438A (ja) | 1985-10-21 |
JPS6356298B2 JPS6356298B2 (ja) | 1988-11-08 |
Family
ID=13217518
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59063030A Granted JPS60208438A (ja) | 1984-03-30 | 1984-03-30 | 切削工具用超硬質焼結合金の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60208438A (ja) |
-
1984
- 1984-03-30 JP JP59063030A patent/JPS60208438A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6356298B2 (ja) | 1988-11-08 |
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