JPS60204813A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
- Publication number
- JPS60204813A JPS60204813A JP5842284A JP5842284A JPS60204813A JP S60204813 A JPS60204813 A JP S60204813A JP 5842284 A JP5842284 A JP 5842284A JP 5842284 A JP5842284 A JP 5842284A JP S60204813 A JPS60204813 A JP S60204813A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- value
- blast furnace
- iron
- hot metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/006—Automatically controlling the process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高炉操業方法に係り、未来の溶銑温度、銑中＆
を予測し所要のアクションを採ることＫより炉熱の推移
を安定化せしめ、出銑コストの低減を図ることのできる
方法を得ようとするものである。
を予測し所要のアクションを採ることＫより炉熱の推移
を安定化せしめ、出銑コストの低減を図ることのできる
方法を得ようとするものである。
高炉の操業方法において、高炉より抽出される溶銑中の
＆濃度又は溶銑温度を計算機によって予測し一安定に推
移させる方法については従来から種々に提案がなされ、
一般に炉熱計算制御と称されている。然してこの炉熱計
算制御方法は大別して数学モデルによる方法と、炉内情
報測定による方法の２つがあり、数学モデルによる方法
は一般に炉内をモデル化して物質バランス、熱バランス
等を計算し、必要熱、ｔＫ対する燃料の過不足を算出す
るものであって、主として炉頂ガス成分の推移を計算の
基本とするものである。これに対して炉内情報測定によ
る方法は、羽口内に埋込んだ温度計などの検出端からの
情報推移と銑中Ｓｔ又は溶銑温度の推移との間の時間的
な相関関係より炉熱を制御するものである。ところがこ
のような従来における高炉操業法においてはそれぞれに
問題点を有しており、即ち従来の炉熱計算制御方法に用
いられる炉頂ガス成分、羽口埋込温度等の測定値は検出
端固有の特性による細かなゆらぎ変動の成分、高炉操業
状況の変化による大波変動の成分を近未来の炉熱変化を
表わす成分と共に含んでおり、それＫよって予測した炉
熱変化は第１図に示すように！！績値との間に相当の差
異があつ又正確な予測とならない。又前記した従来の炉
熱計算制御方法においては、銑中Ｓｔ又は溶銑温度の炉
熱因子予測計算のための予測式設定が計算制御開始時の
１回のみであり、操業Ｔ更時や検出端異常時等の計算式
設定変更を行わないならば予測値は全く誤ったものとな
り、又何れＫしても適正値をめ難い。
＆濃度又は溶銑温度を計算機によって予測し一安定に推
移させる方法については従来から種々に提案がなされ、
一般に炉熱計算制御と称されている。然してこの炉熱計
算制御方法は大別して数学モデルによる方法と、炉内情
報測定による方法の２つがあり、数学モデルによる方法
は一般に炉内をモデル化して物質バランス、熱バランス
等を計算し、必要熱、ｔＫ対する燃料の過不足を算出す
るものであって、主として炉頂ガス成分の推移を計算の
基本とするものである。これに対して炉内情報測定によ
る方法は、羽口内に埋込んだ温度計などの検出端からの
情報推移と銑中Ｓｔ又は溶銑温度の推移との間の時間的
な相関関係より炉熱を制御するものである。ところがこ
のような従来における高炉操業法においてはそれぞれに
問題点を有しており、即ち従来の炉熱計算制御方法に用
いられる炉頂ガス成分、羽口埋込温度等の測定値は検出
端固有の特性による細かなゆらぎ変動の成分、高炉操業
状況の変化による大波変動の成分を近未来の炉熱変化を
表わす成分と共に含んでおり、それＫよって予測した炉
熱変化は第１図に示すように！！績値との間に相当の差
異があつ又正確な予測とならない。又前記した従来の炉
熱計算制御方法においては、銑中Ｓｔ又は溶銑温度の炉
熱因子予測計算のための予測式設定が計算制御開始時の
１回のみであり、操業Ｔ更時や検出端異常時等の計算式
設定変更を行わないならば予測値は全く誤ったものとな
り、又何れＫしても適正値をめ難い。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたもので、高炉操業における未来の溶銑温度、銑中＆
を予測し、必要なアクションを採ることにより炉熱推移
を安定化させるに当って、羽口埋込み温度針、羽口輝度
計、送風圧力計、炉頂ガスクロ、炉内装入物降下速度、
炉頂ガス温度計のような複数種の検出端によって得られ
る各測定値に関する所定時間内平均値を用いた２柚の指
数千１’ｌｔ １ｉ＃、 Ｋおける差により未来の溶銑
温度、銑中＆値を予測し、該予測値によって操業するこ
とを特徴とする高炉操業方法を提案する。即ち斯かる本
発明について、更に説明すると、１例として第２図に示
すように羽目埋込み温度計の検出端に関する、例えは３
０分の平均測定値に関し、次の（１）式で示すような指
数平滑値を作る。
れたもので、高炉操業における未来の溶銑温度、銑中＆
を予測し、必要なアクションを採ることにより炉熱推移
を安定化させるに当って、羽口埋込み温度針、羽口輝度
計、送風圧力計、炉頂ガスクロ、炉内装入物降下速度、
炉頂ガス温度計のような複数種の検出端によって得られ
る各測定値に関する所定時間内平均値を用いた２柚の指
数千１’ｌｔ １ｉ＃、 Ｋおける差により未来の溶銑
温度、銑中＆値を予測し、該予測値によって操業するこ
とを特徴とする高炉操業方法を提案する。即ち斯かる本
発明について、更に説明すると、１例として第２図に示
すように羽目埋込み温度計の検出端に関する、例えは３
０分の平均測定値に関し、次の（１）式で示すような指
数平滑値を作る。
Ｂｉ＝α・Ａｉ ＋（１−α）・Ｂ１−１・・・・・・
・・・・・・・・・（Ｉ）・（記号）Ｂｉ：指数平滑値 ＡＩ：各検出端３０分の平均測定値 α：指数平滑率（定数） （添字）ｌ：時刻ｔにおける値であることを示す。
・・・・・・・・・（Ｉ）・（記号）Ｂｉ：指数平滑値 ＡＩ：各検出端３０分の平均測定値 α：指数平滑率（定数） （添字）ｌ：時刻ｔにおける値であることを示す。
１−１＝時刻やより３０分前における値であることを示
す。
す。
然して上記（Ｉ）式において、α＝０．５で計算した指
数平滑値は検出端個有の細かなゆらぎ変動の成分が除か
れて、大波変動成分と迎季来の炉熱変化成分のみとなる
。又この（０式において、α＝０．１で計算した指数平
滑値は操業状況の変化による大波変動の成分のみとなる
。これら２つの値を用い、α＝０．１指数平滑値をＩＰ
＃位おくらせて差をつくると、この値はその検出端で予
測できる近未来の高炉炉熱変化を最もよく表わしている
。
数平滑値は検出端個有の細かなゆらぎ変動の成分が除か
れて、大波変動成分と迎季来の炉熱変化成分のみとなる
。又この（０式において、α＝０．１で計算した指数平
滑値は操業状況の変化による大波変動の成分のみとなる
。これら２つの値を用い、α＝０．１指数平滑値をＩＰ
＃位おくらせて差をつくると、この値はその検出端で予
測できる近未来の高炉炉熱変化を最もよく表わしている
。
次に複数種の検出端として羽口埋込み温度計、羽口輝度
計、送風圧力計、炉頂ガスクロ、炉内装入物降下速度計
、炉頂ガス温度計の６棟の検出端による測定値を用いて
例えば炉容２０００ｔ＋／の高炉に関し未来の炉熱予測
を行う場合について説明すると、ここで言う羽口埋込み
温度計と羽口輝度計は羽口部分を降下する溶銑の温度変
化を出銑する前に測定するものであるが、近時における
前記のように大型化した高炉においては円周方向の不均
一性が大きく、この影響を予測において適切に反映させ
るためには羽口埋込み温度針と羽口輝度側の設定羽口数
を少くとも全羽口数の半数以上とすることが必要である
。又炉頂ガスクロは炉内における鉄鉱石の還元状況を測
定するため次の（ｆｆ）式で示すガス利用率の変化を予
測するために用いる。
計、送風圧力計、炉頂ガスクロ、炉内装入物降下速度計
、炉頂ガス温度計の６棟の検出端による測定値を用いて
例えば炉容２０００ｔ＋／の高炉に関し未来の炉熱予測
を行う場合について説明すると、ここで言う羽口埋込み
温度計と羽口輝度計は羽口部分を降下する溶銑の温度変
化を出銑する前に測定するものであるが、近時における
前記のように大型化した高炉においては円周方向の不均
一性が大きく、この影響を予測において適切に反映させ
るためには羽口埋込み温度針と羽口輝度側の設定羽口数
を少くとも全羽口数の半数以上とすることが必要である
。又炉頂ガスクロは炉内における鉄鉱石の還元状況を測
定するため次の（ｆｆ）式で示すガス利用率の変化を予
測するために用いる。
η ＝＝−１２−Ｘ１００・・・・・・・・・・・・・
・・Ｃ１１）ｅ （ｌ ＣＱｚ ＋ ＣＯ （記号）ηｃｏ：ガス利用率（＠ ＣＯ！：炉頂ガス中ｃｏ、（％） ＣＯ：炉頂ガス中ＣＯ（％ｌ 然して上記した６ａＩの測定手段による測定値を用いて
溶銑温度との時間おくれ所析を行うもので、第３図に羽
口埋込み温度計１、羽口輝度計２、送風圧力計３、炉頂
ガスクロ４、炉内装入物降下速度５および炉頂ガス温度
計６の６種の測定値に関する生の値との解析結果を示し
、又第４図には前述した指数平滑を用いた解析結果を示
すが、指数平滑による方法で各測定値の相関係数は大幅
に向上することは両図の比較によって明かである。
・・Ｃ１１）ｅ （ｌ ＣＱｚ ＋ ＣＯ （記号）ηｃｏ：ガス利用率（＠ ＣＯ！：炉頂ガス中ｃｏ、（％） ＣＯ：炉頂ガス中ＣＯ（％ｌ 然して上記した６ａＩの測定手段による測定値を用いて
溶銑温度との時間おくれ所析を行うもので、第３図に羽
口埋込み温度計１、羽口輝度計２、送風圧力計３、炉頂
ガスクロ４、炉内装入物降下速度５および炉頂ガス温度
計６の６種の測定値に関する生の値との解析結果を示し
、又第４図には前述した指数平滑を用いた解析結果を示
すが、指数平滑による方法で各測定値の相関係数は大幅
に向上することは両図の比較によって明かである。
更にその予測確率を向上させるために上記ししたような
方法で行うもので、溶銑温度は３０分平均値と、それを
α＝０１で指舷平渭した値との差（ムＴＩＩＭ ）を作
る。又６徨の検出端測定値は各３０分平均値によりｆｕ
ｊ述したよ５にα（ロ）、５とα＝０．１での指数平滑
値の差（ΔＸＩ）を作り、次の（７）式に基きΔＴＨＭ
とムＸ１の時間差を３０分増すことによって時間遅れ重
回帰解析を行い、各おくれ時間に対し偏回帰係数７種を
決定する０（記号）Δ詰賛；時刻ｔｏにおける溶銑温度
測定値の指数平滑値の差。
方法で行うもので、溶銑温度は３０分平均値と、それを
α＝０１で指舷平渭した値との差（ムＴＩＩＭ ）を作
る。又６徨の検出端測定値は各３０分平均値によりｆｕ
ｊ述したよ５にα（ロ）、５とα＝０．１での指数平滑
値の差（ΔＸＩ）を作り、次の（７）式に基きΔＴＨＭ
とムＸ１の時間差を３０分増すことによって時間遅れ重
回帰解析を行い、各おくれ時間に対し偏回帰係数７種を
決定する０（記号）Δ詰賛；時刻ｔｏにおける溶銑温度
測定値の指数平滑値の差。
ΔＸｔ、Ｏ□ｔ；時刻ｔｏから１時間前における検出端
１の測定値の指数平滑値の差。
１の測定値の指数平滑値の差。
ｔ。
Ｋ、 を時間おくれの重回帰解析での偏回帰−係数（１
＝１〜７） このような解析結果を用いて未来の溶銑温度を予測する
方法は第６図に示す通りであって、上記したところと同
様に作成した６禮の検出端測定値の指数平滑値の差につ
いて現時刻の値ΔＸ０と解析計算で得られた偏回帰係数
に、を用いて前記＜ｌ１ｌ）式と同様の式である下記（
ロ）式を用い、を時間未来の溶銑温度の差であるΔＬを
める（■式でｔ ＝ ｔ、 ｔｏ−ｔ ＝ Ｏより、’
、 ｔｏ ＝ ｔ ）。
＝１〜７） このような解析結果を用いて未来の溶銑温度を予測する
方法は第６図に示す通りであって、上記したところと同
様に作成した６禮の検出端測定値の指数平滑値の差につ
いて現時刻の値ΔＸ０と解析計算で得られた偏回帰係数
に、を用いて前記＜ｌ１ｌ）式と同様の式である下記（
ロ）式を用い、を時間未来の溶銑温度の差であるΔＬを
める（■式でｔ ＝ ｔ、 ｔｏ−ｔ ＝ Ｏより、’
、 ｔｏ ＝ ｔ ）。
ΔＴ１つ＝袷、Ｋ１・ΔＸｏ、＋Ｋｔ、・・・・・・・
・−・・・・・に）（記号） ｗ７九； を時間未来の
溶銑温度測定値の指数平滑値の差。
・−・・・・・に）（記号） ｗ７九； を時間未来の
溶銑温度測定値の指数平滑値の差。
Δｘ０；現時刻の検出端１の測定値の指数光渭値の差。
Ｋ： ； を時間おくれの重回帰解析での偏回帰係数（
１＝１〜７） 電 得られた４１Ｍに解析時に使用した溶銑温度測定値のα
＝０．１指数平滑値の最新の値Ｔ００１を加を争 えることＫよりｔ時間未来の溶銑温度ＴＫＭかめられる
。
１＝１〜７） 電 得られた４１Ｍに解析時に使用した溶銑温度測定値のα
＝０．１指数平滑値の最新の値Ｔ００１を加を争 えることＫよりｔ時間未来の溶銑温度ＴＫＭかめられる
。
次にＡＲＭＡ法を用い、儀中＆の予測を行うには制御理
論を用い、高炉系における溶銑温度ＴＲＭを単一な入力
とし、＆を単一な出力とした場合、この系は自己回帰移
動平均法（ＡＲＭＡモデル）Ｋよると次の（Ｖ）式のよ
うに表わすことができる。
論を用い、高炉系における溶銑温度ＴＲＭを単一な入力
とし、＆を単一な出力とした場合、この系は自己回帰移
動平均法（ＡＲＭＡモデル）Ｋよると次の（Ｖ）式のよ
うに表わすことができる。
（記号）ｓｔ；銑中＆の３０分平均値（時間に関しての
数列） Ｔ工： 溶銑温度の３０分平均値（時 間に関しての数列） ｅ：誤差項 然して上記（Ｖ）式より次の（Ｖ）式が得られる。
数列） Ｔ工： 溶銑温度の３０分平均値（時 間に関しての数列） ｅ：誤差項 然して上記（Ｖ）式より次の（Ｖ）式が得られる。
５４（ｋ） ＝ １１８４ （ｋ １ ） ＋ＪＳｔ（
ｋ −２）＋・・・−・・＋ａｎＳ４（ｋ・ｎ）＋ａ（
呻・・・・・・・・・・・・・・（Ｖ）上記（至）式に
おいて現在までの高炉操業解析でΔ、Ｓ’＃０．００４
ΔＴ、Ｍなる関係が知られているので、ｂ、 ＝０．０
０４、ｂ、 ＝ｂ、 ＝−・・−・・・＝ｂｎ＝ｏとお
いても影響は小さいことが考えられる。よってこの（Ｖ
）式は次の（ロ）式のようＫなる。
ｋ −２）＋・・・−・・＋ａｎＳ４（ｋ・ｎ）＋ａ（
呻・・・・・・・・・・・・・・（Ｖ）上記（至）式に
おいて現在までの高炉操業解析でΔ、Ｓ’＃０．００４
ΔＴ、Ｍなる関係が知られているので、ｂ、 ＝０．０
０４、ｂ、 ＝ｂ、 ＝−・・−・・・＝ｂｎ＝ｏとお
いても影響は小さいことが考えられる。よってこの（Ｖ
）式は次の（ロ）式のようＫなる。
５ｔ（ｋ）キａＩｓｔ（ｋ−１） 十ａ！、Ｓ’Ｚ（ｋ
−２） ＋−−−−−＊ｎ５Ｌ（ｋ−ｎ）十〇、００
４ ＴＨＭ（ｋ） ＋ｅ（ｋ） ＝・・・・・・・・・
・（ｎ）この（Ｖ］）式において、誤差項ｅ（ｋ）を最
小とするように’ｌ＋＆１・・・・・・・・・ａｎを最
小自乗法を用いて決定する。即ち前述のようにして予測
した未来の浴銑温度Ｔ１ と、銑中Ｓｔの過去の実績値
により（ロ）式を用いて未来の銑中＆が決定される。
−２） ＋−−−−−＊ｎ５Ｌ（ｋ−ｎ）十〇、００
４ ＴＨＭ（ｋ） ＋ｅ（ｋ） ＝・・・・・・・・・
・（ｎ）この（Ｖ］）式において、誤差項ｅ（ｋ）を最
小とするように’ｌ＋＆１・・・・・・・・・ａｎを最
小自乗法を用いて決定する。即ち前述のようにして予測
した未来の浴銑温度Ｔ１ と、銑中Ｓｔの過去の実績値
により（ロ）式を用いて未来の銑中＆が決定される。
又予測計算を行う場合、その予測のための予測係数（偏
回帰係数、ＡＲＭＡ係数）は予測計算を行う直前に再１
ｔｌ獅、する必賛がある。第７図に予測係数を固定した
場合と、毎回再計算した場合の予測値と実績値とを比較
して示すが、係数を固定した場合、時間の経過とともに
予６１１２１１１度が低下していることは明かである。
回帰係数、ＡＲＭＡ係数）は予測計算を行う直前に再１
ｔｌ獅、する必賛がある。第７図に予測係数を固定した
場合と、毎回再計算した場合の予測値と実績値とを比較
して示すが、係数を固定した場合、時間の経過とともに
予６１１２１１１度が低下していることは明かである。
なお予測係数を決定するだめの解析計算のデータ範囲は
少くとも４８時間以上は必要である。
少くとも４８時間以上は必要である。
第８図には上記したような本発明方法により未来の溶銑
温度、＆を予測し、炉熱を安定させるために該図中に示
した炉熱上はアクション指示１１において送風中湿分を
下げると共に送風温度を上げ、又炉熱下げアクション指
示１２では送風湿分を上け１．ＩＫもう１つの炉熱下げ
アクション指示１３においては送風温度を下げる炉２基
に関し長規にわたって計Ｈ機制御を実施した結果を、そ
の実施前と実施後に関して対比、し示すと次表の如くで
あり、炉熱安定化の結果として銑中＆のσ値（σＳｔ）
は平均で、何れのものも０．０３％低いものとなった。
温度、＆を予測し、炉熱を安定させるために該図中に示
した炉熱上はアクション指示１１において送風中湿分を
下げると共に送風温度を上げ、又炉熱下げアクション指
示１２では送風湿分を上け１．ＩＫもう１つの炉熱下げ
アクション指示１３においては送風温度を下げる炉２基
に関し長規にわたって計Ｈ機制御を実施した結果を、そ
の実施前と実施後に関して対比、し示すと次表の如くで
あり、炉熱安定化の結果として銑中＆のσ値（σＳｔ）
は平均で、何れのものも０．０３％低いものとなった。
又この効果により炉熱レベルの低下が可能となり、溶銑
温度で１３〜１４℃、銑中８４において０．０８〜０．
０９％の低下となることも確認され、その効果の大きい
ものであることが確認された。
温度で１３〜１４℃、銑中８４において０．０８〜０．
０９％の低下となることも確認され、その効果の大きい
ものであることが確認された。
以上説明したような本発明によるときは、この檜高炉操
業に関して複数個の操業条件検出端から得られる測定値
に関して一定時間内平均値を用いた２ａ１の指数平滑値
における差圧よって未来の溶銑温度、銑中＆値を予測し
、該予測値により操業条件を決定し操業することにより
安定した的確な高炉操業を実現せしめ、銑中＆を低下し
且つ炉熱レベルの低下を可能ならしめた有利な操業を行
わせ得るものであつ又、工業的にその効果の大きい発明
である。
業に関して複数個の操業条件検出端から得られる測定値
に関して一定時間内平均値を用いた２ａ１の指数平滑値
における差圧よって未来の溶銑温度、銑中＆値を予測し
、該予測値により操業条件を決定し操業することにより
安定した的確な高炉操業を実現せしめ、銑中＆を低下し
且つ炉熱レベルの低下を可能ならしめた有利な操業を行
わせ得るものであつ又、工業的にその効果の大きい発明
である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は羽口埋込み温度計による溶銑温度を測定した実績値と
予測値の関係を示した図表、第２図は検出端測定値の指
数平滑処理例を示した図表的説明図、第３図は各測定値
の溶銑温度との時間おくれ相関解析結果を測定値の生の
値によった場合の図表、第４図はこれを指数平滑して同
じく時間おくれ相関解析した結果の図表、第５図は溶銑
温度予測の解析計算方法を示した模式図、第６因は溶銑
温度予測の予測計算方法についての模式図、第７図は予
測係数決定計算頻度による予測精度比較例を示した図表
、第８図は本発明方法による炉熱計算制御の実施例を示
した図表である＠ 然して第３図と第４図における曲線１は羽目埋込み温度
計、２は羽口輝度計、３は送風圧力計、４は炉頂ガスク
ロ、５は炉内装入物降下速度、６は炉頂ガス温度計によ
るものであり、又第８図における１１は炉熱上げアクシ
ョン指示、１２．１３は炉熱下げアクション指示を示す
ものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 岸 本 純 幸 １紘− 第 ／ 国 ０ ２４ ４８ ７２ 鱒＠ （１４ｒ） 第 ２ 鵬 ＃ ）ｌｉｌ （Ｈす 第 Ｊ 圓 １７手ｙＥＪふ゛＜１ｌＬ（冷つ 第 ４ 国 ８年前おくよ−Ｃ奈） 第 ６ 圓 ｄ！Ｌ去（リ ＶｌｌＪ４ｉす〕
は羽口埋込み温度計による溶銑温度を測定した実績値と
予測値の関係を示した図表、第２図は検出端測定値の指
数平滑処理例を示した図表的説明図、第３図は各測定値
の溶銑温度との時間おくれ相関解析結果を測定値の生の
値によった場合の図表、第４図はこれを指数平滑して同
じく時間おくれ相関解析した結果の図表、第５図は溶銑
温度予測の解析計算方法を示した模式図、第６因は溶銑
温度予測の予測計算方法についての模式図、第７図は予
測係数決定計算頻度による予測精度比較例を示した図表
、第８図は本発明方法による炉熱計算制御の実施例を示
した図表である＠ 然して第３図と第４図における曲線１は羽目埋込み温度
計、２は羽口輝度計、３は送風圧力計、４は炉頂ガスク
ロ、５は炉内装入物降下速度、６は炉頂ガス温度計によ
るものであり、又第８図における１１は炉熱上げアクシ
ョン指示、１２．１３は炉熱下げアクション指示を示す
ものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 岸 本 純 幸 １紘− 第 ／ 国 ０ ２４ ４８ ７２ 鱒＠ （１４ｒ） 第 ２ 鵬 ＃ ）ｌｉｌ （Ｈす 第 Ｊ 圓 １７手ｙＥＪふ゛＜１ｌＬ（冷つ 第 ４ 国 ８年前おくよ−Ｃ奈） 第 ６ 圓 ｄ！Ｌ去（リ ＶｌｌＪ４ｉす〕
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 工、高炉操業における未来の溶銑温度、銑中＆を予測し
、必要なアクションを採ることにより炉熱推移を安定化
させるに当って、当該高炉に設けられた複数株の検出端
によって得られる各測定値に関する所定時間内平均値を
用いた２種の指数平滑値の差により未来の溶銑温度、銑
中８４値を予測し、核子測値によって操業アクションを
採り操業することを特徴とする高炉操業方法。 ２．２檜の指数平滑値の差圧より時間おくれ重回帰法、
自己回帰移動平均法（Ａ ＲＭＡ ）を使用して未来の
溶銑温度、銑中＆値を予測する特許請求の範囲第１項に
記載の高炉操業方法。 ３、羽口埋込み温度計、羽口輝度計、送風圧力計、炉頂
ガスクロ、炉内装入物降下速度計および炉頂ガス温度計
の各検出端によって得られた各測定値を用いる特許請求
の範囲第ｉｆＡ又は第２項の何れかに記載の高炉操業方
法。 ４、各検出端によって得られた各測定値に関する３０分
の平均値を用いる特許請求の範囲第１項から第３項の何
れかに記載の高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5842284A JPS60204813A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5842284A JPS60204813A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60204813A true JPS60204813A (ja) | 1985-10-16 |
Family
ID=13083941
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5842284A Pending JPS60204813A (ja) | 1984-03-28 | 1984-03-28 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60204813A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1491641A1 (en) * | 1997-11-04 | 2004-12-29 | JFE Steel Corporation | Method for operating a blast furnace |
| JP2008144265A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-06-26 | Kobe Steel Ltd | 高炉の溶銑温度予測方法 |
| JP2015074835A (ja) * | 2013-10-04 | 2015-04-20 | 王子ホールディングス株式会社 | パルプ白色度の推定装置およびその推定方法 |
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1984
- 1984-03-28 JP JP5842284A patent/JPS60204813A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1491641A1 (en) * | 1997-11-04 | 2004-12-29 | JFE Steel Corporation | Method for operating a blast furnace |
| JP2008144265A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-06-26 | Kobe Steel Ltd | 高炉の溶銑温度予測方法 |
| JP2015074835A (ja) * | 2013-10-04 | 2015-04-20 | 王子ホールディングス株式会社 | パルプ白色度の推定装置およびその推定方法 |
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