JPS60192741A - ゴム雲母複合材料 - Google Patents
ゴム雲母複合材料Info
- Publication number
- JPS60192741A JPS60192741A JP4887284A JP4887284A JPS60192741A JP S60192741 A JPS60192741 A JP S60192741A JP 4887284 A JP4887284 A JP 4887284A JP 4887284 A JP4887284 A JP 4887284A JP S60192741 A JPS60192741 A JP S60192741A
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- Japan
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- mica
- friction
- coefficient
- rubber
- friction coefficient
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、コム雲母複合月料史に詳しくはコム材料に雲
母を充填させて低摩擦係数化を達成したコム雲母複合材
料に関し、摺動体に弾接するコム材料例えは自動車の窓
カラスに接するウェザ−ストリップ、クラスランチャン
スル或いは自動車のボン名ノドの受コム、種々のパツキ
ン１４等接触及び離脱が繰返されるゴム弾性支持部材等
に利用−・１−ることかできる。
母を充填させて低摩擦係数化を達成したコム雲母複合材
料に関し、摺動体に弾接するコム材料例えは自動車の窓
カラスに接するウェザ−ストリップ、クラスランチャン
スル或いは自動車のボン名ノドの受コム、種々のパツキ
ン１４等接触及び離脱が繰返されるゴム弾性支持部材等
に利用−・１−ることかできる。
従来技術
一般にコムＪｆＡ料にあっては、そのＭ（市係数か犬き
いことが物性上の特徴であり、従来前述の摺動体に弾性
接触するゴム材料では、その摺動面に静電植毛により植
毛部を形成したり或いはテフロン（登録商標）等高滑性
樹脂被膜を設けることによってゴム材料摺動面を低摩擦
係数化する方法が採用されている。然しながら植毛によ
る方法は、当然のことながら植毛を行なう設備を必要と
し、また作業工程も増加することからコスト上昇の要因
となっている。また植毛部に砂、塵埃等が滞留し易くか
つその除去が面倒であること等使用上の問題も無視でき
ないものである。他方、ゴム材料表面に高滑性樹脂を塗
布する方法は、使用を繰返すうちに摩耗して高湯性機能
が低下したり或いは剥離する現象も生じるなど耐久性に
問題が残されており未だ実用化に至っていないのが現状
である。
いことが物性上の特徴であり、従来前述の摺動体に弾性
接触するゴム材料では、その摺動面に静電植毛により植
毛部を形成したり或いはテフロン（登録商標）等高滑性
樹脂被膜を設けることによってゴム材料摺動面を低摩擦
係数化する方法が採用されている。然しながら植毛によ
る方法は、当然のことながら植毛を行なう設備を必要と
し、また作業工程も増加することからコスト上昇の要因
となっている。また植毛部に砂、塵埃等が滞留し易くか
つその除去が面倒であること等使用上の問題も無視でき
ないものである。他方、ゴム材料表面に高滑性樹脂を塗
布する方法は、使用を繰返すうちに摩耗して高湯性機能
が低下したり或いは剥離する現象も生じるなど耐久性に
問題が残されており未だ実用化に至っていないのが現状
である。
発明の目的
本発明は、前述のようにゴム材料の表面に低摩擦係数を
有する層、被膜等を形成する方法では、経済性、耐久性
等に限界があることに鑑み、ゴム材料自体の物性として
、これに低摩擦係数を付与させることにより別体の低摩
擦係数層を不要とし、前述のような問題を解決したゴム
雲母複合材料の実現をその目的とするものである。
有する層、被膜等を形成する方法では、経済性、耐久性
等に限界があることに鑑み、ゴム材料自体の物性として
、これに低摩擦係数を付与させることにより別体の低摩
擦係数層を不要とし、前述のような問題を解決したゴム
雲母複合材料の実現をその目的とするものである。
発明の構成
本発明に係るゴム雲母複合材料は、ゴム材料に低摩擦係
数を付与する雲母粉末を含有せしめて構成される。
数を付与する雲母粉末を含有せしめて構成される。
実施例
試料として、天然ゴム１００部に対し炭酸カルシウム等
の充填剤及びカーボン等の補強剤更に加硫剤等を合計約
８０部加えて調整したゴム基材に雲母粉末を、下記部数
充填配合して加熱加硫し、各試料を得た。
の充填剤及びカーボン等の補強剤更に加硫剤等を合計約
８０部加えて調整したゴム基材に雲母粉末を、下記部数
充填配合して加熱加硫し、各試料を得た。
第１表
尚、比較試料としてマイカ充填量０のものも作成した。
本実施例では、雲母粉末として重量平均粒度４５μｍ、
重量平均厚み１．８μｍ、平均アスペクト比３５なる粉
体物性を有する株式会社レプコ製造の雲母に−２００（
品番）を使用した。
重量平均厚み１．８μｍ、平均アスペクト比３５なる粉
体物性を有する株式会社レプコ製造の雲母に−２００（
品番）を使用した。
これら各試料の摩擦係数の測定は、次のようにして行な
った。即ち第１図に示す如く直径２９鶴厚さ２１１１の
円板状に整形した試料（１）を、クロムメッキ面にアク
リルラッカ吹付■装して鏡面に仕上げた載置面（２）に
置き、９００ｇのウェイト（３）を載せ図中矢印方向に
一定速度１００１／分で摺動させたときの摺動応力を測
定し、これより摩擦係数μを算出した。
った。即ち第１図に示す如く直径２９鶴厚さ２１１１の
円板状に整形した試料（１）を、クロムメッキ面にアク
リルラッカ吹付■装して鏡面に仕上げた載置面（２）に
置き、９００ｇのウェイト（３）を載せ図中矢印方向に
一定速度１００１／分で摺動させたときの摺動応力を測
定し、これより摩擦係数μを算出した。
このようにして測定した試料の雲母充填量と摩擦係数と
の関係を第３図に示す。図示の如く雲母充填量が増加す
ると摩擦係数が低下する傾向がみられ、特に約３０ ｐ
ｈｒに達する伺近まで急速に摩擦係数は低下する。その
後約１００ ｐｈｒ付近までは、緩やかな低下曲線を描
き、約１５０ ｐｈｒで略一定となり、これ以上雲母を
増量しても摩擦係数の低下は殆どみられない。尚、ウェ
イト（３）の重量を変えて同一の測定を行なった場合に
も略同−の摩擦係数が得られ、この重量が摩擦係数に与
える影響は認められなかった。
の関係を第３図に示す。図示の如く雲母充填量が増加す
ると摩擦係数が低下する傾向がみられ、特に約３０ ｐ
ｈｒに達する伺近まで急速に摩擦係数は低下する。その
後約１００ ｐｈｒ付近までは、緩やかな低下曲線を描
き、約１５０ ｐｈｒで略一定となり、これ以上雲母を
増量しても摩擦係数の低下は殆どみられない。尚、ウェ
イト（３）の重量を変えて同一の測定を行なった場合に
も略同−の摩擦係数が得られ、この重量が摩擦係数に与
える影響は認められなかった。
一般にコム材料は、その硬度が増加すると摩擦係数が低
下するが、一方雲母の充填量を増加するとその硬度は上
昇する。その関係式は例えば次式で表わされる。
下するが、一方雲母の充填量を増加するとその硬度は上
昇する。その関係式は例えば次式で表わされる。
Ｆ ＝ Ａ Ｓ ρｌ−ｈ
ここでＦは凝着摩擦力、Ａは定数、Ｓは接触面積、ρは
接触圧力、量１はコム硬度指数（Ｑ＜ｌ＋＜１）である
。このようにゴム基材に雲母を充填しその充填量を増加
していった場合、その摩擦係数低下にはコム材料の硬化
に伴う摩擦係数の低下が含まれる。第４図はこのような
観点から摩擦係数の硬度依存性を測定したもので曲線Ａ
にて示している。
接触圧力、量１はコム硬度指数（Ｑ＜ｌ＋＜１）である
。このようにゴム基材に雲母を充填しその充填量を増加
していった場合、その摩擦係数低下にはコム材料の硬化
に伴う摩擦係数の低下が含まれる。第４図はこのような
観点から摩擦係数の硬度依存性を測定したもので曲線Ａ
にて示している。
尚、同曲線上の白点は、第３図に示す白点に一致し、各
々対応した雲母充填量を有するものである。
々対応した雲母充填量を有するものである。
図中黒点ａ、ｂ及びＣは、同一コム材料を基材とし、雲
母を含有しない状態で加硫剤及び加硫時間を調整し異な
った硬度のものを得て、前述と同様の測定方法で測定し
た比較試料の摩擦係数及び硬度の関係を得たものである
。ここで試料す及びＣについては、ゴム弾性は殆ど存せ
ず摩１〃係数の測定も困難なほど脆弱であった。上記実
験から雲母を含有しないゴム材料の摩擦係数硬度依存性
は、略曲線Ｂに示ずカーブを描くと推定され、加硫調整
により得た試料のうち硬度約７５以上では、ゴムとして
の特性を失いかつ機械的強度も不十分であり実用には適
さなかった。−力木実施例にあっては、硬度的７５を越
えた場合でもゴム弾性を有しかつ摩擦係数も小さく、十
分実用に耐え得るものであることが測定実験から１ＩＩ
Ｉ認された。このように曲線Ａ及びＢから、雲母を充填
した試料にあっては、硬度上昇による摩擦係数低下の効
果よりも雲母充填による摩擦係数低下の方が格段に大き
く寄与していることが判る。
母を含有しない状態で加硫剤及び加硫時間を調整し異な
った硬度のものを得て、前述と同様の測定方法で測定し
た比較試料の摩擦係数及び硬度の関係を得たものである
。ここで試料す及びＣについては、ゴム弾性は殆ど存せ
ず摩１〃係数の測定も困難なほど脆弱であった。上記実
験から雲母を含有しないゴム材料の摩擦係数硬度依存性
は、略曲線Ｂに示ずカーブを描くと推定され、加硫調整
により得た試料のうち硬度約７５以上では、ゴムとして
の特性を失いかつ機械的強度も不十分であり実用には適
さなかった。−力木実施例にあっては、硬度的７５を越
えた場合でもゴム弾性を有しかつ摩擦係数も小さく、十
分実用に耐え得るものであることが測定実験から１ＩＩ
Ｉ認された。このように曲線Ａ及びＢから、雲母を充填
した試料にあっては、硬度上昇による摩擦係数低下の効
果よりも雲母充填による摩擦係数低下の方が格段に大き
く寄与していることが判る。
次表は、雲母充填量の異なる各試料について、破断強度
ＴＢ及び破断伸張率ＥＢを測定した結果を示し、破断強
度及び破断伸張率ともに雲母充填量増加に伴って低下す
るが何れも実用に耐え得る程度であり、雲母充填に伴う
他の物性への影響は小さいことが認められる。
ＴＢ及び破断伸張率ＥＢを測定した結果を示し、破断強
度及び破断伸張率ともに雲母充填量増加に伴って低下す
るが何れも実用に耐え得る程度であり、雲母充填に伴う
他の物性への影響は小さいことが認められる。
第２表
次に発明者は、ゴム基口への低摩擦係数化充填剤として
雲母以外の種々の材料を選び、雲母による試料と比較し
た。この測定結果を次表に示す。
雲母以外の種々の材料を選び、雲母による試料と比較し
た。この測定結果を次表に示す。
第３表
この表に示す摩擦係数μの測定は、第２菌に示す方法で
行なった。即ち、比較試料及び実施例試料は天然ゴムに
前記実施例と同様の充填剤、補強剤及び加硫剤を混合し
、これに上記表に示す低摩擦係数化充填剤を同表に示す
部数充填したものを加硫して成形される。尚これらの試
料にあっては、摩擦係数の硬度による影響を避けるため
に硬度Ｈｓを近似させるべく、硬度調整のための配合設
計が用いられている。このようにして調整された試料（
ｌ”）は、実際のソリソト部品形状に類似させるべく厚
さを１８鵬−と前記実施例より厚くして直径２９ｍの円
柱状に成形し、がっ載置面（２゛）もまたクロムメッキ
面にアクリルラッカ吹付塗装によりやや粗面に形成した
ものである。このような条件で試料（１”）上に９００
ｇのウェイト（３）を載せ、図中矢印方向に１００ｍ７
分の一定速度で摺動し、その摺動応力を測定し、摩擦係
数μを算出した。
行なった。即ち、比較試料及び実施例試料は天然ゴムに
前記実施例と同様の充填剤、補強剤及び加硫剤を混合し
、これに上記表に示す低摩擦係数化充填剤を同表に示す
部数充填したものを加硫して成形される。尚これらの試
料にあっては、摩擦係数の硬度による影響を避けるため
に硬度Ｈｓを近似させるべく、硬度調整のための配合設
計が用いられている。このようにして調整された試料（
ｌ”）は、実際のソリソト部品形状に類似させるべく厚
さを１８鵬−と前記実施例より厚くして直径２９ｍの円
柱状に成形し、がっ載置面（２゛）もまたクロムメッキ
面にアクリルラッカ吹付塗装によりやや粗面に形成した
ものである。このような条件で試料（１”）上に９００
ｇのウェイト（３）を載せ、図中矢印方向に１００ｍ７
分の一定速度で摺動し、その摺動応力を測定し、摩擦係
数μを算出した。
上記第３表より実施例試料１及び２の摩擦係数μは、比
較試料１ないし４のそれより低い値を示していることが
判る。これを経線に検討してみると、まず比較試料２．
３及び４においてもある程度の低摩擦係数化が達成され
ていることは比較試料１との比較において明らかである
が、硬度Ｉｔｓが近似している比較試料２．３と実施例
試料ｌとを比較すると、実施例試料ｌが比較試料２．３
よりも低い値を示している。特に比較試料２においては
タルク充填量が実施例試料１の雲母充填量と同一であり
、硬度も略同−であることから、低摩擦化材料としては
タルクよりも雲母の方が優れ°ζいることが判る。同様
に充填量が等しい比較試料４と実施例試料２との比較か
ら、グラファイトよりも雲母の方が低摩擦係数化に大き
く寄与していることか明白である。
較試料１ないし４のそれより低い値を示していることが
判る。これを経線に検討してみると、まず比較試料２．
３及び４においてもある程度の低摩擦係数化が達成され
ていることは比較試料１との比較において明らかである
が、硬度Ｉｔｓが近似している比較試料２．３と実施例
試料ｌとを比較すると、実施例試料ｌが比較試料２．３
よりも低い値を示している。特に比較試料２においては
タルク充填量が実施例試料１の雲母充填量と同一であり
、硬度も略同−であることから、低摩擦化材料としては
タルクよりも雲母の方が優れ°ζいることが判る。同様
に充填量が等しい比較試料４と実施例試料２との比較か
ら、グラファイトよりも雲母の方が低摩擦係数化に大き
く寄与していることか明白である。
発明の効果
本発明によれは、ゴム基口に雲母粉末を充填して形成し
たゴム雲母複合材料の摩擦係数を低下させることができ
、かつこの摩擦係数値は雲母の充填量により調整するこ
とが可能である。この摩擦係数の低下及びその調整は、
雲母の充填量が約１５０ ｐｔｉｒ以下の範囲で可能で
ある。また、本発明によれば、雲母を低摩擦係数化充填
剤として使用することにより、他のこの種充填剤例えば
、タルク、グラファイトに比し一段と低い摩擦係数値を
得ることができる。
たゴム雲母複合材料の摩擦係数を低下させることができ
、かつこの摩擦係数値は雲母の充填量により調整するこ
とが可能である。この摩擦係数の低下及びその調整は、
雲母の充填量が約１５０ ｐｔｉｒ以下の範囲で可能で
ある。また、本発明によれば、雲母を低摩擦係数化充填
剤として使用することにより、他のこの種充填剤例えば
、タルク、グラファイトに比し一段と低い摩擦係数値を
得ることができる。
【図面の簡単な説明】
第１図及び第２図は、本発明実施例に係るゴム複合材料
の摩擦係数測定方法を説明するための原理図、第３図は
本発明実施例における摩擦係数の雲母充填量依存性を示
す特性図、第４図は同側における摩擦係数の硬度依存性
を示す特性図である。 （１） （１’）・・・試 料 （２） （２’）・・
・載置面（３）・・・ウェイト 特許出願人 株式会社 モルテン 代表者民秋史也 ｈた 度 Ｈｓ 第４図
の摩擦係数測定方法を説明するための原理図、第３図は
本発明実施例における摩擦係数の雲母充填量依存性を示
す特性図、第４図は同側における摩擦係数の硬度依存性
を示す特性図である。 （１） （１’）・・・試 料 （２） （２’）・・
・載置面（３）・・・ウェイト 特許出願人 株式会社 モルテン 代表者民秋史也 ｈた 度 Ｈｓ 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｆｌ）雲母粉末を含有し低摩擦係数化処理されたゴＪ３
実母襖曾相料 （２）Ｆ記雲母粉末は、コム材料に対し約１５０ρｈ「
以−Ｆ’ ０）範囲で充填されたごとを特徴とする特許
請求の範囲第１項記載のコム雲１ｉ：初合材料
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4887284A JPS60192741A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | ゴム雲母複合材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4887284A JPS60192741A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | ゴム雲母複合材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60192741A true JPS60192741A (ja) | 1985-10-01 |
Family
ID=12815376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4887284A Pending JPS60192741A (ja) | 1984-03-13 | 1984-03-13 | ゴム雲母複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60192741A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS496019A (ja) * | 1972-04-21 | 1974-01-19 | ||
| JPS5442813A (en) * | 1977-09-12 | 1979-04-05 | Toray Industries | Sound insulation material |
| JPS54110256A (en) * | 1978-02-16 | 1979-08-29 | Nippon Rubber Co | Vibrationnproof moldings |
| JPS55155080A (en) * | 1979-05-23 | 1980-12-03 | Uchiyama Mfg Corp | Nitrile rubber composition for seal |
| JPS59196341A (ja) * | 1983-04-21 | 1984-11-07 | Nok Corp | ゴム組成物 |
-
1984
- 1984-03-13 JP JP4887284A patent/JPS60192741A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS496019A (ja) * | 1972-04-21 | 1974-01-19 | ||
| JPS5442813A (en) * | 1977-09-12 | 1979-04-05 | Toray Industries | Sound insulation material |
| JPS54110256A (en) * | 1978-02-16 | 1979-08-29 | Nippon Rubber Co | Vibrationnproof moldings |
| JPS55155080A (en) * | 1979-05-23 | 1980-12-03 | Uchiyama Mfg Corp | Nitrile rubber composition for seal |
| JPS59196341A (ja) * | 1983-04-21 | 1984-11-07 | Nok Corp | ゴム組成物 |
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