JPS60192429A - 誘導無線用線路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は、移動体通信あるいは移動体位置検知等におい
て使用される誘導無線用線路に関するものである。

〔発明の背景〕

鉄道車両、各種新交通機関、あるいは産業用の各種搬送
機関（クレーン、搬送台車等）等の自動運転において、
地上基地局と移動体との情報伝送、あるいは移動体の位
置検知に誘導無線方式が極めて重要な役割を果しつつあ
る。

第１図は、誘導無線方式の最も基本的な形態を示すもの
であり、１ａおよび１ｂは往復線路を構成する直線状導
体、２は移動体（車体）に固定されたアンテナ（枠型ル
ープコイル）、３は線路端末に置かれた受信機である。

移動体に塔載された送信機（図示せず）でもってアンテ
ナ２に高周波電流■（５０〜２００ＫＨ２）を通電し、
線路導体１ａ１１ｂを励振すると、受信機３への入力電
圧Ｖ［は、 ■ｒ＝ｋＩｅ” と表わすことができる。

ここで、ｋぼ励振電流の周波数、アンテナの寸法、線路
の寸法、アンテナと線路の離隔距離等により定まる定数
、Ｚは線路起点からの距離、γは線路の伝播定数である
。

γ＝α十」β （α：減衰定数、β：位相定数） と書くことができるので、 ■ｒ＝ｋＩｅ−ｃｔ２　Ｊβ２ となる。

すなわち、線路の減衰αＺを除けば、受信機３には常に
一定振幅の電圧が入力し、送信信号に適当な変調を施す
ことにより移動体−地上基地局間の情報伝送が可能とな
る。

第２図は交差型２導体を用いた誘導無線通信方式を示す
ものである。線路導体１ａおよび１ｂは周期Ｐでもって
梯形波状に折り曲げられ、相互にＰ／３のズレを持たせ
て配置されている。

２ａｓ２ｂは移動体上にＰ／４の間隔でもって取付けら
れた同一形状、寸法のアンテナである。アンテナ２ａお
よび２ｂをそれぞれ高周波電流■およびｌ６−ｊｆ、／
２　により励振すると、線路導体１ａと１ｂ間に起電力
が誘起されることになるが、アンテナの形状９寸法およ
びアンテナと線路導体の離隔距離を適当に選択すること
により、この起電力をＺについて周期Ｐの正弦波状とす
ることができる。

すなわち、受信機３への入力電圧■ｒは、Ｖ　ｒ　＝　
ｋ　Ｉ　ｃｏｓ　（２ｒｃ　／　Ｐ　）　Ｚ　ｅ−γ２
十ｋＩｃｏｓ（２π／Ｐ）　（ｚ＋Ｐ／４）　”　””
＝　ｋ　Ｉ　ｅ−αｚ　−ｊβｚ＋ｊ２πｚ／Ｐと表わ
すことができる。

この式においても、線路の減衰α２の影響を除けば受信
電圧■ｒの振幅は車体位置Ｚに無関係と々る。この方式
では線路導体１ａ及び１ｂが一定周期で交差しているだ
め、周囲から作用する雑音磁界の影響が相殺され、第１
図の方式と比較すればＳＮ比は顕著に改善される。

第３図は３相３導体線路を用いた移動体位置検知方式を
示すものである。線路導体１ａ、　ｌｂ、　ｉｔ’は周
期Ｐでもって梯形波状に折り曲げられ、相互にＰ／３の
ズレを持たせて配置されている。

　５　− ４は線路端末に置かれた信号処理回路、５は位相計であ
る。アンテナ２を高周波電流■により励振したとき、線
路端末における導体１ａと１ｂ、１ｂとＩＣ１ＩＣと１
ａ間の電圧Ｖ　ａ　ｂ（ｚ）、ＶｂＣ（ｚ）、Ｖ　Ｃａ
（ｚ）はそれぞれ次のようになる。

Ｖａｂ（ｚ）＝ｋＩｃｏｓ（２π／Ｐ）ｚｅ−１２ｙｂ
ｃ（ｚ）＝ｋＩｃｏｓ（２π／Ｐ）（ｚ＋Ｐ／３）ｅ　
”ＶＣａ（ｚ）＝ｋ　ＩＣＱＳ（２π／Ｐ）　（ｚ＋２
Ｐ／３　）　ｅ　’　２これらの３電圧についての正相
電圧ｖｐおよび逆相電圧Ｖｎを次式により定義する。

Ｖｌ）＝Ｖａｂ（ｚ）＋ｅ”””３■ｂｃ（ｚ）＋ｅ　
””／３Ｖｃａ（ｚ）Ｊ２π／３　づ２π／３ ■ｎ＝Ｖａｂ（Ｚ）＋ｅ　ＶｂＣ（ｚ）十ｅ　ＶＣａ（
ｚ）上式の演算を信号処理回路４（±１２０°位相回路
および加算器を含む）にて行うことによりＶｐ＝　（３
／２　）　ｋ工ｅ−αｚ＋ｊβｚ＋ｊ２πｚ／ＰＶｎ＝
　（３／２　）　ｋ　Ｉ　ｅ−αｚ＋ｊβｚ−ｊ２πＺ
／ｐが得られる。

ｖｐおよび■ｎをそれぞれ位相計５に導くことにより位
相差２が指示される。

位相差２は ６− １＝ｌＶｐ−１Ｖｎ−（４ｒｒ／Ｐ）Ｚで示され、第４
回に示すようにＺがＰ／２増加するごとにグは２πの増
加を示すことになる。

すなわち、位相計５の指示を通じて移動体位置２をＰ／
２の周期で検知できる。

この方式は、リニアモーターの位置をモーター極間距離
の範囲内で周期的且つ連続的に測定し、この値に基いて
推進コイルの電流の振幅、位相を制御する場合に応用さ
れるものである。

第５図は、以上説明した誘導無線線路の具体的構成例の
説明図で、２導体の場合を例示している。

６はＦＲＰ板等よりなる板状絶縁体で、その両縁に沿っ
て設けられた切欠部７を利用して導体１ａ、ｌｂが所定
形状に配線される。

８は白色ポリエチレン等の内部ジャケット、９は黒色ポ
リエチレン等の耐候性の外部ジャケット、１０は鋼線等
のメツセンジャーワイヤーｔｉル。

この誘導無線線路は、移動体の軌道に沿って架空状態で
布設されることが多いが、静電的に何等の遮蔽もなされ
て々いため、線路に雨水や氷雪が耐着した場合伝送特性
が変動することは避けられない。また、線路の布設空間
を節約するだめ、地下またはコンクリート内に埋設する
要請もあり、このような場合にも伝送特性の変動が考え
られる。

誘導無線用線路を電磁的には遮蔽せず、静電的にのみ遮
蔽する方法については第６図に示すよう々線路構造が知
られている。

線路導体１ａ、１ｂの外周に円筒状導体１１ａ。

１１ｂを設け、円筒状導体１１ａ、ｌｌｂを２ｔ（ｔは
伝送信号の線路上の波長に比して充分に小さい長さ）の
長さに分断し、その中点を接地導体１２に接続し、接地
導体１２は線路始点で一点接地されている。

導体１ａおよび１ｂは静電的に外部空間と遮断されるた
め、遮蔽導体１１ａおよびＩｌｂの外部空間に氷雪、コ
ンクリート、土等が介在しても線路の静電的特性には何
等の影響も現れない。

まだ遮蔽導体１１ａ、Ｉｌｂは一定間隔（２ｔ）毎に分
断されているため、縦電流（導体１ａ、１ｂを流れる電
流の磁界を減殺する）は流れることができず、また９法
ｔは波長に比較すれば極めて短いので遮蔽導体１１ａ、
Ｉｌｂ上に定在波電流が現われることもない。更に、５
０〜２００ＫＨ２程度の周波数帯では氷雪、コンクリー
ト、土等の中に生ずる渦電流の影響も極めて小さい。従
って、線路近傍の磁界分布および線路の伝送特性に及ぼ
す氷雪等の影響は無視することができる。

しかし、この構造を第５図に示す交差型の誘導無線用線
路に適用するためには、板状絶縁体６に同軸コード（ｌ
ａとｌｌａ、１ｂとｌｌｂよシなる）を巻き付ける構造
と々るため、線路の厚さが著しく増大して製造が困難に
なると共にジャケットに使用する樹脂量が増加して高価
となる。また、線路の可撓性も低下して布設工事におけ
る取扱い等に不便を生ずることになる。

誘導無線線路を遮蔽する別の手段として、第５図におけ
る外部ジャケット９を導電性ビニル、導電性ゴム等の半
導電性物質で構成する方法がある。

半導電性物質による電線・ケーブルの遮蔽は、いわゆる
簡易遮蔽として知られている。

９− 第７図はその代表的な例を示すもので、１３はケーブル
コア、１４は押え巻、１５は半導電性ジャケット、１６
はドレインワイヤである。ドレインワイヤ１６は半導電
性ジャケット１５内に螺旋状に巻回されて埋設され、線
路端末で接地されていることから、半導電性ジャケット
１５の電気抵抗は極めて小く、優れた遮蔽効果を発揮す
ることになる。

第８図は、第７図におけるドレインワイヤ１６の他の接
地方法を示したものである。ドレインワイヤ１６は２ｔ
の長さに分断し、分断した各区間の中点で接地導体１７
に接続したものである。　５この方法は線路が長い場合
にドレインワイヤ１有効である。　１ ６のインダクタンスが増加して遮蔽効果が低下するのを
防止できる効果を有し、特に高周波領域で第９図は、第
７図および第８図で説明した遮蔽構造を誘導無線用線路
に適用した例を示したものである。１ａおよび１ｂは線
路導体、６は板状絶　□１０− 縁体、８は内部ジャケットである。内部ジャケット８の
外周にはドレインワイヤ１８が螺旋状に巻回され、更に
外周に半導電性の外部ジャケット２０が設けられている
。なお、１９は線路長手方向に連続して添装された直線
状の接地導体であり、ドレインワイヤ１８は第８図の場
合と同様にして２ｔの長さで分断され、それぞれの中点
で接地導体１９と接続されている。

かかる構成の誘導無線線路において、導体１ａと１ｂで
構成される回線の減衰量について以下に説明する。

減衰定数αを抵抗減衰量αγと漏洩減衰量α２とに分離
して、すなわち α　＝αγ　＋　α７ として考える。

第１０図は、第９図に示す線路のドレインワイヤ１８の
一巻分を矩形状のループ導体１８に置き換えた断面図で
あり、このループ導体１８は第１１図に示すように二つ
のループ１８ａおよび１８ｂの集合と考えることができ
、しかもその構成は左右対称であることから、第１２図
に示すように２箇の線路に分割し、分割後の線路につい
ての伝送特性を解明すれば原線路の特性は直ちに明らか
となる。　２ 第１３図は、分割された線路を長手方向に示した概略図
であり、この線路構造は第１４図の回路の縦続接続と考
えることができ、また、この回路は対称回路であるから
２等分定理により、第１５図の回路についての映像パラ
メータを明らかにすれば、第１３図の線路の伝送特性が
解明され、ひいては原線路（第９図）の特性をめること
ができる。

原線路を均一線路とみなし、その等測的な一次定数（分
布定数）をＲｅ［Ω／ｍ〕、Ｌｅ〔Ｈ／ｍ〕、Ｃｅ〔Ｆ
／ｍ〕、Ｇ　ｅ　（０７ｍ　）、伝播定数をｒｅ、特性
インピーダンスをＺＯｅとすれば、 と書くことができる。

Ｌｅを実数部と虚数部に分離して、 γｅ−αｅ＋ｊβｅ と記し、更にＣｅを抵抗減衰量及び漏洩減衰量（それぞ
れαｅｒおよびαｅｆ）に分離して、αｅ−αｅ「＋α
ｅｌｉ′ と記すと、誘導無線の周波数帯では、 と表わすことができる。

第１５図におけるドレインワイヤ１８ａおよび半導電性
ジャケット２０を一纏めにし、第１６図および第１７図
に示すように遮蔽層２１として考える。この場合、回路
の左端より右側を見た終端短絡インピーダンスをＺＳ、
終端開放アドミッタンスをＹｆとすれば、 Ｒｅ＋ｊｗＬｅ＝２Ｚｓ／ｌ　［１／ｍ１Ｇｅ＋ＪｗＣ
ｅ＝（１／２）Ｙｆ／ｌ　［ｙ／ｍ］と表わすことがで
きる。

当面の問題である原線路の漏洩減衰量の増加を防止する
には、上式のＧｅの増加を防止すればよいので、Ｇｅの
挙動について理論的検討を加える。

第１７図において、導体１ａを往路、導体２１を帰路と
する線路（同軸線路）について考えどこの場合、伝播定
数をγｌ、特性インピーダンスをＺＯＩとし、その−次
定数をＲ＋、Ｌｔ、Ｃ＋（漏洩コンダクタンスは無視す
る）とすれば、 と表わすことができる。

第１７図の線路における終端開放アドミッタンスＹ１ｆ
ｔは周知の公式より Ｙ＋　ｆ　＝　（１／Ｚ　ｏｔ　）　ｔａｎ　ｈγ１ｔ
となる。

ｔは波長に比して極めて小さいことから、γ１ｔ〈１、
従って、 −ｈγｔ−”−γｖｔ　Ｄ／３）　（γ１ｔ）３＋　（
２／１５　）　（γ＋７）５−・・・となる。

以上の関係から、 １４− 従って、原線路の漏洩減量量αｅ２は、αｅｆ＝（１／
１２）ω２Ｃ＋２Ｒ＋７２１＋（４１５）ω２Ｌ＋Ｃ＋
ｔ２となる。

上圧から明らか々通り、漏洩減衰量αｅｆ　は低周波領
域では全く問題とならないが、周波数の増加と共に概ね
ω２に比例して増大し、更に高周波になると式の括弧内
の第２項の存在によシ増犬は一層顕著と々る。

以上の解析結果から明らかな通り、漏洩減衰量αｅｆの
増加を防ぐだめにはＲ１およびＬｌの値を小さく保つこ
とが特に重要である。

いま、 Ｒ＋＝Ｒａ＋Ｒｄ　ＣΩ／ｍ〕 Ｌ１＝Ｌａ＋Ｌｄ　〔Ω／ｍ〕 とおく。ここで、Ｒａ：導体１ａの抵抗、Ｒ，ｄ：遮蔽
層２１の抵抗、Ｌａ：導体１ａの内部および導体１ａと
遮蔽層２１間の空間内の磁束によるインダクタンス、Ｌ
ｄ：遮蔽層２１内の磁束によるインダクタンスである。

遮蔽層２１にドレインワイヤがない場合、ｌａｄが極め
て大きく、Ｒ１もこれに応じて大きくなり、漏洩減衰量
αｅ１が大きくなって高周波帯では使用に供し得ない。

ドレインワイヤを有すればＲ＋の値は小さくなる。しか
し、ドレインワイヤを第７図および第９図のように螺旋
状に巻回すると、Ｌｄが増大してＬｌが増大する。また
、ドレインワイヤと半導電性ジャケットとの接触面積を
増加させるためにはドレインワイヤの捲き方を密にする
必要があり、Ｌｄ（この場合はドレインワイヤのインダ
クタンス）は単位長当りの巻数の自乗に比例して増大す
るため、これが更に漏洩減衰量αｅ２増大の原因と々る
。

これを回避するには、ｔ（２ｔがドレインワイヤの接地
間隔）を小さく選ぶことになるが、ドレインワイヤの分
断区間および接地の数が増加し１、線路構造が複雑化し
、線路コストの上昇を招くことになる。

なお、これ壕での記述において、ＲｅｔＬｅＯ値および
抵抗減衰量αｅｒ　の挙動については言及し々かったが
、ｔが波長に比して充分に小さいときは、線路伝送特性
へ及ぼす影響は比較的小さい。

〔発明の目的〕

本発明は、ドレインワイヤのインダクタンスの増加を回
避しながらドレインワイヤと半導電性遮蔽層の接触面積
を増大させ、線路の漏洩減衰量の増加を回避しながら静
電遮蔽を達成できる誘導無線用線路の提供を目的とする
ものである。

〔発明の概要〕

本発明における誘導無線用線路は、 （１）２本のドレインワイヤがほぼ同じ巻回ピッチでも
って相互に逆方向に螺線状に巻回されており、各ドレイ
ンワイヤはその交差箇所で互いに絶縁されている構成（
第１発明）、 （２）２本のドレインワイヤがほぼ同じ巻回ピッチでも
って相互に逆方向に螺旋状に巻回されており、各ドレイ
ンワイヤはその交差箇所での間隔１７− が双方のドレインワイヤに誇るループ電流を無視できる
程度に離隔されている構成（第２発明）、（３）　ドレ
インワイヤは誘導無線用導体外周を１回巻回する範囲内
で折り曲げ部を有するジグザグ形状をしている構成（第
３発明）、 （４）複数本のドレインワイヤが線路長手方向に平行に
設けられ、線路の一端において各ドレインワイヤが一括
接続されている構成（第４発明）、をそれぞれ特徴とす
るものである。

〔発明の実施例〕

第１８図は第１発明の一実施例を示すものである。１ １ａ、１ｂは線路導体、６は板状絶縁体、８は内部ジャ
ケットであり、線路導体１ａおよび１ｂは　。

第５図と同様に板状絶縁体６を利用して布線される。

内部ジャケット８の外周には、２本のドレインワイヤ１
８ａと１８ｂ　が螺旋状に巻回されている。

ドレインワイヤ１８ａと１８ｂの巻回方向は逆方向であ
り、かつその交差箇所では互いに電気的に絶１８− 縁されるように、絶縁テープ２２ａと２２ｂが縦添えさ
れている。

２０は半導電性の外部ジャケット、１９は必要に応じ設
けられる接地線である。かかる構成において、２本のド
レインワイヤ１８ａ、１８ｔ）電流れる電流により生ず
る磁界のうち、線路長手方向の成分（Ｚ成分）は、これ
らのドレインワイヤが逆方向に巻回されていることから
相殺され、縦方向の成分（Ｘ成分）のみが残る。このた
め、磁界のＺ成分が累積される第９図の線路と比較する
とドレインワイヤのインダクタンスＬｄＯ値は著しく減
少し、線路の漏洩コンダクタンスαｅｆｔ　が異常に増
大することは々くなる。

絶縁テープ２２ａ、２２ｂはドレインワイヤ１８ａと１
８ｂ　が直接に接触して導体ループが発生するのを防止
するものである。これら絶縁テープ２２ａ。

２２：＆：がなく、両導体により導体ループが構成され
るとすると、導体１ａ、１ｂを流れる伝送電流の作る磁
界により該ループ内に循環電流が発生し、これが上記の
一次磁界を打消すためアンテナとの結合度が低下し、ま
たループ電流により熱損失が発生するだめ線路の伝送損
失も増大する。

第１９図は第２発明の一実施例を示すものである。第１
８図の構成と異なる点はドレインワイヤ１８ａと１８ｂ
の交差箇所には絶縁テープを使用せず、ドレインワイヤ
１８ａと１８ｂの間隔を双方のドレインワイヤに誇るル
ープ電流を無視できる程度に離隔したことにある。すな
わち、ドレインワイヤ１８ａと１８ｂは立体的に交差し
、両者間には半導電性物質を介在させるようにしたもの
である。

ドレインワイヤを離隔する方法としては、例えば予め外
部ジャケット２０を構成する物質（半導電性材料）を被
覆したドレインワイヤを使用し、これらを内部ジャケッ
ト８の外周に互いに逆方向に巻回することにより実現で
きる。

かかる構成において、ドレインワイヤの交差箇所では半
導電性物質の抵抗が直列に挿入されたことになり、導体
ループのインピーダンスは増加し、これを流れる循環電
流は抑制されるので特性の劣化を回避できる。なお、交
差箇所でのドレインワイヤの離隔距離は、この間の半導
電性物質の電気抵抗が導体ループのインピーダンスより
も十分大きくなるように定める必要がある。

第２０図は第３発明の一実施例を示すものである。ドレ
インワイヤ１８ａ、１８ｂは、第１８図および第１９図
の場合のように螺旋状に巻回されるのではなく、内部ジ
ャケット８の外周を１回周する迄に折し返されてジグザ
ク状となっている。なお、本実施例においては、一方面
にドレインワイヤ１８ａが、他方面にドレインワイヤ１
８ｂがそれぞれジグザク状に布線されている。かかる構
成において、ドレインワイヤ１８ａ（または１８ｂ）を
流れる電流によって生ずる磁界のＺ成分（Ｈ２）は、第
２１図に示すように隣接する送缶に逆方向を向くため、
全体として相殺されることになる。

第２２図は第４発明の一実施例を示すものである。ドレ
インワイヤ１８ａ、１８ｂ、１８ｃ、１８ｄ、−・・・
・・は線路全長にわたって相互に接触することなく平行
に配置され、線路の一端で一括して接地される。かかる
構成において、各ドレインワイヤ１８ａ、１８ｂ、１８
ｃ、１８ｄ、・・・・・・を流れる電流は何れも線路の
長手方向であるので、この方向についての磁界成分は発
生しない。従って、ドレインワイヤのインダクタンスと
しては直角成分（ＨＸ）のみであり、インダクタンスＬ
ｄの著しい増加はない。

また、ドレインワイヤが複数本平行して直線状に設けら
れるため、そのインダクタンスおよび抵抗は単線のもの
に比して著しく低下する。

更に、ドレインワイヤと半導電性物質との接触面積は十
分に確保され、漏洩コンダクタンスαｅ２の異常な増加
を回避できる。

第１８図、第１９図、第２０図および第２２図の各実施
例では、ドレインワイヤ１８ａ、１８ｂ　と地線１９と
の接続については特に言及しなかったが、第２３図に示
すように一定間隔（ｔｌ＋ｔ２　）でドレインワイヤ１
８ａ、１８ｂを分断し、各区間内の一点で接地線１９に
接続することになる。

Ｌｌ、！：Ｌ２　は必ずしも相等しくする必要はなく、
ま−たこの長さは定住波が発生するのを防止するだめ伝
送信号の波長に比較して充分に小さく（λ／１６２２− 明細書の浄書（内容に変更なし） 以下）選ぶ必要がある。

〔発明の効果〕

以上説明してきた通シ、本発明によればドレインワイヤ
中に伝送電流の磁界によりループ電流が流れることがな
くなぜ、またドレインワイヤと半導電性遮蔽層との接触
面積は充分に確保され、更にドレインワイヤを流れる電
流による線路長手方向の磁界成分は発生しないことに々
る。

このため、線路に雨水、氷雪等が耐着した場合、あるい
は線路を地下若しくはコンクＩＪ　−ト中に埋設した場
合であっても、線路とアンテナ間の結合損失の増加、あ
るいは線路の漏洩コンダクタンスの異常な増加を回避で
きることになる。

【図面の簡単な説明】

２３− 明細書の浄書（内容に変更なし） 明細書の浄書（内容に変更なし） ２４− −２５−ｉζ 手続補正書を方式゛） 特許庁　、長官　殿 代表者　水　上　徳五部 ４、代　理　人〒１００ 電話　東京（２１６）　１６１１　（大代表）＆　補正
命令の日付 昭和　４１年　に　月ノに日 ｔ、Ｍ’ｚｎｒｄｉｃ　ｎｑ：Ａ−ｐｙ＋ｔｘ３〜ｘｔ
＠）７、補正の内３　デｎ飲瞠需り 奢 ５．　ミ名ｔ、イ→づ１ト　１咬ｐ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、誘導無線用導体の外周に半導電性遮蔽層を有し、該
   半導電性遮蔽層に接触あるいは埋設されてドレインワイ
   ヤが設けられてなる静電的に遮蔽された誘導無線用線路
   において、２本のドレインワイヤがほぼ同じ巻回ピッチ
   でもって相互に逆方向に螺旋状に巻回されてお９、各ド
   レインワイヤはその交差箇所で互いに絶縁されているこ
   とを特徴とする誘導無線用線路。 ２、各ドレインワイヤの交差箇所は絶縁テープの介在に
   よシ互いに絶縁されている特許請求の範囲第１項記載の
   誘導無線用線路。 ３、誘導無線用導体の外周に半導電性遮蔽層を有し、該
   半導電性遮蔽層に接触あるいは埋設されてドレインワイ
   ヤが設けられてなる静電的に遮蔽された誘導無線用線路
   において、２本のドレインワイヤがほぼ同じ巻回ピッチ
   でもって相互に逆方向に螺旋状に巻回されており、各ド
   レインワイヤはその交差箇所での間隔が双方のドレイン
   ワイヤに誇るループ電流を無視できる程度に離隔されて
   いることを特徴とする誘導無線用線路。 ４、　誘導無線用導体の外周に半導電性遮蔽層を有し、
   該半導電性遮蔽層に接触あるいは埋設されてドレインワ
   イヤが設けられてなる静電的に遮蔽された誘導無線用線
   路において、ドレインワイヤは　□誘導無線用導体外周
   を１回巻回する範囲内で折り曲げ部を有するジグザグ形
   状に設けられていることを特徴とする誘導無線用線路。 ５、誘導無線用導体の外周に半導電性遮蔽層を有し、該
   半導電性遮蔽層に接触あるいは埋設されてドレインワイ
   ヤが設けられてなる静電的に遮蔽された誘導無線用線路
   において、複数本のドレインワイヤが線路長手方向に平
   行に設けられ、線路の一端において各ドレインワイヤが
   一括接続されていることを特徴とする誘導無線用線路。