JPS60188761A - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JPS60188761A JPS60188761A JP4426784A JP4426784A JPS60188761A JP S60188761 A JPS60188761 A JP S60188761A JP 4426784 A JP4426784 A JP 4426784A JP 4426784 A JP4426784 A JP 4426784A JP S60188761 A JPS60188761 A JP S60188761A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/21—Refrigerant outlet evaporator temperature
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
- Air Filters, Heat-Exchange Apparatuses, And Housings Of Air-Conditioning Units (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
く技術分野〉
本発明はヒートポンプ式エアコン等の空気調和機に関し
、特に圧縮機の冷却機構に関する。
、特に圧縮機の冷却機構に関する。
〈従来技術〉
従来の空気調和機の冷凍サイクルは第１図に示すような
構成になってｂた。即ち、第１図において、ｌは圧縮機
、２はこの圧縮機ｌの吐出側に接続された凝縮器、３は
この凝縮機の吐出側に接続された膨張弁、４はこの膨張
弁３の吐出側に接続された蒸発器であって、これらは順
次接続された循環回路を形成している。５は制御回路で
あってこの制御回路５は上記蒸発器４０入口側ａの冷媒
温度と出口側すの冷媒温度とから蒸発器４での過熱度を
検知し、この過熱度か設定された一定値になるように膨
張弁３の開度を調整している。
構成になってｂた。即ち、第１図において、ｌは圧縮機
、２はこの圧縮機ｌの吐出側に接続された凝縮器、３は
この凝縮機の吐出側に接続された膨張弁、４はこの膨張
弁３の吐出側に接続された蒸発器であって、これらは順
次接続された循環回路を形成している。５は制御回路で
あってこの制御回路５は上記蒸発器４０入口側ａの冷媒
温度と出口側すの冷媒温度とから蒸発器４での過熱度を
検知し、この過熱度か設定された一定値になるように膨
張弁３の開度を調整している。
ところでこのような従来の冷凍サイクルにおいて、圧縮
機ｌがモータの駆動及び圧縮（Ｃよってかなりの高温と
なるので、この圧縮機ｌを冷却する必要があるが、最も
簡単な冷却方法としてサイクル中を循環する冷媒自身で
冷却する方法が考えられる。
機ｌがモータの駆動及び圧縮（Ｃよってかなりの高温と
なるので、この圧縮機ｌを冷却する必要があるが、最も
簡単な冷却方法としてサイクル中を循環する冷媒自身で
冷却する方法が考えられる。
つ−まり、冷媒を吸入することによって、この吸入され
た冷媒か圧縮機１の熱を奪って冷却する方法である。
た冷媒か圧縮機１の熱を奪って冷却する方法である。
しかし、蒸発器４から圧縮機１に導入される冷媒は蒸発
器４で気化・過熱された過熱蒸気であるので、圧縮機１
か実際に冷媒を吸入してもさほど圧縮機ｌの熱を奪うこ
とはできない。
器４で気化・過熱された過熱蒸気であるので、圧縮機１
か実際に冷媒を吸入してもさほど圧縮機ｌの熱を奪うこ
とはできない。
そこで考えられるのが、膨張弁３の開度を大きくして液
状冷媒をより多く蒸発器４に導入し、蒸発器４での過熱
度を小さくして気液混合状で圧縮機１に導入するように
し、液状冷媒の蒸発潜熱で圧縮４８１を冷却する方法で
ある。
状冷媒をより多く蒸発器４に導入し、蒸発器４での過熱
度を小さくして気液混合状で圧縮機１に導入するように
し、液状冷媒の蒸発潜熱で圧縮４８１を冷却する方法で
ある。
ところで、膨張弁３の弁揚程と圧縮機１の温度との関係
、及び同弁揚程吉蒸発器４での過熱度δＨ（出口温度と
入口温度との温度差）との関係は第２図に示すようにな
っている。尚、第゛２図において、■は（圧縮機温度−
弁揚程）、■は（過熱度δＨ−弁揚程）である。この第
２図かられかるように、先ず■について見れば膨張弁３
の弁揚程を大きくする（冷媒の通過量を大きくする）に
従って過熱度δｆｉは次第に小さくなり、Ａ点を境にし
てほぼ水平に横ばい状態となり過熱度は変化しなくなる
。このことは、Ａ点を境にしてＡ点より大きな弁揚程に
すれば冷媒が湿り蒸気の状態になることを意味する。又
、■について見れば、弁揚程を大きくするに従って比例
曲線的に圧縮機温度が低下する。
、及び同弁揚程吉蒸発器４での過熱度δＨ（出口温度と
入口温度との温度差）との関係は第２図に示すようにな
っている。尚、第゛２図において、■は（圧縮機温度−
弁揚程）、■は（過熱度δＨ−弁揚程）である。この第
２図かられかるように、先ず■について見れば膨張弁３
の弁揚程を大きくする（冷媒の通過量を大きくする）に
従って過熱度δｆｉは次第に小さくなり、Ａ点を境にし
てほぼ水平に横ばい状態となり過熱度は変化しなくなる
。このことは、Ａ点を境にしてＡ点より大きな弁揚程に
すれば冷媒が湿り蒸気の状態になることを意味する。又
、■について見れば、弁揚程を大きくするに従って比例
曲線的に圧縮機温度が低下する。
ここで、蒸発器３での過熱度をδＨＯに設定して膨張弁
３の弁揚程を調整すると圧縮機１温度かＤ℃となり、比
較的高温となってしまう。そこで、圧縮機温度をＥ″Ｃ
まで低下させるように弁揚程を大きくとると過熱度δＨ
はＡ点より右側となって湿り蒸気が圧縮機１に導入され
続けることになる。
３の弁揚程を調整すると圧縮機１温度かＤ℃となり、比
較的高温となってしまう。そこで、圧縮機温度をＥ″Ｃ
まで低下させるように弁揚程を大きくとると過熱度δＨ
はＡ点より右側となって湿り蒸気が圧縮機１に導入され
続けることになる。
このように湿り蒸気が圧縮機ｌに導入され、読けると圧
縮機１で液バツク等が生じて圧縮機１が故障する原因と
なっていた。
縮機１で液バツク等が生じて圧縮機１が故障する原因と
なっていた。
そこで第１図に示すように、凝縮器２の吐出側と圧縮機
ｌとの間に、冷媒を凝縮器吐出側から圧縮器ｌヘバイパ
スするインジェクション回路６を設けて上記問題に対処
していた。
ｌとの間に、冷媒を凝縮器吐出側から圧縮器ｌヘバイパ
スするインジェクション回路６を設けて上記問題に対処
していた。
即ち、このインジェクション回路６は、途中に減圧部６
ａを備えているものであって、凝縮器２から吐出された
高圧液状冷媒を膨張弁３．蒸発器４を通さずに直接圧縮
機１へ減圧してから導入することにより、低圧液状冷媒
を圧縮器に導入して、この導入された液状冷媒が圧縮機
ｌの熱によって蒸発する蒸発１酢熱によって圧縮機１を
冷却するようにしていた。
ａを備えているものであって、凝縮器２から吐出された
高圧液状冷媒を膨張弁３．蒸発器４を通さずに直接圧縮
機１へ減圧してから導入することにより、低圧液状冷媒
を圧縮器に導入して、この導入された液状冷媒が圧縮機
ｌの熱によって蒸発する蒸発１酢熱によって圧縮機１を
冷却するようにしていた。
従って、このインジェクション回路６を設けると、膨張
弁３の開度を大きくしなくてもインジェクション回路６
より導入される冷媒によって圧縮機１が冷却されるため
に、第２図の■に見るように弁揚程をＡ点より左側にし
て蒸発器４での過熱度をδＨｏにするにもかかわらず圧
縮機温度をｇ−ｃと比較的低温にすることができ、液ノ
くツクなどによる故障を防止していたのである。
弁３の開度を大きくしなくてもインジェクション回路６
より導入される冷媒によって圧縮機１が冷却されるため
に、第２図の■に見るように弁揚程をＡ点より左側にし
て蒸発器４での過熱度をδＨｏにするにもかかわらず圧
縮機温度をｇ−ｃと比較的低温にすることができ、液ノ
くツクなどによる故障を防止していたのである。
しかし、このインジェクション回路６を設けることは作
業性を悪くし、部品点数を増加させることになるので、
空気調和機のコストアップの一因になっていた。
業性を悪くし、部品点数を増加させることになるので、
空気調和機のコストアップの一因になっていた。
〈目的〉
本発明は上記インジェクション回路を設けずに制御回路
の膨張弁の開度制御だけで圧縮機に負担をかけることな
く圧縮機の冷却を行うことを目的とする。
の膨張弁の開度制御だけで圧縮機に負担をかけることな
く圧縮機の冷却を行うことを目的とする。
〈実施例〉
以下本発明の実施例を図面に従って説明する。
尚、従来と同一部分については同符号を何し説明を省略
する１、 ＠３図において、１は圧縮機、２は凝縮機、３：ま開度
調整可能な膨張弁、４は蒸発器であって、これらは順次
接続されて冷凍サイクルを構成している。
する１、 ＠３図において、１は圧縮機、２は凝縮機、３：ま開度
調整可能な膨張弁、４は蒸発器であって、これらは順次
接続されて冷凍サイクルを構成している。
７は上記膨張弁３の開度を電気的に制御する制御回路で
あって、この制御回路７は上記蒸発器４の入口側に設け
られた温度検出器Ａによって検出された入口冷媒温度と
出口側に設けられた温度検出器Ｂによって検出された出
口冷媒温度との温度差に基く過熱度によって膨張弁３の
開度を制御するものである。この制御回路７について第
４図を用いて更に詳細に説明する。
あって、この制御回路７は上記蒸発器４の入口側に設け
られた温度検出器Ａによって検出された入口冷媒温度と
出口側に設けられた温度検出器Ｂによって検出された出
口冷媒温度との温度差に基く過熱度によって膨張弁３の
開度を制御するものである。この制御回路７について第
４図を用いて更に詳細に説明する。
第４図において、７は上記制御回路であって、この制御
回路７は、上記蒸発器４０入口側と出口側との夫々に設
けられた温度検出器Ａ、Ｂの検知出力をデジタル量に変
換するＡ／Ｄ変換器８と、このＡ／Ｄ変換器８からの出
力を受けて入口温度と出口温度との温１屍差δＨ（過熱
贋）を演算し、このδ■１を設定した一定の目標値δＩ
（。（設定過熱度）に保つように演算した過熱度δＨに
応じて膨張弁３の開度制御を行う信号を発生する制御部
９と、この制御部９の発生した信号を膨張弁３の駆！Ｉ
ｖＪ部に伝達すべく信号を変換して出力する出力変換器
ＩＯとから構成されている。
回路７は、上記蒸発器４０入口側と出口側との夫々に設
けられた温度検出器Ａ、Ｂの検知出力をデジタル量に変
換するＡ／Ｄ変換器８と、このＡ／Ｄ変換器８からの出
力を受けて入口温度と出口温度との温１屍差δＨ（過熱
贋）を演算し、このδ■１を設定した一定の目標値δＩ
（。（設定過熱度）に保つように演算した過熱度δＨに
応じて膨張弁３の開度制御を行う信号を発生する制御部
９と、この制御部９の発生した信号を膨張弁３の駆！Ｉ
ｖＪ部に伝達すべく信号を変換して出力する出力変換器
ＩＯとから構成されている。
上記側１ｎｉｌ １３１ｉ ９は例えばマイクロコンピ
ュータをぼむ電気回路で構成されているものであって、
この制御部９は第５図に示すような構成になっている。
ュータをぼむ電気回路で構成されているものであって、
この制御部９は第５図に示すような構成になっている。
第９図において、１１は演算手段であって、この演算手
段１１はＡ／Ｄ変換器８からの検知出力である蒸発器４
の入口温度δＨ１と出口温度δＨ２との差を演算するこ
とによって過熱度δ■を演算すると共に、設定された最
適過熱度δＨｏとの差を演算する。
段１１はＡ／Ｄ変換器８からの検知出力である蒸発器４
の入口温度δＨ１と出口温度δＨ２との差を演算するこ
とによって過熱度δ■を演算すると共に、設定された最
適過熱度δＨｏとの差を演算する。
１２はこの演算手段１１からの結果を受けて上記過熱度
δＨが設定値δＨ，に達っしたかどうかを判定する判定
手段であって、上記設定値δＨＱと過熱度δＨとの差が
０以下になったら設定値δＨＯに過熱δＨが達したとし
て、δＨＱ到達信号を発生する。
δＨが設定値δＨ，に達っしたかどうかを判定する判定
手段であって、上記設定値δＨＱと過熱度δＨとの差が
０以下になったら設定値δＨＯに過熱δＨが達したとし
て、δＨＱ到達信号を発生する。
１３はこの判定手段の結果に応じて上記膨張弁３の開度
制御を行うだめの信号を発生する制御信号発生手段であ
って、この制御信号発生手段Ｉ３は上記過熱度δＨを設
定値δＨＱに近づけるだめの制御信号を発生すると共に
判定手段より上記δＨＱ到達信号が発せられた時には膨
張弁の開度を一定量増加させる制御信号を発生させる。
制御を行うだめの信号を発生する制御信号発生手段であ
って、この制御信号発生手段Ｉ３は上記過熱度δＨを設
定値δＨＱに近づけるだめの制御信号を発生すると共に
判定手段より上記δＨＱ到達信号が発せられた時には膨
張弁の開度を一定量増加させる制御信号を発生させる。
尚、過熱度δＨを設定値δＴ（Ｑに近づけるだめの具体
的手法としては、温度差δ１１の変化に対応してδＨが
増大するときには弁揚程を増加させ、逆にδＨが低下す
るときには弁揚程を減少させる様にする比例（Ｐ）制御
と、温度差δＨと目標設定値δＨＱとの偏差を計算し、
一定時間毎に偏差を補正する方向に弁揚程を変化させる
積分（Ｉ）制御とを組み合わせて、膨張弁の開度制御を
行い（Ｐ、Ｉ。
的手法としては、温度差δ１１の変化に対応してδＨが
増大するときには弁揚程を増加させ、逆にδＨが低下す
るときには弁揚程を減少させる様にする比例（Ｐ）制御
と、温度差δＨと目標設定値δＨＱとの偏差を計算し、
一定時間毎に偏差を補正する方向に弁揚程を変化させる
積分（Ｉ）制御とを組み合わせて、膨張弁の開度制御を
行い（Ｐ、Ｉ。
制御）、温度差δＨがδＨＱに近づくように制御する。
第４図に戻って、このように制御部９で発生した信号は
出力変換器１０から出力されて、例えば膨張弁の弁揚程
を調整する駆動モータの駆動制御部等の開度調整手段３
Ａに信号が伝達される。
出力変換器１０から出力されて、例えば膨張弁の弁揚程
を調整する駆動モータの駆動制御部等の開度調整手段３
Ａに信号が伝達される。
さて、この制御回路７の動作について第６図のフローチ
ャートを参考にして説明すると、先ずＡ／Ｄ変換器８に
よってデジタル化された温度検出器Ａ、＋３の出力が上
記演算手段１１に導入されることで、蒸発器４における
出入口温度差（過熱度）δ１１が計算されると共にこの
温度差δＨと設定温度差（設定過熱度）δＨＱとの差が
計算される。
ャートを参考にして説明すると、先ずＡ／Ｄ変換器８に
よってデジタル化された温度検出器Ａ、＋３の出力が上
記演算手段１１に導入されることで、蒸発器４における
出入口温度差（過熱度）δ１１が計算されると共にこの
温度差δＨと設定温度差（設定過熱度）δＨＱとの差が
計算される。
この演算結果は判定手段Ｉ２へ出力されて温度差δＨが
設定値δＨＱに達したかどうかが判定されて達していな
い場合には温度差δＨを設定値δＨＱに近づけるべく上
記Ｐ、１．制御が行われる。即ち第７図に示すようにδ
ＨがδＨＯより低い場合には膨張弁開度が絞られてゆき
、その結果過熱度δＨが上昇して設定値δＨＱに近づい
て行く。
設定値δＨＱに達したかどうかが判定されて達していな
い場合には温度差δＨを設定値δＨＱに近づけるべく上
記Ｐ、１．制御が行われる。即ち第７図に示すようにδ
ＨがδＨＯより低い場合には膨張弁開度が絞られてゆき
、その結果過熱度δＨが上昇して設定値δＨＱに近づい
て行く。
このようにして設定過熱度δＨＱ に近づくように膨張
弁の開度制御が行われるが、過熱度δＨが設定値δＨＱ
に達っすれば判定手段１２が達っしたのを感知して判定
信号を出力して制御信号発生耶Ｉ３がこれを受けて第７
図に示すように膨張弁３の弁揚程を一定量増加させるよ
うに制御信号を老生ずる。
弁の開度制御が行われるが、過熱度δＨが設定値δＨＱ
に達っすれば判定手段１２が達っしたのを感知して判定
信号を出力して制御信号発生耶Ｉ３がこれを受けて第７
図に示すように膨張弁３の弁揚程を一定量増加させるよ
うに制御信号を老生ずる。
そうすると、蒸発器４での過熱度δＨが設定値δＨＱか
ら離れて差ができるので、この差に応じて過熱度δＨを
設定値δＨＱに近づけるようＰ。
ら離れて差ができるので、この差に応じて過熱度δＨを
設定値δＨＱに近づけるようＰ。
■、制御が行われる。
従って、このように、蒸発器４での過熱度δＨが設定値
δ１（ＱＫ達するごとに膨張弁３の弁揚程が増大するの
で、この時に多量の液冷媒が蒸発器４に導入することに
なり、結果として第７図に示すように過熱度δＨが急激
に低下することになるが、蒸発器４での絶体的な蒸発量
があるので、一時に多量に導入されだ液冷媒は、一部は
蒸発しないで液状のまま圧縮機ｌに導入されることにな
る。
δ１（ＱＫ達するごとに膨張弁３の弁揚程が増大するの
で、この時に多量の液冷媒が蒸発器４に導入することに
なり、結果として第７図に示すように過熱度δＨが急激
に低下することになるが、蒸発器４での絶体的な蒸発量
があるので、一時に多量に導入されだ液冷媒は、一部は
蒸発しないで液状のまま圧縮機ｌに導入されることにな
る。
このように液冷媒が圧縮機１に導入されるとこの液冷媒
が圧縮機１の熱を奪って蒸発し、圧縮機ｌを冷却するこ
とになる。しかもこの液冷媒が導入されるのは蒸発器４
での過熱度δＨが設定値δＨＱに達した時だけでその他
は設定値δＨＱに近づけるように、Ｐ、１．制御が行わ
れているので、一時的に液冷媒を圧縮機に導入して圧縮
機ｌを冷却するにもかかわらず、圧縮機１に負担が生じ
ることはなく（液冷媒の導入が一時的であれば圧縮機に
さほどの負担はかからない。）、圧縮機１の故障の原因
となる問題は生じない。
が圧縮機１の熱を奪って蒸発し、圧縮機ｌを冷却するこ
とになる。しかもこの液冷媒が導入されるのは蒸発器４
での過熱度δＨが設定値δＨＱに達した時だけでその他
は設定値δＨＱに近づけるように、Ｐ、１．制御が行わ
れているので、一時的に液冷媒を圧縮機に導入して圧縮
機ｌを冷却するにもかかわらず、圧縮機１に負担が生じ
ることはなく（液冷媒の導入が一時的であれば圧縮機に
さほどの負担はかからない。）、圧縮機１の故障の原因
となる問題は生じない。
故に、第２図の温度差δＨと弁揚程との関係線図を参照
に説明すると、上記制御部９の作用によって、周期的に
弁揚程がＡ点を挾んで増減する、つまり周期的に乾き冷
媒、湿り冷媒が圧縮機１に導入されるので、過熱度δＨ
の設定値δＩＱはＡ点より左側にあるにもかかわらず、
あたかもＡ点に近づく又はＡ点より右側にあるような制
御を自動的に行うことができるのである。
に説明すると、上記制御部９の作用によって、周期的に
弁揚程がＡ点を挾んで増減する、つまり周期的に乾き冷
媒、湿り冷媒が圧縮機１に導入されるので、過熱度δＨ
の設定値δＩＱはＡ点より左側にあるにもかかわらず、
あたかもＡ点に近づく又はＡ点より右側にあるような制
御を自動的に行うことができるのである。
く他の実施例〉
尚、上記実施例においては、過熱度が設定値δＨＱに達
した時に膨張弁の弁揚程を一定量だけ増大してその後は
Ｐ、１．制御するようにしたが、圧縮機の回転数に応じ
て（この圧縮機の運転をインバータによる周波数制御す
る場合は周波数に応じて）弁揚程の増加量を増減するよ
うにしても良いＯ 従って、前者であれば、圧縮機の運転状態に関係なく一
定量の液冷媒（蒸発器の蒸発量によって左右されるが）
が周期的に圧縮機に導入されるが、後者のものであれば
、圧縮機の運転状態に応じて必要なだけの液冷媒を圧縮
機に導入することができ、前者のものに比べてより理想
的に圧縮機に液冷媒を導入して冷却することが可能とな
る。
した時に膨張弁の弁揚程を一定量だけ増大してその後は
Ｐ、１．制御するようにしたが、圧縮機の回転数に応じ
て（この圧縮機の運転をインバータによる周波数制御す
る場合は周波数に応じて）弁揚程の増加量を増減するよ
うにしても良いＯ 従って、前者であれば、圧縮機の運転状態に関係なく一
定量の液冷媒（蒸発器の蒸発量によって左右されるが）
が周期的に圧縮機に導入されるが、後者のものであれば
、圧縮機の運転状態に応じて必要なだけの液冷媒を圧縮
機に導入することができ、前者のものに比べてより理想
的に圧縮機に液冷媒を導入して冷却することが可能とな
る。
例をあげると、サイクル駆動初期や高空調負荷時には圧
縮機は高速運転を行っているために、熱発生量も多く、
この多量の熱に見合う液冷媒の導入が必要である。又、
エアコンの運転中や低空調負荷時にはさほど熱発生量が
比較的少ないので、液冷媒の導入は少なめで良い。更に
、おやずみ運転時等には圧縮機の運転は非常に低速運転
となるので、熱発生量も少なく液冷媒の導入は必要ない
ので、過熱度δ１１が設定値δＨＱに達しても膨張弁の
弁揚程を増大させないようにする。
縮機は高速運転を行っているために、熱発生量も多く、
この多量の熱に見合う液冷媒の導入が必要である。又、
エアコンの運転中や低空調負荷時にはさほど熱発生量が
比較的少ないので、液冷媒の導入は少なめで良い。更に
、おやずみ運転時等には圧縮機の運転は非常に低速運転
となるので、熱発生量も少なく液冷媒の導入は必要ない
ので、過熱度δ１１が設定値δＨＱに達しても膨張弁の
弁揚程を増大させないようにする。
具体的には、上記制御部９の第２制御手段１３に、例え
ば圧縮機１の運転を制御する周波数に応じて、蒸発器の
過熱度δＨが設定値δＨｏに達した時に増大させる膨張
弁の弁揚程量を比例関数的に制御するようにマイコンの
プログラム等で指示しておく。
ば圧縮機１の運転を制御する周波数に応じて、蒸発器の
過熱度δＨが設定値δＨｏに達した時に増大させる膨張
弁の弁揚程量を比例関数的に制御するようにマイコンの
プログラム等で指示しておく。
父上記膨張弁の駆動部分を周波数に応じて制御するよう
にすれば、圧縮機の運転周波数に応じて蒸発器の過熱度
に基く膨張弁の制御をきめ細かに行なうこともできる。
にすれば、圧縮機の運転周波数に応じて蒸発器の過熱度
に基く膨張弁の制御をきめ細かに行なうこともできる。
く効 果〉
以上本発明によれば、蒸発器の過熱度が設定値に達した
時に膨張弁の開度を一時的に増大させる制御回路を設け
たので、上記設定値に達した時に一時的に通常制御量以
上の多量の冷媒を蒸発器に導入することができる。
時に膨張弁の開度を一時的に増大させる制御回路を設け
たので、上記設定値に達した時に一時的に通常制御量以
上の多量の冷媒を蒸発器に導入することができる。
従って多量に導入された冷媒は一部が蒸発することなく
液状のまま圧縮機に導入されて圧縮機から蒸発潜熱を奪
って圧縮機を冷却することができる○ この場合、膨張弁の開度が増大して液状冷媒が圧縮機に
導入されるのは蒸発器の過熱度が設定値に達した時だけ
一時的であるために、液状冷媒の吸引し過ぎによって圧
縮機に負担をかけて液バツク等故障の原因となるような
問題は生じず、過熱度の設定値は圧縮機への導入冷媒が
乾き蒸気の領域にあるにもかかわらず、設定値が湿シ蒸
気の領域内か若しくはこの領域に近づくような制御を行
うことができる。
液状のまま圧縮機に導入されて圧縮機から蒸発潜熱を奪
って圧縮機を冷却することができる○ この場合、膨張弁の開度が増大して液状冷媒が圧縮機に
導入されるのは蒸発器の過熱度が設定値に達した時だけ
一時的であるために、液状冷媒の吸引し過ぎによって圧
縮機に負担をかけて液バツク等故障の原因となるような
問題は生じず、過熱度の設定値は圧縮機への導入冷媒が
乾き蒸気の領域にあるにもかかわらず、設定値が湿シ蒸
気の領域内か若しくはこの領域に近づくような制御を行
うことができる。
故に、従来のインジェクション回路も必要なく、圧縮機
に負担をかけて故障を起こすこともなく圧縮機を膨張弁
の開度制御だけで冷却することができる。
に負担をかけて故障を起こすこともなく圧縮機を膨張弁
の開度制御だけで冷却することができる。
第１図は、従来の冷凍サイクル図、
第２図は、圧縮機温度及び蒸発器における過熱度と弁揚
程、Ｈ４１との関係を示す線図、第３図は、本発明実施
例に用いられる冷凍ザイクル図、 第４図は、同制御回路のブロック図、 第５図は、同制御部のブロック図、 第６図は、同フローチャート、 第７図は、本発明実施例における蒸発器での過熱度δＨ
及び弁揚程と時間りとの関係線図。 １：圧縮機、 ２：凝縮機、 ３：膨張弁、４：蒸発器
、７：制御回路。 代理人 弁理士 福 士 愛 彦（他２名）１８間昭Ｇ
Ｏ−１８８７６１ （５’）３ ｄｌ、 １ ＋〆一 瘤 ゆ？ デ ｂ −） 第１図 １ □ 穢・ 温 −−一一一５〜値Ｄ Ａ゛ １ 、℃ □ 藝Ｈ ′ −□−℃ 様 薯楊ル→ 第２図 う 、−／ Ａ−＝ １″７ 第３図 Ｂ′ 曽智” 第４図 ■−７０ ３ ７ ″″パ ３ ・−一−−−−−−−−−−−／−−−−−−−一・・
□ ／／／２／３ ２８５− スクート ｐｒ ＬＩｌｔ！ｒ４−’ｔ− ｂＨ−≦ＨＱ ＥＳ Ｗ− 第６図 Ｈ ゛誇ム ＃ 横 程 第７図 吟肉ｔ→
程、Ｈ４１との関係を示す線図、第３図は、本発明実施
例に用いられる冷凍ザイクル図、 第４図は、同制御回路のブロック図、 第５図は、同制御部のブロック図、 第６図は、同フローチャート、 第７図は、本発明実施例における蒸発器での過熱度δＨ
及び弁揚程と時間りとの関係線図。 １：圧縮機、 ２：凝縮機、 ３：膨張弁、４：蒸発器
、７：制御回路。 代理人 弁理士 福 士 愛 彦（他２名）１８間昭Ｇ
Ｏ−１８８７６１ （５’）３ ｄｌ、 １ ＋〆一 瘤 ゆ？ デ ｂ −） 第１図 １ □ 穢・ 温 −−一一一５〜値Ｄ Ａ゛ １ 、℃ □ 藝Ｈ ′ −□−℃ 様 薯楊ル→ 第２図 う 、−／ Ａ−＝ １″７ 第３図 Ｂ′ 曽智” 第４図 ■−７０ ３ ７ ″″パ ３ ・−一−−−−−−−−−−−／−−−−−−−一・・
□ ／／／２／３ ２８５− スクート ｐｒ ＬＩｌｔ！ｒ４−’ｔ− ｂＨ−≦ＨＱ ＥＳ Ｗ− 第６図 Ｈ ゛誇ム ＃ 横 程 第７図 吟肉ｔ→
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、圧縮機、凝縮機、膨張弁、蒸発器を順次接続してヒ
ートポンプサイクルを形成し、 上記蒸発器の過熱度を判定して膨張弁の開度を調整して
成る空気調和機において、 上記蒸発器の過熱度が設定値に達っした時に、膨張弁の
開度を一時的に増大させる制御回路を設けたことを特徴
とする空気調和機。 ２、上記設定値に達した時の膨張弁の開度は、圧縮機の
運転を制御している周波数に応じて、高周波数の時は大
きく、低周波数のときは小さく比例的に制御されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の空気調和
機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4426784A JPS60188761A (ja) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4426784A JPS60188761A (ja) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | 空気調和機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60188761A true JPS60188761A (ja) | 1985-09-26 |
| JPH0350186B2 JPH0350186B2 (ja) | 1991-07-31 |
Family
ID=12686736
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4426784A Granted JPS60188761A (ja) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60188761A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0217358A (ja) * | 1988-07-05 | 1990-01-22 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置の過熱度制御装置 |
| JP2018151117A (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-27 | トヨタ自動車株式会社 | 電池冷却システム |
-
1984
- 1984-03-07 JP JP4426784A patent/JPS60188761A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0217358A (ja) * | 1988-07-05 | 1990-01-22 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置の過熱度制御装置 |
| JP2018151117A (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-27 | トヨタ自動車株式会社 | 電池冷却システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0350186B2 (ja) | 1991-07-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |