JPS60184632A - 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS60184632A JPS60184632A JP4071684A JP4071684A JPS60184632A JP S60184632 A JPS60184632 A JP S60184632A JP 4071684 A JP4071684 A JP 4071684A JP 4071684 A JP4071684 A JP 4071684A JP S60184632 A JPS60184632 A JP S60184632A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業−Ｈの利用分野）
本発明は磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板
の製造方法に関するものである・一方向性電磁鋼板は軟
磁性材料として主にトランスその他の電気機器の鉄心材
料として使用されるもので磁気特性として励磁特性と鉄
損特性が良好でなくてはなら々い。良好な磁気特性を得
るためには磁化容易軸である（００１＞軸を圧帆方向に
高度に揃える事が重要である。又板厚、結晶粒度、固有
抵抗、表面被膜等も磁気特性に大きな影響を及ばず。
の製造方法に関するものである・一方向性電磁鋼板は軟
磁性材料として主にトランスその他の電気機器の鉄心材
料として使用されるもので磁気特性として励磁特性と鉄
損特性が良好でなくてはなら々い。良好な磁気特性を得
るためには磁化容易軸である（００１＞軸を圧帆方向に
高度に揃える事が重要である。又板厚、結晶粒度、固有
抵抗、表面被膜等も磁気特性に大きな影響を及ばず。
方向性についてはＡＡＮ 、 ＭｎＳをインヒビターと
して利用した強圧下最終冷延を特徴とする方法によ′り
大巾に向上し、現在では磁束密度が理論値の９６係程度
のもの迄製造される様に々って来た。
して利用した強圧下最終冷延を特徴とする方法によ′り
大巾に向上し、現在では磁束密度が理論値の９６係程度
のもの迄製造される様に々って来た。
これに伴って鉄損は大巾に向上して来た。
一方近年エネルギー価格の高騰を反映しトランスメーカ
ーは省エネルギー型トランス用材料として低鉄損素材へ
の指向を一段と強めている。低鉄損素材としてアモルフ
ァスや６５％Ｓ＋鋼等の開発も進められているがトラン
ス用の商用材料としで使用される迄にはなお解決すべき
問題が多く残りている。
ーは省エネルギー型トランス用材料として低鉄損素材へ
の指向を一段と強めている。低鉄損素材としてアモルフ
ァスや６５％Ｓ＋鋼等の開発も進められているがトラン
ス用の商用材料としで使用される迄にはなお解決すべき
問題が多く残りている。
（従来技術）
本発明者らは低鉄損素材に対する時代の要請に応えるべ
く、一方向性電磁鋼板の低鉄損化につき種々研究を市ね
てきた。本発明者らはこの研究成果（でもとすきさきに
特開昭 ５８−２３４１４号公報に示すとおシ珪素鋼に
ＳｎとＣｕとを襟合添加することを特徴とする鉄損の優
れた高磁束密度一方向性電磁銅版の製造方法を提案した
。この方法により従来よりかなり鉄損の陵れた製品全製
造することが可能になった。しかしトランスメーカーの
素利の低鉄損化に対する毫末はとどまるところを知らず
、本発明者らはこれらの要求に応えるべく、より鉄損の
低い桐料をより安定して製造する方法につき引続き研究
をすすめてきた。
く、一方向性電磁鋼板の低鉄損化につき種々研究を市ね
てきた。本発明者らはこの研究成果（でもとすきさきに
特開昭 ５８−２３４１４号公報に示すとおシ珪素鋼に
ＳｎとＣｕとを襟合添加することを特徴とする鉄損の優
れた高磁束密度一方向性電磁銅版の製造方法を提案した
。この方法により従来よりかなり鉄損の陵れた製品全製
造することが可能になった。しかしトランスメーカーの
素利の低鉄損化に対する毫末はとどまるところを知らず
、本発明者らはこれらの要求に応えるべく、より鉄損の
低い桐料をより安定して製造する方法につき引続き研究
をすすめてきた。
（発明の目的）（発明の構成・作用）
その結果Ｃ：０．０２〜０．０１２％、Ｓｔ：２．７〜
４０％、 Ｍｎ ： ０．０３〜０．２０ ％ 、Ｓと
Ｓｅの少なくとも１種： ０． （１１〜０．０５％、
酸可溶Ａｔ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．０
４〜０．１）１２％ 、Ｓｎ ： ０．０３〜０，５％
、 Ｃｕ ： ０．０２〜０．４％を含む珪素鋼スラブ
を熱延し、最終冷延を行う前に焼鈍と急冷処理を行い、
最終冷延を行い、悦炭焼鈍を行い、焼鈍分離剤を塗布し
、高温仕上焼鈍を行う高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法において、珪素鋼スラブ中にＴｉを０．００２０
％以上０．０１００％未満を含有させることにより、２
次再結晶が良好で結晶粒径は小さく、鉄損が著しく低く
かつ磁束密度も極めて高い製品を安定して製造できるこ
とを見出した。
４０％、 Ｍｎ ： ０．０３〜０．２０ ％ 、Ｓと
Ｓｅの少なくとも１種： ０． （１１〜０．０５％、
酸可溶Ａｔ：０．０１〜０．０５％、 Ｎ ： ０．０
４〜０．１）１２％ 、Ｓｎ ： ０．０３〜０，５％
、 Ｃｕ ： ０．０２〜０．４％を含む珪素鋼スラブ
を熱延し、最終冷延を行う前に焼鈍と急冷処理を行い、
最終冷延を行い、悦炭焼鈍を行い、焼鈍分離剤を塗布し
、高温仕上焼鈍を行う高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法において、珪素鋼スラブ中にＴｉを０．００２０
％以上０．０１００％未満を含有させることにより、２
次再結晶が良好で結晶粒径は小さく、鉄損が著しく低く
かつ磁束密度も極めて高い製品を安定して製造できるこ
とを見出した。
以下に本発明の詳細について説明する。先づ実験データ
に基いて述べる。
に基いて述べる。
ｃ ： ０．０７０％ 、 ｓｌ ： ３．２５％、Ｍ
ｎ：０．０７４％。
ｎ：０．０７４％。
８：０．０２４％、酸可溶Ａｔ：０．０２７％、Ｎ：０
．００８３％、Ｓｎ ： ０．１０％ 、 Ｃｕ ：
０．０８％を含む溶鋼ニラきＴＩ含有量を０．０００５
〜０．（’１２００％に変化させて１１本のスラブとし
、１３５０Ｃの高温スラブ加熱を行い、熱間圧延を行い
、２．３％厚の熱延板を得た。熱延板を１１０’０℃で
２分間焼鈍し、焼鈍後急冷し、しかる後０．３０％に冷
延した。引続き湿ポＪ水素尽囲気中で８５ｏｃで３分間
脱炭焼鈍し、Ｎ〜０を主成分とする焼鈍分離削ｆ；Ｉ：
塗布し、窒素を含む水素雰囲気中で２００／ｈｒの割合
いで１２００℃迄祥浮清し、しがる後水素雰囲気中で２
０時間純化焼鈍を施した。
．００８３％、Ｓｎ ： ０．１０％ 、 Ｃｕ ：
０．０８％を含む溶鋼ニラきＴＩ含有量を０．０００５
〜０．（’１２００％に変化させて１１本のスラブとし
、１３５０Ｃの高温スラブ加熱を行い、熱間圧延を行い
、２．３％厚の熱延板を得た。熱延板を１１０’０℃で
２分間焼鈍し、焼鈍後急冷し、しかる後０．３０％に冷
延した。引続き湿ポＪ水素尽囲気中で８５ｏｃで３分間
脱炭焼鈍し、Ｎ〜０を主成分とする焼鈍分離削ｆ；Ｉ：
塗布し、窒素を含む水素雰囲気中で２００／ｈｒの割合
いで１２００℃迄祥浮清し、しがる後水素雰囲気中で２
０時間純化焼鈍を施した。
製品のｒＩ′ｉａ気！侍性測定結果を第１図（Ａ）に磁
束密度（Ｂ、。）、（６）に鉄１ｊ４（Ｗ ）ヲ示ｆ。
束密度（Ｂ、。）、（６）に鉄１ｊ４（Ｗ ）ヲ示ｆ。
ｍ１図（Ａ）。
＋７／ｓ。
（Ｈ）に示すごとく、Ｔ＋含４１朧によって磁気特性が
変化しＯ，（１０２０係以上０．０１００％未満の範囲
で磁束密度８．。が茜く、鉄損が械めて低い値を示した
。
変化しＯ，（１０２０係以上０．０１００％未満の範囲
で磁束密度８．。が茜く、鉄損が械めて低い値を示した
。
ＴＩ含有１す゛が０． Ｏ（１２０％より低いと磁束密
度Ｂ１ｏが低下（７、鉄損が不［（となった。又Ｔ１含
有量が０、０ ＋ ００％以上でけ磁束密度Ｂ、。が低
下し、鉄損が不良となり、特に（１，０１４０％を超え
ると磁束密度ｆ（、。が宵しく低下し、鉄損も著しく不
良となった。
度Ｂ１ｏが低下（７、鉄損が不［（となった。又Ｔ１含
有量が０、０ ＋ ００％以上でけ磁束密度Ｂ、。が低
下し、鉄損が不良となり、特に（１，０１４０％を超え
ると磁束密度ｆ（、。が宵しく低下し、鉄損も著しく不
良となった。
磁気特性測定後の試料を酸洗し、表面被膜を除去し、製
品のマクロ組織を観察した。その結果を第１図（ｃ）
、 ｉ））に示す。第１図Ｃ）は二次再結晶良好部の面
積割合（以下二次再結晶率）を示し、第１図（１））は
二次再結晶率１０ｏＬ′ｌｂの試料についての平均結晶
粒径を示す。
品のマクロ組織を観察した。その結果を第１図（ｃ）
、 ｉ））に示す。第１図Ｃ）は二次再結晶良好部の面
積割合（以下二次再結晶率）を示し、第１図（１））は
二次再結晶率１０ｏＬ′ｌｂの試料についての平均結晶
粒径を示す。
第１図（Ｃ）に示すごとく、Ｔｌ含有量０．００１０係
以上０．０１００１未満の範囲では何れも二次再結晶率
は１００％であり、０．００１０％より低い場合、二次
再結晶率が若干低下した。又Ｔｉ含壱量が０．０１００
−以上では二次再結晶率が低下し、０．０１４０％を超
えると著しく低下した。Ｔｉ含有量０． ＯＯ１０％未
満及び０．０１００チ以上の場合の磁気特性劣化は二次
再結晶不良によるものと考えられる。
以上０．０１００１未満の範囲では何れも二次再結晶率
は１００％であり、０．００１０％より低い場合、二次
再結晶率が若干低下した。又Ｔｉ含壱量が０．０１００
−以上では二次再結晶率が低下し、０．０１４０％を超
えると著しく低下した。Ｔｉ含有量０． ＯＯ１０％未
満及び０．０１００チ以上の場合の磁気特性劣化は二次
再結晶不良によるものと考えられる。
次に第１図（ＤＪに示す如く、二次再結晶率が１ （１
０％テあるＴｉ含有量０．００１０％以上、０．０１０
０％未満の範囲でＴＩ含有量が高いほど結晶粒径が小さ
くなっている。特にＴ１が０．００２０％以上では結晶
粒 −径が小さく鉄損が低くなっている。一般に磁束密
度Ｂ、。が高くなるとヒステリシス損が減少し、結晶粒
径が小さくなると渦電流損が減少する傾向があり第１図
（Ｂ）における゛ｒ１含有量０．００１０係以上、ｏ、
ｏ ｉ、ｏ ｏチ未満の節、囲における鉄損の変化は
第１図（Ａ）における磁束密度Ｂ、。の変化及び第１図
の）における結晶粒径の変化で説明できる。
０％テあるＴｉ含有量０．００１０％以上、０．０１０
０％未満の範囲でＴＩ含有量が高いほど結晶粒径が小さ
くなっている。特にＴ１が０．００２０％以上では結晶
粒 −径が小さく鉄損が低くなっている。一般に磁束密
度Ｂ、。が高くなるとヒステリシス損が減少し、結晶粒
径が小さくなると渦電流損が減少する傾向があり第１図
（Ｂ）における゛ｒ１含有量０．００１０係以上、ｏ、
ｏ ｉ、ｏ ｏチ未満の節、囲における鉄損の変化は
第１図（Ａ）における磁束密度Ｂ、。の変化及び第１図
の）における結晶粒径の変化で説明できる。
第２図に第１図（Ｃ）の（イ）、 （０） 、（ハ）、
に）、（へ）の試料の製品マクロ組織を示す。（イ）で
は線状の細粒が見られる。（ロ）では二次再結晶は完全
であるが結晶粒径が大きい。Ｃ→では二次再結晶が完全
で結晶粒径が小さい。に）では混粒細粒の発生が見られ
、（ホ）では混粒細粒の発生がひどくなっている。
に）、（へ）の試料の製品マクロ組織を示す。（イ）で
は線状の細粒が見られる。（ロ）では二次再結晶は完全
であるが結晶粒径が大きい。Ｃ→では二次再結晶が完全
で結晶粒径が小さい。に）では混粒細粒の発生が見られ
、（ホ）では混粒細粒の発生がひどくなっている。
ＡｔＮを主インヒビターとして活用する一方向性′ｒに
磁鋼板の製造において上記のように鋼中のＴｌ含有時が
製品の二次再結晶、結晶粒径、磁気特性に影響を及ぼす
メカニズムについては必ずしも十分解明されていないが
、ＴＩはＮ、Ｃ，０等と親和力の強い元素でありこれら
の析出物それ自体としであるいはこれらの析出物とＡｔ
Ｎ ＊ Ｍｎ Ｓ ＋ Ｍｎ Ｓ ｓ等の複合析出物と
して、インヒビジョン効果に微妙な影響を与えるものと
考えられる。
磁鋼板の製造において上記のように鋼中のＴｌ含有時が
製品の二次再結晶、結晶粒径、磁気特性に影響を及ぼす
メカニズムについては必ずしも十分解明されていないが
、ＴＩはＮ、Ｃ，０等と親和力の強い元素でありこれら
の析出物それ自体としであるいはこれらの析出物とＡｔ
Ｎ ＊ Ｍｎ Ｓ ＋ Ｍｎ Ｓ ｓ等の複合析出物と
して、インヒビジョン効果に微妙な影響を与えるものと
考えられる。
第３図にＴｌ ：０．００１２％、０．００３０チ、０
．００４９係の材料についての脱炭焼鈍板の集合組織を
示す０この集合組織の面強度は板表面下４０μのところ
の測定値でおる。Ｔｉ含有量の増加に伴って（１１０）
面強度が増大していることがわかる。
．００４９係の材料についての脱炭焼鈍板の集合組織を
示す０この集合組織の面強度は板表面下４０μのところ
の測定値でおる。Ｔｉ含有量の増加に伴って（１１０）
面強度が増大していることがわかる。
第１図の現象について考察すると次のように考えること
が出来る。Ｔ１含有量が０．００１０％未満ではＴ１化
合物によるインヒビジョン効果助勢が不足し、二次再結
晶不良が発生した。ＴＩ含有ｔｊｌｏ、００１０チ以上
、ｏ、ｏｉｏｏｓ未満の範囲では高目の方が、インヒビ
ジョン効果が適正で且つ脱炭焼鈍板の（１１０）面強度
が強いためとくにＴｉ含有量０．００２０チ以上、０．
０１００％未満の範囲で製品の方向性が高′＜、結晶粒
径が小さく鉄損が良好となった。
が出来る。Ｔ１含有量が０．００１０％未満ではＴ１化
合物によるインヒビジョン効果助勢が不足し、二次再結
晶不良が発生した。ＴＩ含有ｔｊｌｏ、００１０チ以上
、ｏ、ｏｉｏｏｓ未満の範囲では高目の方が、インヒビ
ジョン効果が適正で且つ脱炭焼鈍板の（１１０）面強度
が強いためとくにＴｉ含有量０．００２０チ以上、０．
０１００％未満の範囲で製品の方向性が高′＜、結晶粒
径が小さく鉄損が良好となった。
Ｔｉ含有量が０．０１００ ％を超える場合、本来Ａｔ
Ｎと彦るべきＮがＴ１に喰われ過ぎ主インヒビターとし
てのＡｔＮが不足して混粒細粒が発生したものと考えら
れる。
Ｎと彦るべきＮがＴ１に喰われ過ぎ主インヒビターとし
てのＡｔＮが不足して混粒細粒が発生したものと考えら
れる。
ところで一方向性電磁鋼板の製造においてＴｉを添加す
ることはこれ迄にいくつか提案されている。例えば特公
昭４６−２ｆｉ６２１号公報では珪素鋼にＴｉを０．０
１〜０，２チ添加し、ＴＩＮをインヒビターとして一方
向性電磁鋼板を製造するものであり、Ｔｉを多量添加し
ている。
ることはこれ迄にいくつか提案されている。例えば特公
昭４６−２ｆｉ６２１号公報では珪素鋼にＴｉを０．０
１〜０，２チ添加し、ＴＩＮをインヒビターとして一方
向性電磁鋼板を製造するものであり、Ｔｉを多量添加し
ている。
本発明に関する製造方法の場合Ｔｉ含有量が０、０１０
０％を超えると第１図から容易に推定されうるごとく二
次再結晶不良となり磁気特性は著しく劣化するものと考
えられる。
０％を超えると第１図から容易に推定されうるごとく二
次再結晶不良となり磁気特性は著しく劣化するものと考
えられる。
特開昭５２−２４１１６号公報においては、Ｃ：０、
（１８５％以下、８１ ： ２．０〜４０チ、酸可溶性
ｋｌ： ０．０１０〜０．０６５ ％を含み、更にＺｒ
＊ Ｔｉ ＋ Ｂ ＋Ｎｂ、 ＋ Ｔａ ＋ Ｖ 、
Ｃｒ ＊ Ｍｎ笠の窒化物生成元素を１種又は２種以
上含有し、その含有量としてＺｒ、ＴＩ。
（１８５％以下、８１ ： ２．０〜４０チ、酸可溶性
ｋｌ： ０．０１０〜０．０６５ ％を含み、更にＺｒ
＊ Ｔｉ ＋ Ｂ ＋Ｎｂ、 ＋ Ｔａ ＋ Ｖ 、
Ｃｒ ＊ Ｍｎ笠の窒化物生成元素を１種又は２種以
上含有し、その含有量としてＺｒ、ＴＩ。
Ｂの場合０．０００５〜０．０５％とすることが提示さ
れている。しかるに本発明の対象範囲である８１２．７
チ以上においてＴｌ ： ０．０００５〜０．０５係の
広い範囲に亘って安定して磁気特性の良好な製品を得る
ことは極めて困難であり本発明に示すととくＳｎ ＊
Ｃｕの複合添加に加え’Ｉ”ｉ ： ｔ）、（１０２０
以上〜０、０１００ ％未ｌ茜に規制することによりは
じめて、二次再結晶が完全で方向性が高く、結晶粒径が
小さく、鉄損の著しく良好な製品を安定して製造するこ
とがｊ’Ｊ’ ｆｉ＠となった。
れている。しかるに本発明の対象範囲である８１２．７
チ以上においてＴｌ ： ０．０００５〜０．０５係の
広い範囲に亘って安定して磁気特性の良好な製品を得る
ことは極めて困難であり本発明に示すととくＳｎ ＊
Ｃｕの複合添加に加え’Ｉ”ｉ ： ｔ）、（１０２０
以上〜０、０１００ ％未ｌ茜に規制することによりは
じめて、二次再結晶が完全で方向性が高く、結晶粒径が
小さく、鉄損の著しく良好な製品を安定して製造するこ
とがｊ’Ｊ’ ｆｉ＠となった。
特じ旧１８５５−１４８５８号公報においてＣ：０．０
６チ以下、８１ ： ２．０〜４．０ ％、Ｍｎ ：
０．０２〜０．１５チ、Ｓｅ 、 Ｓの伺れか１種また
は２ ？ｆｆｉ ： ０．００８〜０．０８０％を含む
素材中にＮｂ ＊ Ｔｉの何れか少なくとも１種を、Ｎ
ｂにあっては０．００２〜０．００１２チ、ＴＩにあっ
ては０．００５〜０．０１８％含有させることが提案さ
れている。これはその明細書に示すごとく、酸可溶Ａｔ
： ０．００３チ以下の素材をペースにした技術であり
酸可溶Ａｔ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４〜
０゜０１２％を含み最終冷延全行う前に焼鈍と急冷処理
を行うことを特徴とＬＡＡｔＮを主インヒビターとする
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に関する本発明とは
考え方を異にしている。
６チ以下、８１ ： ２．０〜４．０ ％、Ｍｎ ：
０．０２〜０．１５チ、Ｓｅ 、 Ｓの伺れか１種また
は２ ？ｆｆｉ ： ０．００８〜０．０８０％を含む
素材中にＮｂ ＊ Ｔｉの何れか少なくとも１種を、Ｎ
ｂにあっては０．００２〜０．００１２チ、ＴＩにあっ
ては０．００５〜０．０１８％含有させることが提案さ
れている。これはその明細書に示すごとく、酸可溶Ａｔ
： ０．００３チ以下の素材をペースにした技術であり
酸可溶Ａｔ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．００４〜
０゜０１２％を含み最終冷延全行う前に焼鈍と急冷処理
を行うことを特徴とＬＡＡｔＮを主インヒビターとする
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造に関する本発明とは
考え方を異にしている。
次に本発明における成分、その他の製造条件を定めた理
由を以下に述べる。
由を以下に述べる。
Ｃは０．０２％未満の場合、二次再結晶が不良となり、
０．１２％を超えると脱炭性、磁気特性の点から好まし
くない。
０．１２％を超えると脱炭性、磁気特性の点から好まし
くない。
Ｓｉは２．７％未満では本発明の狙いである低鉄損が得
られず、４％を超えると冷延性が著しく劣化する。鉄損
の点から泪の好ましい範囲は３．０〜４．０％である。
られず、４％を超えると冷延性が著しく劣化する。鉄損
の点から泪の好ましい範囲は３．０〜４．０％である。
Ｍｎ及びＳ又けＳｏ Ｉｄ ＭｎＳ又はＭｎ Ｓ ｅを
形成式せるために必要な元素である。適切なインヒビタ
ー効果を得るためのＭＨの１ＩＴＩＩｔｉ′は０．ｏ３
〜０．２０％であり、好捷しくけ００５〜０．１５係で
ある。
形成式せるために必要な元素である。適切なインヒビタ
ー効果を得るためのＭＨの１ＩＴＩＩｔｉ′は０．ｏ３
〜０．２０％であり、好捷しくけ００５〜０．１５係で
ある。
Ｓ又はＳｅは００１％未満では十分なインヒビター効果
が得られず、０．０５ｑｂを超えると純化が行われにく
くなり好−マシ、＜々い。またこのＳ 、 Ｓｅは少な
くとも一種含有されるものである。
が得られず、０．０５ｑｂを超えると純化が行われにく
くなり好−マシ、＜々い。またこのＳ 、 Ｓｅは少な
くとも一種含有されるものである。
酸ｉｊｒ ｍ ｋｌ及びＮは主インヒビターとしてのＡ
ｔＮを形成はせるために重管な元素であり、適切なイン
ヒビジョン効果により十分に二次再結晶を発現ジせｆ憂
れた磁気特性を得るためには、各々適正範囲にｆｌｉ制
御する必要がある。酸可溶Ａｔは０．０１％未満の」易
合、用品の方向性が劣り０．０５％を超えると二次１１
］結晶が不安堂々なシ０．０２０〜０．０４０％が特に
好ましいＱｉｉ、ｌ、囲である。ＮＦｉｏ、００４％未
満では二次再結晶が不安定となり、０．０１２％を超え
るとブリスターが発生し０００５〜０．００９％が特に
好−ましい範囲である。
ｔＮを形成はせるために重管な元素であり、適切なイン
ヒビジョン効果により十分に二次再結晶を発現ジせｆ憂
れた磁気特性を得るためには、各々適正範囲にｆｌｉ制
御する必要がある。酸可溶Ａｔは０．０１％未満の」易
合、用品の方向性が劣り０．０５％を超えると二次１１
］結晶が不安堂々なシ０．０２０〜０．０４０％が特に
好ましいＱｉｉ、ｌ、囲である。ＮＦｉｏ、００４％未
満では二次再結晶が不安定となり、０．０１２％を超え
るとブリスターが発生し０００５〜０．００９％が特に
好−ましい範囲である。
Ｓｎは二次再結晶の安定化、製品の結晶粒径の細分化に
役立つもので０．０３％未満では効果が弱く、０．５％
を超えると冷延性が劣る。０．０５〜０．２０チが特に
好ましい範囲である。
役立つもので０．０３％未満では効果が弱く、０．５％
を超えると冷延性が劣る。０．０５〜０．２０チが特に
好ましい範囲である。
ＣｕはＳｎ添加材に良好なグラスフィルムを生成するの
に役立ち、０．０２％未満ではその効果が乏しく０．４
％を超えると酸洗性、脱炭性が劣化し、０．０５〜０．
２０％が特に好ましい範囲である。
に役立ち、０．０２％未満ではその効果が乏しく０．４
％を超えると酸洗性、脱炭性が劣化し、０．０５〜０．
２０％が特に好ましい範囲である。
Ｔ１については先に第１図について詳しく述べたごと（
０，００２０１よシ低いと磁束智度Ｂ、。が低下し、製
品の結晶粒径が大きくなシ鉄損が劣化する。
０，００２０１よシ低いと磁束智度Ｂ、。が低下し、製
品の結晶粒径が大きくなシ鉄損が劣化する。
０．０１００％を超えると二次再結晶が十分行われず磁
束密度Ｂ、。、鉄損とも不良となる。
束密度Ｂ、。、鉄損とも不良となる。
なお上記成分以外に、Ｓｂ 、 Ｃｒ 、 Ｎｉ 、
Ｍｏ 、 Ｙ 。
Ｍｏ 、 Ｙ 。
Ｂのごとくインヒビターとしての効果が公知である元素
を１種又は２種以上含んでも本発明の効果が阻害される
ものではない。
を１種又は２種以上含んでも本発明の効果が阻害される
ものではない。
上記成分を含む珪素鋼スラブを熱延し、最終冷延全行う
前に焼鈍と急冷によるいわゆるｋｔＨの析出処理が行わ
れる。この焼鈍としては本発明者らが先に出願した特開
昭Ｆｉ ７−１９８２１４号公報に示されるように２段
階の温度域に加熱する方法も」肉用さり、る。
前に焼鈍と急冷によるいわゆるｋｔＨの析出処理が行わ
れる。この焼鈍としては本発明者らが先に出願した特開
昭Ｆｉ ７−１９８２１４号公報に示されるように２段
階の温度域に加熱する方法も」肉用さり、る。
その後、ＪＷ Ｎ Ｋｉ 机され、０．１０−０．３５
ＢＦ２）板１９とさｔする。帰路冷延の好ましい圧下
率はＳｏチ以上である。
ＢＦ２）板１９とさｔする。帰路冷延の好ましい圧下
率はＳｏチ以上である。
次いで、かくして得られた冷延板は湿潤水素または窒素
を含む湿潤水素雰囲気等の脱炭可能な雰囲気下で脱炭焼
鈍される。脱炭焼鈍後の鋼板表面にＭｇＯを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布し、乾燥し、高温で仕上焼鈍する。
を含む湿潤水素雰囲気等の脱炭可能な雰囲気下で脱炭焼
鈍される。脱炭焼鈍後の鋼板表面にＭｇＯを主成分とす
る焼鈍分離剤を塗布し、乾燥し、高温で仕上焼鈍する。
次に実廁例について述べる。
実施例Ｉ
Ｃ：０．０７２％、Ｓｉ：３．３６％、Ｍｎ ： ０．
０７５％、Ｓ：（１，０２３％、酸可溶Ａｔ：０．０２
８％、Ｎ：０．００８４％、Ｓｎ：０．１０％、Ｃｕ：
０．０８％を含む溶鋼ニラき、Ｔｉ １（ａ） ０．
（ｌ ＯＯ６％、（ｂ）０．００５０ ％、（ｃ） ０
． ｏ １５５ ％の３水阜に変えて３種類のスラブと
し、１３５０℃のスラブ加熱を行い、厚さ２．３％の熱
延板とした。この熱延板を１１３０℃で２分間焼鈍し、
焼鈍後急冷し、しかる後板厚０．３’ ０％に冷延した
。この冷延板を湿潤水素雰囲気中において８５０℃で３
分間脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し窒素を含む水素雰
囲気中で２５℃／ｈｒの割合で１２００℃迄昇温し、引
続き水素雰囲気中で１’２００℃で２０時間の純化焼鈍
を行った。製品の磁気時 、性と二次再結晶状況を第１
表に示す。
０７５％、Ｓ：（１，０２３％、酸可溶Ａｔ：０．０２
８％、Ｎ：０．００８４％、Ｓｎ：０．１０％、Ｃｕ：
０．０８％を含む溶鋼ニラき、Ｔｉ １（ａ） ０．
（ｌ ＯＯ６％、（ｂ）０．００５０ ％、（ｃ） ０
． ｏ １５５ ％の３水阜に変えて３種類のスラブと
し、１３５０℃のスラブ加熱を行い、厚さ２．３％の熱
延板とした。この熱延板を１１３０℃で２分間焼鈍し、
焼鈍後急冷し、しかる後板厚０．３’ ０％に冷延した
。この冷延板を湿潤水素雰囲気中において８５０℃で３
分間脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し窒素を含む水素雰
囲気中で２５℃／ｈｒの割合で１２００℃迄昇温し、引
続き水素雰囲気中で１’２００℃で２０時間の純化焼鈍
を行った。製品の磁気時 、性と二次再結晶状況を第１
表に示す。
実施例２
ｃ：ｏ、ｏｓｏ％、ＳＩ：３．３５％、Ｍｎ ： ０．
’０７６％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶ｈｔ：ｏ、’ｏ
２７ｑｂ、Ｎ：０．００８１％、Ｓｎ：０．１３％、Ｃ
ｕ ： ０．０９％を含む鍔鋼につきＴＩを（ｄ） ０
．０００６ ％、（ｅ） ０． ＯＯ’１５％、（ｆＩ
Ｏ，００４２チ、（ｇ） ｏ、 ０１２５俤の４水準に
変え、４種類のスラブとし、１３５０Ｃのスラブ加熱を
行い、根）２０％の熱延板とした。最終冷延の前に１１
２０℃で２分間焼鈍し、・焼鈍後急冷し、しかる後板厚
０．２０％に冷延した。かくして州られた冷姉板を浸潤
水素雰囲気中において８４０℃で３分間脱炭焼鈍し、焼
鈍分離剤を塗布し７窒素を含む水素雰囲気中で２０℃／
ｈ ｒで１２００℃迄昇温し゛引続き水素雰囲気中で
１２００℃で２０時間の純化焼鈍を行った。製品の磁気
特性と二次再結晶状況を第２表に示す。
’０７６％、Ｓ：０．０２４％、酸可溶ｈｔ：ｏ、’ｏ
２７ｑｂ、Ｎ：０．００８１％、Ｓｎ：０．１３％、Ｃ
ｕ ： ０．０９％を含む鍔鋼につきＴＩを（ｄ） ０
．０００６ ％、（ｅ） ０． ＯＯ’１５％、（ｆＩ
Ｏ，００４２チ、（ｇ） ｏ、 ０１２５俤の４水準に
変え、４種類のスラブとし、１３５０Ｃのスラブ加熱を
行い、根）２０％の熱延板とした。最終冷延の前に１１
２０℃で２分間焼鈍し、・焼鈍後急冷し、しかる後板厚
０．２０％に冷延した。かくして州られた冷姉板を浸潤
水素雰囲気中において８４０℃で３分間脱炭焼鈍し、焼
鈍分離剤を塗布し７窒素を含む水素雰囲気中で２０℃／
ｈ ｒで１２００℃迄昇温し゛引続き水素雰囲気中で
１２００℃で２０時間の純化焼鈍を行った。製品の磁気
特性と二次再結晶状況を第２表に示す。
実施例３
Ｃ： （１，（１７０％、Ｓｌ：３２５％、Ｍｎ ：
０．（１７５％１Ｓｅ ： （１，（１２５％、酸可溶
ＡＡ （１，０２８％、Ｎ：０．００８５チ、Ｓｎ：０
．１２％、Ｃｕ ： ０．０８％を含む溶鋼につきＴｉ
を（ｈ） ０． ＯＯ１０％、０） ｏ、 ００６７％
、（ｊ）００１４２裂の３水準に変えて３種類のスラブ
とし、実施例１記載の方法に準じて熱延及び工程処理を
行った。
０．（１７５％１Ｓｅ ： （１，（１２５％、酸可溶
ＡＡ （１，０２８％、Ｎ：０．００８５チ、Ｓｎ：０
．１２％、Ｃｕ ： ０．０８％を含む溶鋼につきＴｉ
を（ｈ） ０． ＯＯ１０％、０） ｏ、 ００６７％
、（ｊ）００１４２裂の３水準に変えて３種類のスラブ
とし、実施例１記載の方法に準じて熱延及び工程処理を
行った。
製品の磁気特性と二次再結晶状況を第３表に示す。
以上詳述したように本発明方法によるど高研束密度でか
つ鉄損の低いすぐれた一方向性電磁鋼板が製造される。
つ鉄損の低いすぐれた一方向性電磁鋼板が製造される。
第１図は本発明に関する一実験結果を示す図、第２図は
本発明に関する一実験においての製品のマクロ組１＆を
示す金属顕微鋒写真図、第３図は脱炭焼鈍板の集合組織
におよぼすＴＩ含有ｆけの影響を示す図である。 第１図 第２図 ｔ／Ｉ７ （Ｏ） 、 （Ｖ Ｉｊ
本発明に関する一実験においての製品のマクロ組１＆を
示す金属顕微鋒写真図、第３図は脱炭焼鈍板の集合組織
におよぼすＴＩ含有ｆけの影響を示す図である。 第１図 第２図 ｔ／Ｉ７ （Ｏ） 、 （Ｖ Ｉｊ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．０２〜０１２チ、Ｓｉ：２．７〜４．０俤。 Ｍｎ ： ０．０３〜０．２０％、ＳとＳｅの少なくと
も１種：０．０１〜０．０５％、酸可溶Ａｔ：０．０１
〜０．０５％ 、 Ｎ ： ０．００４〜０．０１２％
、 Ｓｎ ： ０．０３〜０．５％ 、 Ｃｕ ： ０
．０２〜０．４％を含む珪素鋼スラブを熱延し、最終冷
延を行う前に焼鈍と急冷処理を行い、続いて最終冷延全
行い、脱炭焼鈍を行い、焼鈍分離剤を塗布し、高温仕上
焼鈍を行う一方向性電磁鋼板の製造方法において、珪素
鋼スラブ中にＴｉを０、００２０％以上０．０１００１
未満含有することを特徴とする特許 鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4071684A JPS60184632A (ja) | 1984-03-03 | 1984-03-03 | 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4071684A JPS60184632A (ja) | 1984-03-03 | 1984-03-03 | 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184632A true JPS60184632A (ja) | 1985-09-20 |
| JPS6311407B2 JPS6311407B2 (ja) | 1988-03-14 |
Family
ID=12588307
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4071684A Granted JPS60184632A (ja) | 1984-03-03 | 1984-03-03 | 磁気特性の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184632A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0262304A (ja) * | 1988-08-25 | 1990-03-02 | Seibu Electric & Mach Co Ltd | ピッカー装置 |
-
1984
- 1984-03-03 JP JP4071684A patent/JPS60184632A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6311407B2 (ja) | 1988-03-14 |
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