JPS6017849A - 小形金属蒸気放電灯 - Google Patents
小形金属蒸気放電灯Info
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- JPS6017849A JPS6017849A JP58123431A JP12343183A JPS6017849A JP S6017849 A JPS6017849 A JP S6017849A JP 58123431 A JP58123431 A JP 58123431A JP 12343183 A JP12343183 A JP 12343183A JP S6017849 A JPS6017849 A JP S6017849A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- cathode
- arc
- diameter
- lamp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/04—Electrodes; Screens; Shields
- H01J61/06—Main electrodes
- H01J61/073—Main electrodes for high-pressure discharge lamps
- H01J61/0732—Main electrodes for high-pressure discharge lamps characterised by the construction of the electrode
Landscapes
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
- Discharge Lamp (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明はたどえげ直流などの極性の反転のない電源で点
灯される小形金属蒸気放電灯に関する。
灯される小形金属蒸気放電灯に関する。
近年、省エネルギーの観点から発光効率の低い白熱電球
と代替して使用できるようなたとえばメタルハライドラ
ング等の発光効率の優れた金属蒸気放電灯の開発が積極
的に進められている。これ等金属蒸気放電灯は商用周波
数5 Q H2または60Hzの交流100■または2
00■の一般供給電源で安定器を介して点灯するのが常
であり、また安定器は放電灯とは別の位置に設置すると
いう方法がとられている。しかしながら一般家庭および
店舗等の屋内用として多用される白熱電球の代替として
考えると、ランプと安定器とは一体化し、さらに安定器
を小形、軽量、低価格にすることが欠かせない条件であ
る。ところが、現在一般的であるチョークコイルな使用
した安定器では上記条件を満足させることは困難視され
ている。近年、トランジスタ、IC等の発達により上記
条件を満足させ得る安定器としての電子回路を構成する
ことが可能となってきた。このような電子回路の方式と
しては直流点灯方式や高周波点灯方式等が考えられるが
、高周波点灯方式によると特定の周波数帯域では音響共
振という現象を生じでアークがゆらぎ、立消えの原因と
なる。特にメタル・・ライドランプの場合は、その発光
管形状、封入物の影響で音響共振を生じる周波数帯域が
非常に広くなるため高周波点灯方式は不適当となる。し
たがって。
と代替して使用できるようなたとえばメタルハライドラ
ング等の発光効率の優れた金属蒸気放電灯の開発が積極
的に進められている。これ等金属蒸気放電灯は商用周波
数5 Q H2または60Hzの交流100■または2
00■の一般供給電源で安定器を介して点灯するのが常
であり、また安定器は放電灯とは別の位置に設置すると
いう方法がとられている。しかしながら一般家庭および
店舗等の屋内用として多用される白熱電球の代替として
考えると、ランプと安定器とは一体化し、さらに安定器
を小形、軽量、低価格にすることが欠かせない条件であ
る。ところが、現在一般的であるチョークコイルな使用
した安定器では上記条件を満足させることは困難視され
ている。近年、トランジスタ、IC等の発達により上記
条件を満足させ得る安定器としての電子回路を構成する
ことが可能となってきた。このような電子回路の方式と
しては直流点灯方式や高周波点灯方式等が考えられるが
、高周波点灯方式によると特定の周波数帯域では音響共
振という現象を生じでアークがゆらぎ、立消えの原因と
なる。特にメタル・・ライドランプの場合は、その発光
管形状、封入物の影響で音響共振を生じる周波数帯域が
非常に広くなるため高周波点灯方式は不適当となる。し
たがって。
特にはメタルハライドランプ用の電子安定器としては直
流など極性の反転のない電源での点灯方式%式% 本発明者等は直流など極性の反転のない電源を用いるメ
タルハライドランプ等の金属蒸気放電灯の開発過程にお
いて、従来の交流点灯用に設計された電極軸の先端部に
コイルを巻回した電極を有する放電灯を上記極性の反転
のない電源で点灯すると陰極近傍の発光管管壁に失透、
クラックを発生し9発光管がリークし不点となるランプ
が多発することを発見した。
流など極性の反転のない電源での点灯方式%式% 本発明者等は直流など極性の反転のない電源を用いるメ
タルハライドランプ等の金属蒸気放電灯の開発過程にお
いて、従来の交流点灯用に設計された電極軸の先端部に
コイルを巻回した電極を有する放電灯を上記極性の反転
のない電源で点灯すると陰極近傍の発光管管壁に失透、
クラックを発生し9発光管がリークし不点となるランプ
が多発することを発見した。
しかも、この現(ρは陰極ど発光管管壁とがより接近し
てくる100W以下のような小形のランプはど一層甚だ
しくなることが判明した。これらの現象につき、さらに
交流点灯のランプと比較観察したところ、ランプが定常
状態で安定した場合でも。
てくる100W以下のような小形のランプはど一層甚だ
しくなることが判明した。これらの現象につき、さらに
交流点灯のランプと比較観察したところ、ランプが定常
状態で安定した場合でも。
極性反転のない電源で点灯した場合には陰極の封止端側
にア・−クスポットが形成され、このスポットが陰極先
端に移行しない場合があることが判り、このままの状態
で長時間点灯を続けたものが殆んど上記のようなりラッ
クを発生させていることが判った。これに対し、交流点
灯の場合には始動直後には電極の封止端側から放電を開
始するものの短時間で全てのランプはアークスポットが
電極先端に移行し、クランクは発生しなかった。このよ
うな現象は次のような理由によるものと推察される。す
なわち、交流でも極性の反転のない電源の場合でも、始
動直後は1気圧以下の低圧状態であるため放電距離が長
くなる状態で放電は開始する。しか1./ 1時間と共
に発光管内の温度が上昇し1発光管内の圧力は上昇して
定格点灯時には1気圧以上の高圧たとえばメタルハライ
ドランプでは10気圧前後あるいはそれ以上にもなる。
にア・−クスポットが形成され、このスポットが陰極先
端に移行しない場合があることが判り、このままの状態
で長時間点灯を続けたものが殆んど上記のようなりラッ
クを発生させていることが判った。これに対し、交流点
灯の場合には始動直後には電極の封止端側から放電を開
始するものの短時間で全てのランプはアークスポットが
電極先端に移行し、クランクは発生しなかった。このよ
うな現象は次のような理由によるものと推察される。す
なわち、交流でも極性の反転のない電源の場合でも、始
動直後は1気圧以下の低圧状態であるため放電距離が長
くなる状態で放電は開始する。しか1./ 1時間と共
に発光管内の温度が上昇し1発光管内の圧力は上昇して
定格点灯時には1気圧以上の高圧たとえばメタルハライ
ドランプでは10気圧前後あるいはそれ以上にもなる。
したがって、放電が安定を維持するため、よく知られて
いる法則Pd = const、 (Pは圧力、dは放
電距離)を満足するようにアークスポットは電極封止端
側から電極先端へ移行し、放電距離dが短かくなる方向
へ動く。このf3.象は交流の場合には両電極がそれぞ
れ陰極と陽極の両方の作用を各半サイクルで繰返すので
、陽極時にはアークがその電極全体に集中して電極先端
も加熱されるため、上記の圧力の増加と共にアークは電
極先端へ容易に移行するが、直流のように極性の反転の
ない場合には陰極側は了−りがスポット状となり電極封
止端側のと(一部にのみ集中し、その集中した個所のみ
が加熱される。しかもコイル部が放熱フィンのような役
割をするので電極先端は発光管内圧力が充分高まっても
電子放射を行うに充分なまでには昇温せず、しかも極性
の反転がないので一旦できたスポット位置からのアーク
の移動は何等かのきっかけが無いと起らない場合がある
ものと推察される。
いる法則Pd = const、 (Pは圧力、dは放
電距離)を満足するようにアークスポットは電極封止端
側から電極先端へ移行し、放電距離dが短かくなる方向
へ動く。このf3.象は交流の場合には両電極がそれぞ
れ陰極と陽極の両方の作用を各半サイクルで繰返すので
、陽極時にはアークがその電極全体に集中して電極先端
も加熱されるため、上記の圧力の増加と共にアークは電
極先端へ容易に移行するが、直流のように極性の反転の
ない場合には陰極側は了−りがスポット状となり電極封
止端側のと(一部にのみ集中し、その集中した個所のみ
が加熱される。しかもコイル部が放熱フィンのような役
割をするので電極先端は発光管内圧力が充分高まっても
電子放射を行うに充分なまでには昇温せず、しかも極性
の反転がないので一旦できたスポット位置からのアーク
の移動は何等かのきっかけが無いと起らない場合がある
ものと推察される。
したがって、アークスポットが陰極の封止端側に生じ、
しかもその陰極先端への移行がないと。
しかもその陰極先端への移行がないと。
高温のアークの発光管管壁への接近、接触が長時間続き
、その結果管壁に失透、クラックが発生することになる
わけである。そのうえ、アークが陰極の刺止端側または
先端に発生することがあるということは、アーク長が異
なることであり、アーク長が異なればランプ電圧もそれ
につれて相違するから点灯ごとにランプ電圧が・一定し
ないという不都合をも生じる結果となる。
、その結果管壁に失透、クラックが発生することになる
わけである。そのうえ、アークが陰極の刺止端側または
先端に発生することがあるということは、アーク長が異
なることであり、アーク長が異なればランプ電圧もそれ
につれて相違するから点灯ごとにランプ電圧が・一定し
ないという不都合をも生じる結果となる。
〔発明の目的〕
本発明は」−記畢情る考慮してなされたもので。
直流などの極性の反転のない電源で点灯しても。
発光管に失透、クラックが発生せず、しかもランプ電圧
の変動の少ない長寿命で安定1〜だ特性を有する100
W(ワット)以下の小形の金属蒸気放電灯を提供するこ
とを目的どする。
の変動の少ない長寿命で安定1〜だ特性を有する100
W(ワット)以下の小形の金属蒸気放電灯を提供するこ
とを目的どする。
本発明は陰極をコイルの一部が電極軸より突出するよう
に形成1−2.コイルの外径をD (mvr ) 、
コイルの内径をd (+ol)、電極軸の径をdi(朋
)、定常点灯時の放電1↓j:流をIr、(A)とした
とき。
に形成1−2.コイルの外径をD (mvr ) 、
コイルの内径をd (+ol)、電極軸の径をdi(朋
)、定常点灯時の放電1↓j:流をIr、(A)とした
とき。
1.5≦I)/d≦4
14 ≦IL/c5”−350
で、かつ、上記コイルの電極軸からの突出長lをコイル
全長りの1/3以上にしたことを特徴とする。
全長りの1/3以上にしたことを特徴とする。
以下、本発明の詳細を図示の実施例を参照して説明する
。第1図は40W(ワット)の小形メタルハライドラン
プの発光管(1)を示し、最大内径8m1nのほぼ球状
に成形された石英ガラスからなる発光管バルブ(2)の
内部には始動用希ガスとしてアルゴンガス1.00トー
ル、水銀10mgおよび金属ハロゲン化物としてたとえ
ば沃化スカンジウムと沃化ナトリウムが合計2mg封入
され、かつ2発光管バルブ(2)の両端部には4 mv
iの間隔をおいて陽極(3)と陰極(4)とが対向封止
されている。陰極(4)は径d1が0.15mrnの高
融点金属たとえばタングステン製の電極軸(4a)に全
長りが1.5+++i、外径りが0.35mm、内径d
が0.15mmのコイル(4b)を巻装して構成され。
。第1図は40W(ワット)の小形メタルハライドラン
プの発光管(1)を示し、最大内径8m1nのほぼ球状
に成形された石英ガラスからなる発光管バルブ(2)の
内部には始動用希ガスとしてアルゴンガス1.00トー
ル、水銀10mgおよび金属ハロゲン化物としてたとえ
ば沃化スカンジウムと沃化ナトリウムが合計2mg封入
され、かつ2発光管バルブ(2)の両端部には4 mv
iの間隔をおいて陽極(3)と陰極(4)とが対向封止
されている。陰極(4)は径d1が0.15mrnの高
融点金属たとえばタングステン製の電極軸(4a)に全
長りが1.5+++i、外径りが0.35mm、内径d
が0.15mmのコイル(4b)を巻装して構成され。
上記コイル(4h)は線径0.1 mmのタングステン
線を電極軸(4a)に−重に巻き、その一部は電極軸(
4a)より約1 mrn突出1〜て内部が空電の突出部
(4C)を形成している。すなわち、コイル外径丁)(
ma)ノ同内イ4. d (+nm)に対する比D/d
=ニー 2.33 、またコイルの市、(M 411
+よりの突出長l(朋)のコイル全長L(+nm)に対
する比は約0.67となっている。一方、陽極(3)は
線径006朋のタングステン線を線径0.19 mmの
タングステン線に巻いてコイル状にしたものな更に径0
.22WIXのタングステン製電極軸(3a)に二重コ
イル(3b)状に巻回して構成され。
線を電極軸(4a)に−重に巻き、その一部は電極軸(
4a)より約1 mrn突出1〜て内部が空電の突出部
(4C)を形成している。すなわち、コイル外径丁)(
ma)ノ同内イ4. d (+nm)に対する比D/d
=ニー 2.33 、またコイルの市、(M 411
+よりの突出長l(朋)のコイル全長L(+nm)に対
する比は約0.67となっている。一方、陽極(3)は
線径006朋のタングステン線を線径0.19 mmの
タングステン線に巻いてコイル状にしたものな更に径0
.22WIXのタングステン製電極軸(3a)に二重コ
イル(3b)状に巻回して構成され。
上記二重コイル(3b)の全長は1.5朋である。陽極
(3)と陰極(4)は発光管バルブ(2)の両端封止部
(5)、 (6)内に気密に封着されるモリブデン箔(
7)、 (8)を介して外部リード線(9)、00にぞ
れぞれ接続されて発光管(1)が形成されている。この
発光管(1)は図示しないが通常は一端にに1金を取着
(また外管内に封装され、手記外部リード;腺(9)、
(uυは口金及び端子にそれぞれ接続されてランプか
形成される。
(3)と陰極(4)は発光管バルブ(2)の両端封止部
(5)、 (6)内に気密に封着されるモリブデン箔(
7)、 (8)を介して外部リード線(9)、00にぞ
れぞれ接続されて発光管(1)が形成されている。この
発光管(1)は図示しないが通常は一端にに1金を取着
(また外管内に封装され、手記外部リード;腺(9)、
(uυは口金及び端子にそれぞれ接続されてランプか
形成される。
このような構成のランプ(jたとえば第2図に示すよう
に直流1点灯電子回路式安定器(11)を介して交流電
源0zに接続される。安定器(II)はA、C/DCコ
ンバータ(13)、 回流検出回路n4)を備えている
。(+5)は始動回路で陰極(4)と陽極(3)間に始
動用パルス電圧を00口する。上記安定器(1])およ
び始動回路6勺によって4発光管(1)には宇常時に放
電電流丁りが0.56A(アンペア)II加されると共
に、安定点灯時にはランプ入力が40\V(ワット)と
なるように制御される。したがって、軸径0.15 m
mの上記電極断面の電流密度は放覗電流IL/(軸径d
x)2=0.56A/ (0,15myn)2→:25
となっている。
に直流1点灯電子回路式安定器(11)を介して交流電
源0zに接続される。安定器(II)はA、C/DCコ
ンバータ(13)、 回流検出回路n4)を備えている
。(+5)は始動回路で陰極(4)と陽極(3)間に始
動用パルス電圧を00口する。上記安定器(1])およ
び始動回路6勺によって4発光管(1)には宇常時に放
電電流丁りが0.56A(アンペア)II加されると共
に、安定点灯時にはランプ入力が40\V(ワット)と
なるように制御される。したがって、軸径0.15 m
mの上記電極断面の電流密度は放覗電流IL/(軸径d
x)2=0.56A/ (0,15myn)2→:25
となっている。
上記ラング10本につきこのような点灯装置%6.によ
り100回の点滅試験を行なったところ、安定点灯時に
おいてアークが陰極(4)の根元部分(刊市端側)より
発生ずる現象は全く見られなかった。この理由は上記構
成の陰極(4)は電極軸(4a)がコイル(41))を
貫通ぜず、先端部に空洞のコイル突出部(4c)が形成
された形状であるから、上記電極先端部に電極軸が存在
する場合より熱容量が小さく、かりに始動時にアークが
陰極(4)の根元部分(封1に端側)でう6生しても、
陰極(4)の空洞先端部は温度が上昇し易く、速やかに
アークが弘1生じ易い温度にまで昇Y品する。そして安
定点灯状態に移るにつれて発光W(]、)内のa属が蒸
発して蒸気圧が上昇し、アークはできるだけその距離を
短かくしようとして遂には電極(3)、(4)先端間の
アークへと移行するに至る。したがりて、安定点灯時に
は陰極(4)の根元部分(封止端側)にはアーク発生個
所がないので。
り100回の点滅試験を行なったところ、安定点灯時に
おいてアークが陰極(4)の根元部分(刊市端側)より
発生ずる現象は全く見られなかった。この理由は上記構
成の陰極(4)は電極軸(4a)がコイル(41))を
貫通ぜず、先端部に空洞のコイル突出部(4c)が形成
された形状であるから、上記電極先端部に電極軸が存在
する場合より熱容量が小さく、かりに始動時にアークが
陰極(4)の根元部分(封1に端側)でう6生しても、
陰極(4)の空洞先端部は温度が上昇し易く、速やかに
アークが弘1生じ易い温度にまで昇Y品する。そして安
定点灯状態に移るにつれて発光W(]、)内のa属が蒸
発して蒸気圧が上昇し、アークはできるだけその距離を
短かくしようとして遂には電極(3)、(4)先端間の
アークへと移行するに至る。したがりて、安定点灯時に
は陰極(4)の根元部分(封止端側)にはアーク発生個
所がないので。
発光管(1)の石英ガラスが異常加熱されて失透、クラ
ックを生じることがなく、長寿命が得られると共に1点
灯のたびにアーク長が変化することもないのでランプ電
圧が変化するという不都合も生じない。
ックを生じることがなく、長寿命が得られると共に1点
灯のたびにアーク長が変化することもないのでランプ電
圧が変化するという不都合も生じない。
しかも電、極軸にはコイルが設けであるから、グロー電
圧が低Fしグローからアークへの転移も良好で始動特性
も優れでいる。
圧が低Fしグローからアークへの転移も良好で始動特性
も優れでいる。
次に好まし2い陰極44り造の範囲をめるために。
上記実施例と同一の40Wメタルハライドジンプについ
て陰極(4)の構造を種々変えた場合のランプ特性への
影響につき試験を突流した。表Iはその試験内容と結果
を示すもので、陰極構造の変動要因としては電極軸径d
1(龍)、コイルの外径D(+++a、)。
て陰極(4)の構造を種々変えた場合のランプ特性への
影響につき試験を突流した。表Iはその試験内容と結果
を示すもので、陰極構造の変動要因としては電極軸径d
1(龍)、コイルの外径D(+++a、)。
内径d(am)、全+= L (mm ) + 電極軸
(=1.a )からの突出長l(rt+11+、 )
:(、;よびコイル形式(一層および41層)を採り−
1−げ、評価とし、ではグロー放電力・らアーク放電へ
の転移の雌易度、アークスポットの陰極根元部(封止端
111 )から同先端部への移行の難易度環?考慮した
始−rrrh vi性ならびに寿命特性を比較検討して
決定した。
(=1.a )からの突出長l(rt+11+、 )
:(、;よびコイル形式(一層および41層)を採り−
1−げ、評価とし、ではグロー放電力・らアーク放電へ
の転移の雌易度、アークスポットの陰極根元部(封止端
111 )から同先端部への移行の難易度環?考慮した
始−rrrh vi性ならびに寿命特性を比較検討して
決定した。
表 1
表■に46いて第1ググト−プ(試験/161〜167
)す丁〉と(IJjl佳Z〜2,5にとり、この1[(
になろ棹聞ハ星る。
)す丁〉と(IJjl佳Z〜2,5にとり、この1[(
になろ棹聞ハ星る。
この結果はdlO値が0.04〜0.2朋の範囲のもの
が上記実施例と同様に始動時の陰極先端へのアークスポ
ットの移動が容易、確実であり、グロー放電からアーク
放電への転移も良好で、かつ寿命特性も問題なかった。
が上記実施例と同様に始動時の陰極先端へのアークスポ
ットの移動が容易、確実であり、グロー放電からアーク
放電への転移も良好で、かつ寿命特性も問題なかった。
これに反し、d1=022(/163)のものは定常時
の放電電流IL”0.56Aに対して電極軸径dlが太
過ぎてアークスポットの陰極根元部から先端への移行が
円滑でなく3本中2本は全く移行せず、残り1本も10
0時間点灯後においても陰極根元部にアークスポットが
あり発光管クラックが発生した。一方、dl=0.02
m1t(47)のものは細過ぎて寿命中の電極材料のタ
ングステンの飛散による発光管管壁の黒化が著るしく光
束維持率の低下が目立った。
の放電電流IL”0.56Aに対して電極軸径dlが太
過ぎてアークスポットの陰極根元部から先端への移行が
円滑でなく3本中2本は全く移行せず、残り1本も10
0時間点灯後においても陰極根元部にアークスポットが
あり発光管クラックが発生した。一方、dl=0.02
m1t(47)のものは細過ぎて寿命中の電極材料のタ
ングステンの飛散による発光管管壁の黒化が著るしく光
束維持率の低下が目立った。
コノ結果より、電極軸(4a)の径d1は0.04〜0
.2に規制すべきであるとの結論に達した。なお、グロ
ー放電からアーク放電への転移および電極材料の飛散は
電極軸(4a)の太さだけでなく、定常点灯時にこの電
極軸(4a)の単位面積当りに流れる放電電流IN、(
A)に影響されるから、タングステン等の高融点金属拐
料からなる電極軸径d1(mm)と−ト記放電電流IL
(A)との関係を一般式で示すと上記結論から。
.2に規制すべきであるとの結論に達した。なお、グロ
ー放電からアーク放電への転移および電極材料の飛散は
電極軸(4a)の太さだけでなく、定常点灯時にこの電
極軸(4a)の単位面積当りに流れる放電電流IN、(
A)に影響されるから、タングステン等の高融点金属拐
料からなる電極軸径d1(mm)と−ト記放電電流IL
(A)との関係を一般式で示すと上記結論から。
0.567(d、 = 0.042) = 3500.
56/(d、=0.22) = 14であるから。
56/(d、=0.22) = 14であるから。
14≦工L/dマ≦350・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
(1)となり、したがって入力(ワット)に関係なく
Ir。
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
(1)となり、したがって入力(ワット)に関係なく
Ir。
とdlの関係は上記(1)式を満足するようにすれば良
いことが判る。
いことが判る。
次に第2グループ(試験/168〜A15)は電極軸径
d1を上記第1グループにおいて評価が良好であった範
囲の下限値0.04.mtnと上限値Q、”;1mmと
に設定した場合のコイル内径dとコイル外径りとの関係
を示すものである。なお2本試験に用いたランプは第1
図示のようにコイル内径d=電極軸径d1なので2本試
験におけるコイル内径dはそれぞれ0.04朋と0.2
mmに設定したことになる。
d1を上記第1グループにおいて評価が良好であった範
囲の下限値0.04.mtnと上限値Q、”;1mmと
に設定した場合のコイル内径dとコイル外径りとの関係
を示すものである。なお2本試験に用いたランプは第1
図示のようにコイル内径d=電極軸径d1なので2本試
験におけるコイル内径dはそれぞれ0.04朋と0.2
mmに設定したことになる。
このに’i果はd = Q、211IIILのものは0
.3 mm≦Dりo、s mmの範囲、またd=0.0
4關のものは0.06朋≦D’= O,1,6朋の範囲
では始動特性、寿命特性共に良好であった。これに対し
+ d=0.2+++mではD=0.9mmの場合(a
gc+)およびd = 0.04 rlImではD−=
o、zmm(/l614)のものはいずれもdに対する
Dが大き過ぎて始動時にアークスポットが陰極先端へ移
行しないものが発生し、安定点灯時でも陰極根元部にア
ークスポットが有り、クラックの発生が見られた。さら
にコイル(4b)が大きいので電極軸(4a)から抜は
易いという不都合も生じた。一方+ d=0.2mmで
D=0.25(All)およびd =” 0.04.
mmでD=0.05mm(A15)のものは逆にdに対
するDが小さ過ぎるので、コイル自体の作用が充分でな
くグロー電圧が高いため始動特性が悪く、グロー放電の
アーク放電への転移に欠点があった。
.3 mm≦Dりo、s mmの範囲、またd=0.0
4關のものは0.06朋≦D’= O,1,6朋の範囲
では始動特性、寿命特性共に良好であった。これに対し
+ d=0.2+++mではD=0.9mmの場合(a
gc+)およびd = 0.04 rlImではD−=
o、zmm(/l614)のものはいずれもdに対する
Dが大き過ぎて始動時にアークスポットが陰極先端へ移
行しないものが発生し、安定点灯時でも陰極根元部にア
ークスポットが有り、クラックの発生が見られた。さら
にコイル(4b)が大きいので電極軸(4a)から抜は
易いという不都合も生じた。一方+ d=0.2mmで
D=0.25(All)およびd =” 0.04.
mmでD=0.05mm(A15)のものは逆にdに対
するDが小さ過ぎるので、コイル自体の作用が充分でな
くグロー電圧が高いため始動特性が悪く、グロー放電の
アーク放電への転移に欠点があった。
上記の通りコイル内径d=0.2+++mではQ、3m
m≦D≦0.8耶の範囲が、またd = 0.04 m
mでは0.06 mm<:、l) り0.16mmの範
囲が好ましい結果から、dとDとの関係つまり1)/d
の最適範囲の一般式をめると。
m≦D≦0.8耶の範囲が、またd = 0.04 m
mでは0.06 mm<:、l) り0.16mmの範
囲が好ましい結果から、dとDとの関係つまり1)/d
の最適範囲の一般式をめると。
d = Q、2hl虎では
0.3 m21/10.2 mm≦1)/d≦0.8
m’in/ Q、27nmであるから。
m’in/ Q、27nmであるから。
15≦T)/d≦4
またd = 0.04龍では
o、04
Q、Q 5 mm、/ O,CI 4 mm≦D/(1
≦0.16 n++TV/’el、@ muであるから
。
≦0.16 n++TV/’el、@ muであるから
。
1.5≦D/d≦4となり。
結局はコイル内径dとコイル外径りとの関係は1.5≦
I)/(1≦4 ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・ (2)とすれば良いことが判る。
I)/(1≦4 ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・ (2)とすれば良いことが判る。
次に第3グループ(試験層16〜腐22)は上記第1、
第2各グループの良好な組合せ、つまり電極軸径d H
= 0.15 mmHO,2mm 、 Q、04 mm
で、かつコイル内径に対する外径の比1)/d = 2
.0〜2.5の範囲になるようにDの値を設定し、さら
にコイルの全長りを2朋一定として、コイル(41))
の電極軸(4a)からの突出長lを種々変化させた場合
である。
第2各グループの良好な組合せ、つまり電極軸径d H
= 0.15 mmHO,2mm 、 Q、04 mm
で、かつコイル内径に対する外径の比1)/d = 2
.0〜2.5の範囲になるようにDの値を設定し、さら
にコイルの全長りを2朋一定として、コイル(41))
の電極軸(4a)からの突出長lを種々変化させた場合
である。
この結果からdlは上記のどの値においても、コイル突
出長lが0.5mmと浅い場合には電極軸(4a)とコ
イル(4b)との接触部分が−14<で、その分だけ熱
容量が大きくなり、したがって先端部分の昇温が充分で
なく、アークスポットが先端部へ移行しないことが有り
、寿命中介光管にクラックが発生するものが生じた。
出長lが0.5mmと浅い場合には電極軸(4a)とコ
イル(4b)との接触部分が−14<で、その分だけ熱
容量が大きくなり、したがって先端部分の昇温が充分で
なく、アークスポットが先端部へ移行しないことが有り
、寿命中介光管にクラックが発生するものが生じた。
さらに上記コイル突出長lとコイル全長りとの関係につ
き試験した結果を第4グループ(試験層23〜I626
)に示す。試験は電極軸径dt = 0.15mm。
き試験した結果を第4グループ(試験層23〜I626
)に示す。試験は電極軸径dt = 0.15mm。
コイル外径I)” 0.35+a、 コイル内径d=Q
、15+nstで、つまりD/d = 2.33一定で
コイル全長りとコイル突出長lどの組合せを種々変えて
実施した。
、15+nstで、つまりD/d = 2.33一定で
コイル全長りとコイル突出長lどの組合せを種々変えて
実施した。
この結果はL=25朋で#=1.0朋(424)つまり
4のLに対する比13/L = 0.4. L= 1.
0mmでl=o、4mm(71626)のa/L=04
の場合はいずれも始動特性、寿命特性が良好であった。
4のLに対する比13/L = 0.4. L= 1.
0mmでl=o、4mm(71626)のa/L=04
の場合はいずれも始動特性、寿命特性が良好であった。
これに反し、:(、==2,5)illlで1 = 0
.8mm(]1i23 )の7 /L = 0.32お
よびL = 1.Q mmで#=0.3朋(A25)の
d/L=0.3の各場合つまりl/Lが0.32以下で
は発光管にクラックが発生した。
.8mm(]1i23 )の7 /L = 0.32お
よびL = 1.Q mmで#=0.3朋(A25)の
d/L=0.3の各場合つまりl/Lが0.32以下で
は発光管にクラックが発生した。
以上の第3グループおよび第4グループの試験結果から
、コイル突出長lが浅すぎると不都合を生じること、ま
たその限界はコイル突出長lとコイル全長りとの関係に
おいて。
、コイル突出長lが浅すぎると不都合を生じること、ま
たその限界はコイル突出長lとコイル全長りとの関係に
おいて。
l/L = 0.33以−につまりll≧L/3 ・・
・・・・・・・ (3)とする必要があることが判る。
・・・・・・・ (3)とする必要があることが判る。
なお、上記各グループの試験はコイル形式としては第一
図の一部コイルで実施したが、これら試験品の内の数種
類のものにつき、コイル形式な複層式のものたとえば二
重コイルについて更に追試験を実施した結果、コイル形
式−重コイルであろうと複層式のものであろうと評価に
変りがないことが判った。この結果は第5グループ(試
験7627〜/1630)として示し、扁27は/16
1に、扁28は/I62に、/1629は/163に、
さらに屑30は扁26にそれぞれ対応するように陰極構
造が設定されている。
図の一部コイルで実施したが、これら試験品の内の数種
類のものにつき、コイル形式な複層式のものたとえば二
重コイルについて更に追試験を実施した結果、コイル形
式−重コイルであろうと複層式のものであろうと評価に
変りがないことが判った。この結果は第5グループ(試
験7627〜/1630)として示し、扁27は/16
1に、扁28は/I62に、/1629は/163に、
さらに屑30は扁26にそれぞれ対応するように陰極構
造が設定されている。
つまり、−重コイルで評価が良好なもの(41゜A2,
426)は複層式コイル(席27.應28、at30)
でも良好であり、−重コイルで評価不良のもの(/r6
3)は複層式コイル(,4629)でも不良であった。
426)は複層式コイル(席27.應28、at30)
でも良好であり、−重コイルで評価不良のもの(/r6
3)は複層式コイル(,4629)でも不良であった。
以上の結果より、陰極の構造をコイルの一部が電極軸よ
り突出させ、コイルの外径を1)(++tm)、回内゛
径をd(mI++)、同全長をL(mvL)、同突出長
をl (mH) 1電極軸径をdl(”)l定常点灯時
の放電電流をIL(A)としたとき。
り突出させ、コイルの外径を1)(++tm)、回内゛
径をd(mI++)、同全長をL(mvL)、同突出長
をl (mH) 1電極軸径をdl(”)l定常点灯時
の放電電流をIL(A)としたとき。
14≦IL/dキ≦350 ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・ (1)1.5≦D
/d≦4 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・ (2)退入≧L/3 ・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・−・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (3)を
満足すれば、直流など極性の反転のない電源で点灯使用
しても始動特性、寿命特性共に優れたランプが得られる
ことが判った。
・・・・・・・・・・・・・・・・ (1)1.5≦D
/d≦4 ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・ (2)退入≧L/3 ・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・−・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (3)を
満足すれば、直流など極性の反転のない電源で点灯使用
しても始動特性、寿命特性共に優れたランプが得られる
ことが判った。
次に100Wのメタルハライドランプにつき上記40W
ランプと場合と同様の検討を行なった。100Wメタル
ハライドランプでは直流点灯用安定器としては定常時の
放電電流ILが1.OA、ランプ入力100Wになるも
のを使用した。この場合も上記(1)。
ランプと場合と同様の検討を行なった。100Wメタル
ハライドランプでは直流点灯用安定器としては定常時の
放電電流ILが1.OA、ランプ入力100Wになるも
のを使用した。この場合も上記(1)。
(2)? (3)式を全て満足するようにすれば、40
Wランプの場合と同様の結果が得られることを確認した
。
Wランプの場合と同様の結果が得られることを確認した
。
なお、上記実施例ではコイル内径dが実質的に電極軸d
lと同一のものを使用したが2本発明はこれに限られる
ものではなく、コイル突出部の内径がコイルの電極軸に
巻回された部分の内径よりも大きく形成される等の他の
形状の陰極を有するものにも適用でき、このような場合
のコイル内径dは突出部の内径を指すものである。
lと同一のものを使用したが2本発明はこれに限られる
ものではなく、コイル突出部の内径がコイルの電極軸に
巻回された部分の内径よりも大きく形成される等の他の
形状の陰極を有するものにも適用でき、このような場合
のコイル内径dは突出部の内径を指すものである。
さらに1本発明はメタルハライドランプだけでなく、仙
の金属蒸気放電灯たとえば高圧水銀灯や高圧ナトリウム
ランプ等においても同様の効果が得られろものである。
の金属蒸気放電灯たとえば高圧水銀灯や高圧ナトリウム
ランプ等においても同様の効果が得られろものである。
〔発明の効果1
以上詳述したように9本発明によればtU流点灯などの
極性の反転のない電源で点灯しても、始動特性、寿命特
性の優れた小形金属蒸気放電灯が得られる。
極性の反転のない電源で点灯しても、始動特性、寿命特
性の優れた小形金属蒸気放電灯が得られる。
第1図は本発明の一実施例である小形メタルハライドラ
ンプの正面図、@2図は同ランプの点灯1η2°昂5 装置を恣抱壓へ、示すも (1)・・・発光管、 (2)・・・発光管バルブ、(
3)・・・陽極。 (4)・・・陰極、(4a)・・・陰イタ軸、(4b)
・・コイル。 (11)・・・安定器r 021・・・電源。
ンプの正面図、@2図は同ランプの点灯1η2°昂5 装置を恣抱壓へ、示すも (1)・・・発光管、 (2)・・・発光管バルブ、(
3)・・・陽極。 (4)・・・陰極、(4a)・・・陰イタ軸、(4b)
・・コイル。 (11)・・・安定器r 021・・・電源。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 発光管パルプの両端部に対向して陽極と陰極を封止し、
内部に始勅用希ガスと少くとも水銀を含む封入物とを封
入してなる発光管を有し、極性の反転のない電源で点灯
される100W(ワット)以下の小形金属蒸気放電灯に
おいて、上記陰極はコイルの一部が電極軸より突出する
構造をなし、上記コイルの外径をD (mm ) 、コ
イルの内径をd(mm)、’Njt極軸の径をdl(”
)+ 定常点灯時の放電電流をIL(A、(アンペア)
)としたとき。 1.5≦D/d≦4 14≦■L/d1≦350 で、かつ、上記コイルの電極軸からの突出長をl(mm
)コイルの全長なL (關)としたとき。 l≧L/3 としたことを特徴どする小形金属蒸気放電灯。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58123431A JPS6017849A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 小形金属蒸気放電灯 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58123431A JPS6017849A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 小形金属蒸気放電灯 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6017849A true JPS6017849A (ja) | 1985-01-29 |
JPH0157462B2 JPH0157462B2 (ja) | 1989-12-06 |
Family
ID=14860393
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58123431A Granted JPS6017849A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 小形金属蒸気放電灯 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6017849A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6247941A (ja) * | 1985-08-28 | 1987-03-02 | Toshiba Corp | 小形高圧金属蒸気放電灯 |
JPS6321929A (ja) * | 1986-03-26 | 1988-01-29 | Nippon Mengiyou Gijutsu Keizai Kenkyusho | 吸着摩擦紡績装置 |
EP0714118A1 (en) * | 1994-11-25 | 1996-05-29 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | Metal halide lamp of the short arc type |
EP0866492A2 (en) * | 1997-03-18 | 1998-09-23 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | Discharge lamp of the short arc type |
US6667575B2 (en) | 2000-03-15 | 2003-12-23 | Nec Microwave Tube, Ltd. | High pressure discharge lamp with reduced bulb thickness |
KR101295991B1 (ko) * | 2009-01-05 | 2013-08-13 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 고휘도 방전 램프 |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP58123431A patent/JPS6017849A/ja active Granted
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6247941A (ja) * | 1985-08-28 | 1987-03-02 | Toshiba Corp | 小形高圧金属蒸気放電灯 |
JPH0475625B2 (ja) * | 1985-08-28 | 1992-12-01 | Toshiba Lighting & Technology | |
JPS6321929A (ja) * | 1986-03-26 | 1988-01-29 | Nippon Mengiyou Gijutsu Keizai Kenkyusho | 吸着摩擦紡績装置 |
EP0714118A1 (en) * | 1994-11-25 | 1996-05-29 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | Metal halide lamp of the short arc type |
EP0866492A2 (en) * | 1997-03-18 | 1998-09-23 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | Discharge lamp of the short arc type |
EP0866492A3 (en) * | 1997-03-18 | 1999-02-03 | Ushiodenki Kabushiki Kaisha | Discharge lamp of the short arc type |
US6667575B2 (en) | 2000-03-15 | 2003-12-23 | Nec Microwave Tube, Ltd. | High pressure discharge lamp with reduced bulb thickness |
KR101295991B1 (ko) * | 2009-01-05 | 2013-08-13 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 고휘도 방전 램프 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0157462B2 (ja) | 1989-12-06 |
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