JPS6017806B2 - 靭性の優れた特殊形状鋼管の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は高鞠性の特殊形状鋼管、特にＢＤＷＴＴ（母ｔ
ｔｅｌｌｅＤｒｏｐＷｅｉｇｈｔＴｅａｒＴｅｓｔ）の
８５％延性破面遷移温度を０℃以下とした曲管、異怪管
、異形管、変形管等の特殊形状鋼管の製造方法に係るも
のである。

いわゆる原油や天然ガスの輸送用のラインパイプは直管
と称し、世界的にもＵＯ造管法あるいはスパイラル造管
法で工業的に大量生産されている。

ここで直管とは、管軸が原理的に直線で、かつ管軸方向
に添った管の直径（管外径）が原理的に変化しない鋼管
のことを意味する。一方、それらのラインパイプで原油
や天然ガスを輸送するために圧力を加えるポンプステー
ションが要所要所に設置されており、このポンプステー
ションの内部あるいは近傍では直管を連結したり、ある
いは特殊な部分の用途のために直管でなく、管軸が原理
的に直線でない鋼管（以下これを曲り管と称する）や管
軸万向に添って直径（管外径）が原理的に異つた鋼管（
以下これを異律管と称する）（以下、これらの曲り管と
異径管を併せて特殊形状鋼管と称する）が使用されるこ
とが多い。（第１図参照）特殊形状鋼管は従釆は熱間プ
レス加工工程で製造されることが多かった。この理由は
一つには従来技術ではその苛酷な冷間プレス加工に耐え
うるような袷間変形能の高い材質が得られなかったこと
、及びこれは本発明の本質的な点であるが、０プレスの
あるＵＯ造管法と異なり、モナカ方式の単純なプレスな
ので高グレード鋼管を得るには素材の降伏点が高くては
スプリングバックにより形状（とくに真円度）が十分確
保されなかったことが挙げられ、さらに他の一つとして
特殊形状鋼管自体にＡＰＩ規格のＤＷＴＴ（ＤｒｏｐＷ
ｅｉ軸ｔＴｅａｒＴｅｓｔ）、つまりＢＤＷＴＴで代表
される脆性亀裂伝播特性が要求されなかったためにその
特性がほとんど期待できない熱間プレス加工工程で行わ
れていたものである。なお「本発明で熱間プレスとは温
度７００００以上でのプレスを意味し、冷間プレスとは
温度２５０℃以下でのプレスを意味する。

本発明は素材としては降伏点が低く成形し易〈冷間プレ
ス加工工程により降伏点上昇を期待して最終的に高グレ
ードでＢＤＷＴＴ特性の優れた特殊形状鋼管を製造する
方法を発明したもので、その骨子は以下の如くである。

まず、プレス成形性の観点からは従釆の素材では次の２
つの大きな障害があった。■ 直管と異なり特殊形状鋼
管では局部的に大きな引張応力を受ける部分があり、従
来の冷間変形態の小さい素材ではこれに耐えられなかっ
た。

■ 従来の素材は降伏点及び（降伏点）÷（引張強さ）
の値（以下これを降伏比と称する）が高く、そのために
一つには冷間プレス成形におけるスプリングバック量が
大きくなり、管形状が悪く他には降伏比の高いことによ
る伸び不足もあって、■と同様に冷間プレスに耐えられ
なかつた。

従来の素材でも国内のガス配管用等のように引張強さが
４０ｋ９ノ磯以下程度と低いグレードでは上の■，■の
問題はあまり生じないが、本発明の対象とする引張強さ
が４５ｋ９ノ桝以上程度では上の■，■の問題は従来技
術では大きな障害となっていた。

次に材質の観点から、従来の素材では次の大きな障害が
あった。

■ 素材のＢＤＷＴＴ特性が劣っているので、苛酷な冷
間プレス加工工程を経る特殊形状鋼管では８５％延性破
面遷移温度（８５％ ＳｈｅａｒＦｒａｃｔｕｒｅ
Ａｐｐｅａｒａｎｃｅ Ｔｒａｎｓｉｔ
ｉｏｎＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ）を０００以下とするこ
とは容易ではなかった。

■ 降伏点の冷間プレス加工による上昇代が小さく従っ
て冷間プレス加工をしても加工製品の高強度化は期待で
きなかった。

さて「本発明は上記の従来素材の問題点に対して次の画
期的な改良がなされた。

■ 本発明鋼は低Ｃ化、低Ｓ化による延性及びノッチ切
欠抵抗の向上及びＮｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔ１，Ｃｒの添加と
熱間圧延におけるコントロールドローリング（Ｃｏｎｔ
ｒｏｌｌｅｄＲｏｌｌｉｎｇ、以下単にＣＲと称す）を
利用した紐粒のフェライト（アシキュラーフェラィトを
含む。

以下単にＱと称す）及び微細変態生成物からなることに
よる高延性化及びＭｎ；Ｍｎ，Ｍｏ；Ｍｎ，Ｃｒ；Ｍｎ
，Ｍｏ，Ｃｒのいずれかの組合せによる低降伏比化によ
る均一伸びの向上等のために、従来材のように冷間プレ
ス成形工程で局部的に大きな引張応力を受けても破断は
おろか極端な肉厚減少すら見られない。■ 本発明鋼は
、Ｎｍ；Ｍｎ，Ｍｏ：Ｍｎ，Ｃｒ；Ｍｈ，Ｍｏ，Ｃｒの
いずれかの組合せにより十分な低降伏比特性が得られる
ので冷間プレス成形でのスプリングバック量は従来の低
強度材並に低く成形しやすく「従って最終製品の鋼管の
形状（とくに真円度）の確保が十分である。

■ 本発明鋼は低Ｃ化、低Ｓ化及びＮｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔ
ｊ，Ｃｒの添加とＣＲの組合せにより籾性は著しく優れ
ており、苛酷な冷間プレス加工工程を経ても特殊形状鋼
管のＢＤＷＴＴ８５％延性破面遷移温度は０℃以下を満
す。

■ 本発明鋼は、Ｍｈ：Ｍｎ，Ｍｏ；Ｍｎ，Ｃｒ；Ｍｍ
，Ｍｏ，Ｃｒのいずれかの組合せにより低降伏比が得ら
れるのみならず「本発明は従来の低グレード鋼のそれと
異り、冷間プレス加工による降伏点の上昇が著しく従っ
て成形品は著しく高グレードの材質となる。

本発明の特徴は上記の通りであるが、これを満すには後
述する化学成分、熱間圧延の条件により冷間プレス加工
前の鋼板の降伏比を０．８５以下にしておくこと及びＢ
ＤＷＴＴ特性を十分向上させておくことが必要である。

その理由はまず降伏比がし０．８５超では本発明の目的
とする引張強さ４５ｋ９／嫌以上の鋼板では降伏点が高
すぎて、スプリングバック量が大きくなりすぎて、最終
製品の夏円度が十分確保されないことが明らかとなった
こと（第２図参照）と、さらに高降伏比特性により均一
伸びが少くなり、冷間プレス加工の局部的な苛酷な加工
に対して局部的肉厚減少からひいては破断に至るからで
ある。一方ＢＤＷＴＴ特性は冷間プレス加工で劣化する
ものであり、寒冷地の使用（通常０℃以下）に耐える特
殊形状鋼管のＢＤＷＴＴ特性を十分にうるには素材の鋼
板のＢＤＷＴＴ特性を十分向上させておかなければなら
ないからである。次に本発明の特徴は鋼管の管軸方向に
添っての任意の点での管軸方向歪が均一でないことを前
提条件としている点である。いわゆるラインパイプ等の
直管では原理的には管軸方向に添っての任意の点での管
軸方向歪は均一かつほぼ０に等しい。しかるに特殊形状
鋼管では、管軸方向に添っての任意の点での管軸万向歪
が、その形状からもわかるように原理的にも不均一とな
るものであり、従って特殊形状鋼管を冷間プレス加工で
製造する場合の難点及び本発明の長所としては次の二つ
が考えられる。一つは、上記の理由で管軸方向の任意の
点での相当歪が原理的にも不均一となり、従って直菅と
異なりプレス成形による降伏点の上昇程度が不均一とな
り、従来材のようにプレス成形による降伏点上昇の小さ
い材料では降伏点上昇には大きな加工歪が必要なので、
プレス成形で全管を通してある量以上の降伏点上昇を期
待して高グレード鋼管を製造するということは困難であ
ったが、本発明鋼では僅かな歪でも降伏点上昇量が大き
いので、相当歪量の不均一な特殊形状鋼管成形でも管の
あらゆる位置で必要なある重以上の降伏点上昇が確保さ
れる。

ここで相当歪とはプレス加工のように複雑な３軸万向歪
が働くときに「 それを総合して１つの歪量に換算した
値であり、塑性力学的に定義付けされた値である。

一般的にはこの値の大きいものが材料の降伏点上昇量も
大きいことが知られている。もう一つは直管と異なり、
特殊形状鋼管では管軸万向の歪が部分的に負（圧縮）と
なるところがあり、ＢＤＷＴＴ特性が圧縮予変形を受け
ることによる劣化代は引張予変形よりも若干大きいので
、従釆材のように素材のＢＤＷＴＴ特性が低い材料では
本発明の目的とするＢＤＷＴＴ特性の優れた特殊形状鋼
管は得にくかったということである。

但し、特殊形状鋼管でも管軸方向の歪が直管と同じよう
にほぼ０となる部分もあり、従って管のあらゆる点で冷
間プレス加工歪によるある量以上の降伏点上昇を期待す
るには最終製品での鋼管の（板厚）÷（外径）の値（以
下単に加工比と称する）はある墨以上必要である。ここ
で本発明に必要な冷間プレス加工による降伏点上昇量は
板の強度により異なるので、引張強さを基準として、降
伏点上昇量＝（引張強ご）×（降伏比の上昇量）の関係
からむしろ降伏比上昇量で考えるべきであり、本発明の
目的から降伏比上昇量は０．０５以上ないといけない。

そして本発明の材料では最終製品の加工比が０．０１以
上ないと管のあらゆる点で降伏比上昇量が０．０５以上
得られない。以下本発明の化学成分及び製造条件の限定
理由を述べる。

Ｃは鋼の強化に必要であるが、本発明では鋤性とりわけ
ＢＤＷＴＴ特性の向上のためと冷間プレス加工での局部
的な引張応力に耐えうる十分な延性を得るためには０．
１５％以下でなければならない。

最終製品の特殊形状鋼管の加工比が０．０２以上のより
苛酷な冷間成形に耐えうるのに十分な延性、耐切欠抵抗
を得るには０．１０％以下が好ましい。Ｓｉは鋼の脱酸
補助及び強化の目的で添加されることが多いが１．０％
超では鋼の溶接性のみならず母材鋤性の劣化が大きい。
Ｓは冷間プレス成形時の局部的な引張応力に耐える十分
な切欠き抵抗を得るために０．０１０％以下でなければ
ならない。

０．００５％以下であれば最終製品の加工比が０．０沙
〆上の苛酷な成形に対しても十分な切欠き抵抗を有する
。

Ｍｎは鋼の強化に必要であり最低０．５％は必要である
。

さらにＭｏ，Ｃｒを添加しない場合に本発明の低降伏比
特性を得るには１．４％以上は必要である。一方３．０
％超では焼入れ性が高すぎて鋼の級性はむしろ劣化する
。さらに熔接性の点からは２．５％以下が好ましい。Ａ
Ｉは鋼の脱酸に必要であり、最低０．００５％は「必要
であり、これ以下では靭性の劣化が大きい。一方、０．
２０％超ではＡＩ２０３クラス夕−生成量の増大による
表面癖の増加が著しい。溶接性の点からは０．１０％以
下が好ましい。Ｎｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒの元素はス
ラブの加熱及び熱間圧延のオーステナィト（以下ｙと称
す）粒中に析出し、ｙ粒の成長を抑制し、細粒ｙを生成
し、ひいてはこれから変態で生じるＱ粒あるいは変態生
成物を著しく細かくせしめ、ＢＤＷＴＴ特性の向上及び
苛酷なプレス加工に耐えう十分な延性及び切欠き抵抗を
もたらすのに有効であり、それにはその１種または２種
以上を合計０．００５％が最低必要である。

一方１．０％超も含まれると、析出物を作るのみならず
、固溶量も増加し、かえって鞠性の劣化を招く。溶接性
の点からは０．５０％以下が好ましい。さらにＭｏ，Ｃ
ｒを添加する場合には次に示すＭｎ当量値、Ｍｎ％＋１
０（Ｍｏ％）＋７（Ｃｒ％）（以下単にＭｎ当量値と称
す）の規則が必要である。

Ｍｎ当量値が大きいと鋼の焼入れ性は増加し、ベィナイ
トやマルテンサイトやセメントタイトのような変態生成
物が微細に生成し十分な降伏比特性が得られるので最低
１．４％は必要であ。しかしながらＭｎ当量値が８％を
超えると暁入性が高すぎて鋼の磯性劣化が生じる。溶接
性の点からは６％以下が好ましい。本発明の主要成分は
上記の通りであるが、一方次に示す元素も本発明製品の
用途を拡大するのに有効である。

Ｎｉ，ＣｕからなるＡ群の元素は引張強さの上昇が大き
い割りに鋼の轍性、とりわけＢＤＷＴＴ特性の向上に有
効であり、そのためには、その１種または２種以上を最
低０．０５％以上添加することが必要である。

一方４．０％超も含まれると焼入れ性が増加しＢＤＷＴ
Ｔ特性は劣化する。Ｂ，Ｗ，ＺｒからなるＢ群の元素は
焼入れ性を高めると同時に炭窒化物を生成し、低降伏比
特性を助長するのに有効であり、そのためにはその１種
または２種以上を最低０．０００３％以上添加すること
が必要である。

一方０．２％超も添加すると焼入れ性を増加しすぎてＢ
ＤＷＴＴ特性の劣化を招く。稀土類元素、Ｃａ，Ｍｇか
らなるＣ群の元素はＳ等と結合して硫化物の球状化をも
たらし、ＢＤＷＴＴ特性の向上のみならず、とりわけ袷
間プレス加工時の苛酷な局部的な引張応力に対する切欠
き抵抗を向上させるのに極めて有効であり、そのために
はその１種または２種以上を最低０．０００５％は必要
である。

一方０．１％超も含まれると巨大酸化物の生成をもたら
し、かえって轍性は劣化する。上記の元素以外にＰ，０
は極力少し、方が鋼の級性、溶接性の向上の点で好まし
い。

またＮはＮｂ，Ｖ等と結合して微細炭窒化物の生成によ
り強度の向上をもたらすこともあり、またＴＩＮの生成
によりｙ粒の細粒化にも貢献するので必ずしも少し、方
が良いとはいえないが、溶接性の点からは、０．０１％
以下に抑えるべきである。

次に熱間圧延工程ではＣＲを十分行う必要があるが、と
りわけ９５０ｑＣ以下の累積圧下率は重要であり、これ
が５０％未満ではオーステナィトの圧延中の微細化及び
格子欠陥量の増加が不十分であり、従って素材鋼板とし
て微細Ｑ粒及び微細変態生成物の生成が困難であり、前
述のように苛酷な冷間プレス加工を受ける特殊形状鋼管
のＢＤＷＴＴ特性８５％延性破面遷移温度の０℃以下の
確保及び、冷間プレス加工での局部的に引張応力を受け
る部分での耐切欠き抵抗及び延性が十分得られない。更
に熱間最終仕上圧延温度は６５０〜８００００が好まし
い。

一般的に熱間最終仕上圧延温度は８００〜１０００ｏｏ
であるが、本発明においては、ＣＲを十分行う必要があ
り素材鋼板の微細び粒確保により強度及び靭性の向上を
目的とした場合、熱間最終仕上圧延温度は上記の範囲と
なる。熱間最終仕上圧延温度が６５０℃未満になると降
伏比が８５％を超え、また８００午Ｃ超になるとは粒の
微細化がはかれないので好ましくない。本発明の製造条
件の主な限定理由は以上のようであるが、本発明を実際
に製造するに当り考えられる主な製造法を以下に述べる
。

まず、鋼は転炉又は電気炉で溶製し、次に必要に応じて
脱燐や清浄度の向上を目的とした特殊精錬処理、あるい
は脱水素や脱酸、脱炭や介在物浮上を目的とした脱ガス
処理を組合わせて行い、かかる溶鋼を通常の造塊・分塊
法又は連続鋳造法でスラブとし、これを加熱し熱間圧延
する。

熱間圧延は必要に応じてクロスロールの可能な厚板製造
工程が好ましいが、ホットストリップ製造工程でも本発
明の目的は蓬せられる。特殊形状鋼管の製造は上下ほぼ
対称の一対の半管状の部品を冷間プレス加工し、しかる
べきトリミング（Ｔｒｉｍｍｉｎｇ）をした後に溶接で
それを総合することで製品を得るいわゆるモナカ方式が
一般に行われる。

（第１図参照）なお、袷間プレス加工及び熔接後に残留
応力除去の目的で機械的（Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ）又は
熱的（Ｔｈｅｍａｌ）は応力除去（ＳｔｒｅｓｓＲｅｌ
ｉｅｖｉｎｇ）処理（以下ＳＲ処理）を行う場合がある
。

この場合、熱的なＳＲ処理を行う場合は、ＳＲ処理を行
わない場合やあるいは機械的なＳＲ処理を行う場合に比
べて、素材鋼板からの降伏点の上昇代は大きいが、ＢＤ
ＷＴＴ特性の劣化代は大きくなる。以下に本発明の実施
例を述べる。第１表に示す化学成分の鋼を転炉と一部（
Ｑ，ＳＣ）の電気炉で溶製し、これを一部は特殊精錬処
理（Ｊ，Ｒ，ＳＡ，ＳＧ）あるいは脱ガス処理（ＡＩ，
Ａ２，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ，Ｅ，Ｊ，Ｍ，Ｒ，Ｙ１，Ｙ２，
ＳＤ，ＳＩ）を行い、これらを一部（Ｂ１，Ｂ２，Ｃ，
Ｅ，Ｇ，Ｊ，Ｓ，Ｗ，Ｚ，ＳＡ，ＳＤ，ＳＥ１，ＳＥ２
，ＳＩ）は連続鋳造法で、他は通常の造塊・分塊法でス
ラブとした。つぎにこれを加熱及び熱間圧延で鋼板にす
るが、スラブの加熱及び熱間圧延工程の条件を第１表に
示す。なお、熱間圧延工程はＳＧ（ホットストリップ工
程）を除き、全て厚板製造工程で行った。鋼板の板厚及
び機械的性質（ＡＰＩ親格引張試験片）及び２肋Ｖノッ
チシャルビー試験、ＢＤＷＴＴの結果を第１表に示す。

次にこれらの鋼板を特殊形状鋼管に袷間プレス加工成形
（但しＳＥ２は熱間プレス加工成形）及び溶接をするが
、そのときのプレス加工温度及び特殊形状鋼管の種類（
曲り管、異径管）、管外径の最大値「鋼管の加工比、鋼
管の真円度、鋼管の材質を第１表に示す。

なお、材質はいずれも管円周方向の値であり、また上の
鋼板ままの材質はそれと同じ方向の素板の値である。

溶接は入熱量が外面４０ＫＪノ肌、内面３歌Ｊノ肌の潜
孤溶接で行い、一部（Ｄ，日，Ｐ，Ｖ，Ｚ）は外面３粥
Ｊ／仇、内面３雌Ｊ／伽の手溶接、またさらに一部（Ｃ
，１，Ｑ，Ｗ，ＳＡ，ＳＤ）は潜孤溶接と手溶接の組合
せで行った。

なお、管の真円度はＤｍａｘ−Ｄｍｉｎｘｌｏｏ（％）
でＤｏ表わされる。

ここでＤｍａｘ：最大外径、Ｄｍ量ｎ：最小外径、Ｄｏ
：製造目標外径であり、真円度は通常１％以下であれば
製品として十分である。

第３図にＢＤＷＴＴ試験片（ＡＰＩ規格のＤＷＴＴ試験
片）の形状及び寸法を示してある。

破面率測定法はＡＰＩ規格に従う。さて、第１表に示す
ように本発明範囲内のものは特殊形状鋼管の真円度、強
度「ＢＤＷＴＴ特性、ＣＯＤ特性、シャルビー特性及び
溶接部籾性のいずれも優れている。

一方本発明外のものは、そのいずれか１つ以上の特性が
著しく劣っており、本発明の目的とする製品としては好
ましくない。すなわち、Ａ２，Ｂ２は９５０ｑ○以下の
累積圧下率が低く、級性等が劣化している。

ＫはＭｎ当量値が高く靭性、溶接性等が劣化している。

ＬはＭｎ当量値が低く、降伏比が高く、管形状が悪い。
ＭはＮｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｊ，Ｃｒのいずれも添加してい
ないので強度も低く、靭性等も劣化している。又降伏比
も高いので管形状も良くない。ＮはＭと逆に上記元素の
合計が多すぎて靭性等が劣る。

０はＣが高く、靭性も良くないが、プレス加工時の局部
的な割れがある。ＰはＳが高く、鞠性も良くないが、プ
レス加工時の局部的な割れがある。

ＱはＭｎが高く、靭性も良くないが、プレス加工時の局
部的な割れがある。

ＲはＭｎ当量値が低く降伏比が高く管形状が悪い。

ＳはＮが低く級性等が劣化している。

ＴはＮｂが添加してあるも量が少く籾性等が劣化してい
る。

川まＭｎが低く強度が低く、鞠性も悪い。

ｖ‘まＳｉが高く靭性、溶接性等が劣化している。

ＷはＭｎが低く降伏比が高くて管形状が悪い。ＸはＭｎ
が低く降伏比が高くて管形状が悪い。Ｙ２は管の加工比
が低く鋼管加工後の降伏比の上昇代が４・さし、。ＳＥ
２はプレス加工温度が高すぎて鋼管の轍性、強度が低い
。

ＳＦはＮｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒのいずれも添加して
いないので強度が低く轍性も悪い。

なお、最後に慣用語として、１ヱルボー （Ｅ１ｂｗ）管、２レデューサー（Ｒｅｄｕｃｅｒ）管
、３フィッティングス（Ｆｉ比ｉｎ蟹）又はフィッティ
ング（ＦＭｉｎｇ）（但しＴ字管を含まない）という用
語があるが、これらはそれぞれ本発明の１曲り管、２異
隆管、３特殊形状鋼管の一部に含まれるものであること
を付け加えておく。

第１表 注１）一はあえて添加していないことを示す。

第１表つゞき第１表つゞき 注２）異径管は（ ）の中に管外径の最小値を記す。

注４） ※はプレス加工時に局部的に割れが生じたもの
第１表 つゞき注３）Ｃ，日，Ｎ，ＳＤは機械的ＳＲ処
理（拡管率１％），Ｂ１，Ｂ２，０，Ｓ，ＳＢは熱的Ｓ
Ｒ処理（６００℃ｘ２０分）をそれぞれ冷間プレス加工
及び溶接した後に施した。

【図面の簡単な説明】

第１図は特殊形状鋼管のうち、イ曲り管、口異径管を模
式的に表わす図、第２図は素材鋼板の降伏比と特殊形状
鋼管の真円度との関係を表わす図（０印は曲り管、△印
は異形管、（）内は素材鋼板の引張強さ（ｋ９／柵）、
０内は加工比の最小値）、第３図はＢＤＷＴＴ試験片（
ＡＰＩ規格のＤＷＴＴ試験片）の形状及び寸法を表わす
図である。 Ｗ：溶接部、Ｐ：プレスノツチ 多′図 孝２図 好３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ Ｃ≦０．１５％、Ｓｉ≦１．０％、Ｓ≦０．０１０
   ％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ａｌ；０．００５〜０．
   ２０％、さらにＮｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒの１種また
   は２種以上を計０．００５〜１．０％含み、しかもＭｏ
   ，Ｃｒを添加する場合は１．４％≦Ｍｎ％＋１０（Ｍｏ
   ％）＋７（Ｃｒ％）≦８％を満し、残部鉄及び不可避的
   不純物元素からなる鋼を、熱間圧延し、その際温度９５
   ０℃以下の累積圧下率を５０％以上として、（降伏点）
   ÷（引張強さ）の値を０．８５以下とし熱間最終仕上圧
   延温度を６５０〜８００℃とした鋼板を製造し、次いで
   この鋼板を形成して鋼管とするに際し、直管と異り管軸
   方向に添つての任意の点での管軸方向歪が均一となり得
   ないような冷間プレス加工工程と、プレス製品を溶接す
   る工程とからなる製管工程を経て、最終製品の（板厚）
   ÷（外径）の値を０．０１以上とすることを特徴とする
   靭性の優れた特殊形状鋼管の製造方法。 ２ Ｃ≦０．１５％、Ｓｉ≦１．０％、Ｓ≦０．０１０
   ％、Ｍｎ：０．５〜３．０％、Ａｌ：０．００５〜０．
   ２０％及びＮｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｔｉ，Ｃｒの１種または２
   種以上を計０．００５〜１．０％を含み、しかもＭｏ，
   Ｃｒを添加する場合は１．４％≦Ｍｎ％＋１０（Ｍｏ％
   ）＋７（Ｃｒ％）≦８％を満し、さらにＮｉ，Ｃｕから
   なるＡ群の元素の１種または２種以上を計０．０５〜４
   ．０％、Ｂ，Ｗ，ＺｒからなるＢ群の元素の１種または
   ２種以上を、計０．０００３〜０．２％、稀土類元素、
   Ｃａ，ＭｇからなるＣ群の元素の１種または２種以上を
   計０．０００５〜０．１％のうちのいずれか１群または
   ２群以上を含み、残部鉄及び不可避的不純物元素からな
   る鋼を、熱間圧延し、その際温度９５０℃以下の累積圧
   下率を５０％以上として、（降伏点）÷（引張強さ）の
   値を０．８５以下とし熱間最終仕上圧延温度を６５０〜
   ８００℃とした鋼板を製造し、次いでこの鋼板を成形し
   て鋼管とするに際し、直管と異り管軸方向に添つての任
   意の点での管軸方向歪が均一となり得ないような冷間プ
   レス加工工程と、このプレス製品を溶接する工程とから
   なる製管工程を経て、最終製品の（板厚）÷（外径）の
   値を０．０１以上とすることを特徴とする靭性の優れた
   特殊形状鋼管の製造方法。