JPS60169544A - 高強度機械構造用部品およびその製造方法 - Google Patents
高強度機械構造用部品およびその製造方法Info
- Publication number
- JPS60169544A JPS60169544A JP2431684A JP2431684A JPS60169544A JP S60169544 A JPS60169544 A JP S60169544A JP 2431684 A JP2431684 A JP 2431684A JP 2431684 A JP2431684 A JP 2431684A JP S60169544 A JPS60169544 A JP S60169544A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- strength
- fatigue strength
- steel
- structural parts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、疲れ強さの著しく優れた高強度機械構造用
ｆζ１（品、例えば、歯車、 ！Ｉ’ｌｌ＋ 、軸受、
カム等の機械構造ｊ［打で６品に関し、また、とくに歯
車の製造に適する高強度機械構造用部品の′！ｌｌ造方
法に関するものである。
ｆζ１（品、例えば、歯車、 ！Ｉ’ｌｌ＋ 、軸受、
カム等の機械構造ｊ［打で６品に関し、また、とくに歯
車の製造に適する高強度機械構造用部品の′！ｌｌ造方
法に関するものである。
（従来技術）
−ｅに、機械構造用部品は高い疲れ強さを要求されるの
で、材料の選択に配慮するだけでなく、とくに表面に強
い応力が加わるような用途に向けるものにあっては、表
面硬化処理を行うことが多い。このような目的で実施す
る表面硬化処理法の代表的なものは、浸炭、窒化および
高周波焼入れである。
で、材料の選択に配慮するだけでなく、とくに表面に強
い応力が加わるような用途に向けるものにあっては、表
面硬化処理を行うことが多い。このような目的で実施す
る表面硬化処理法の代表的なものは、浸炭、窒化および
高周波焼入れである。
よく知られているように、浸炭焼入れは高度の表面硬化
ができるが、長時間の加熱を要し１多くのエネルギーを
消費するうえに、処理に伴う変形かノいきいという難点
がある。一方、高周波焼入れは、ｊ：＋ｆ ＩＩ！１間
の処理で実施てきるので省エネルギーの観１点からｂｒ
ましく、変形か小ｙいため什」−げ加Ｉが簡明ですむと
いった利点はあるか、表面硬化の度合は浸炭焼入れに及
ばないという鍾点かある。
ができるが、長時間の加熱を要し１多くのエネルギーを
消費するうえに、処理に伴う変形かノいきいという難点
がある。一方、高周波焼入れは、ｊ：＋ｆ ＩＩ！１間
の処理で実施てきるので省エネルギーの観１点からｂｒ
ましく、変形か小ｙいため什」−げ加Ｉが簡明ですむと
いった利点はあるか、表面硬化の度合は浸炭焼入れに及
ばないという鍾点かある。
そのた、Ｖ）、高い表面強度を必要をする用途、たとえ
は自動中の変速機用歯車のような機械構造用；ｉｔｌ品
については、高周波焼入れはほとんど行われていなかっ
た。
は自動中の変速機用歯車のような機械構造用；ｉｔｌ品
については、高周波焼入れはほとんど行われていなかっ
た。
（発明の目的）
本発明渚は、上記した高周波焼入れの利点を生かし、そ
の焼入れ効果をより高く得ることによってとくに疲れ強
さの著しく優れた高強度機械構造用ｆｊＲ＋Ｎ−＋を得
ることを目的として研究を爪ねた結果本発明に至った。
の焼入れ効果をより高く得ることによってとくに疲れ強
さの著しく優れた高強度機械構造用ｆｊＲ＋Ｎ−＋を得
ることを目的として研究を爪ねた結果本発明に至った。
（発明の構成）
この発明による疲れ強さの著しく倫れた高強度機械構造
用部品は、型部％で、Ｃ：０．３０〜０．８０％、Ｓｉ
：０．４０−２．０％、Ｍｎ：０．４０−２．０％、
Ｐ：０．０１０％以下、 Ｓ：０．０３０％以丁、Ｏ：
０．００３０％以１・、必要に応じて、Ｎ】、５％以下
、Ｃｒ・２％以下、 Ｍ ｏ・２％以下、Ｂ：０．ＯＩ
％以ｊ・°のうちの１種または２種以上、Ａ文： Ｏ，
１％以下、Ｎ：０．０３％以下、Ｔｉ＋０．５％以下、
Ｖ：０５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔａ：０．５％
以下のうちの１種または２挿置−１−１Ｃａ：０．０１
％以下、Ｔｅ：０．５％以下、Ｐｂ：０．５％以下のう
ちの１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物
からなることを特徴としている。
用部品は、型部％で、Ｃ：０．３０〜０．８０％、Ｓｉ
：０．４０−２．０％、Ｍｎ：０．４０−２．０％、
Ｐ：０．０１０％以下、 Ｓ：０．０３０％以丁、Ｏ：
０．００３０％以１・、必要に応じて、Ｎ】、５％以下
、Ｃｒ・２％以下、 Ｍ ｏ・２％以下、Ｂ：０．ＯＩ
％以ｊ・°のうちの１種または２種以上、Ａ文： Ｏ，
１％以下、Ｎ：０．０３％以下、Ｔｉ＋０．５％以下、
Ｖ：０５％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔａ：０．５％
以下のうちの１種または２挿置−１−１Ｃａ：０．０１
％以下、Ｔｅ：０．５％以下、Ｐｂ：０．５％以下のう
ちの１種または２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物
からなることを特徴としている。
次に、この発明による高強度機械構造用部品の成分範囲
（重ｊ１４−％）の限定理由について説明する。
（重ｊ１４−％）の限定理由について説明する。
Ｃ：０．３０〜０．８０％
Ｃは機械イ、−１造田鋼に通常採用されている範囲であ
り、下限は高周波焼入れにより所定の表面硬さを得るた
めに最低限必要な邦てあり、また］−限はこれをｉｔｌ
、Ｉえると焼割れの危険があることから設けた。この場
合、Ｐ、Ｓ量を低減しているため焼割れ限界が向１し、
Ｃ含有紙のＬ限を高めることができるので、高強度およ
び高耐歴耗性の機械構造＋＋＋ ＋ｙ＋を品を位ｉ’ｔ
！Ｉれなく得ることができるようになった。
り、下限は高周波焼入れにより所定の表面硬さを得るた
めに最低限必要な邦てあり、また］−限はこれをｉｔｌ
、Ｉえると焼割れの危険があることから設けた。この場
合、Ｐ、Ｓ量を低減しているため焼割れ限界が向１し、
Ｃ含有紙のＬ限を高めることができるので、高強度およ
び高耐歴耗性の機械構造＋＋＋ ＋ｙ＋を品を位ｉ’ｔ
！Ｉれなく得ることができるようになった。
Ｓｔ・０．４０〜２．０％
Ｓｉは機械構造用鋼において一般的な範囲である０、１
５〜０．３５％を外れた高い値としている。すなわち、
Ｓｉ含有昂、のド限は高周波焼入れにより高い表面硬化
を問る」二で必要であり、上限は被削性の低ドが許容で
きる限度である。
５〜０．３５％を外れた高い値としている。すなわち、
Ｓｉ含有昂、のド限は高周波焼入れにより高い表面硬化
を問る」二で必要であり、上限は被削性の低ドが許容で
きる限度である。
Ｍｎ＋０．４０〜２．０％
Ｍｎは機械構造用鋼に代表的な範囲を含めて比較的広い
範囲まで含有させることができる。そして、下限値は脱
酸および焼入性の確保のために必要であり、上限は前記
したＳｉとともに被削性の低下が肋容できる限度で決定
した。
範囲まで含有させることができる。そして、下限値は脱
酸および焼入性の確保のために必要であり、上限は前記
したＳｉとともに被削性の低下が肋容できる限度で決定
した。
Ｐ：０．０１０％以下
Ｐはオーステナイ；・化加熱時に粒界に偏析して粒界を
脆化するのでできるたけ低減する必要がある。そして、
種々実験した結果、ｏ、ｏｉｏ％％式％少量てあれは、
その悪影響は実質」−問題にならないことかわかった。
脆化するのでできるたけ低減する必要がある。そして、
種々実験した結果、ｏ、ｏｉｏ％％式％少量てあれは、
その悪影響は実質」−問題にならないことかわかった。
ところで、従来の肌焼処理して用いる鋼において、Ｐの
不純物としての８１容限界は通常０．０３０％であって
、実際の材料は約０．０２０〜０．０３０％のＰを含有
していた。これに対して、この発明ではＰの」二限ヲｏ
、ｏｔｏ％としたので、この発明による機械構造用部品
の製造にあたっては、鋼素材に対して入念な脱リン精錬
を行う必要がある。
不純物としての８１容限界は通常０．０３０％であって
、実際の材料は約０．０２０〜０．０３０％のＰを含有
していた。これに対して、この発明ではＰの」二限ヲｏ
、ｏｔｏ％としたので、この発明による機械構造用部品
の製造にあたっては、鋼素材に対して入念な脱リン精錬
を行う必要がある。
Ｓ・０．０３０％以下
Ｓは鋼の被削性を高めるので、多少の存在はむしろ加＋
ｌｉの点から好まし１．ｓか、介在物量を１γｉ Ｊｍ
させて靭セ１を低下させるので、０．０３０％以下とし
た。
ｌｉの点から好まし１．ｓか、介在物量を１γｉ Ｊｍ
させて靭セ１を低下させるので、０．０３０％以下とし
た。
０：０．００３０％以下
Ｑの存在は、若干のＡＭとの共存にもとつ〈Ａｌ、Ｏｌ
うの生成に問題がある。すなわち、Ａ見、ｏＡｉ−１：
機械構造用部品の表層部における疲労破壊の原因となる
。そのため、Ｑ含有量（士０．００３０％以下にしなけ
れはならず、できれば０．００２０％以下にすることが
よい。このような低Ｏ含有量の規制は、Ｓｉ含有昂に制
約かあるため、１１（ａ酸剤による脱酸には限界かある
ので、Ｊ′じ空１１（３ガスなどの精錬技術によって低
酸素を実現することもよい。
うの生成に問題がある。すなわち、Ａ見、ｏＡｉ−１：
機械構造用部品の表層部における疲労破壊の原因となる
。そのため、Ｑ含有量（士０．００３０％以下にしなけ
れはならず、できれば０．００２０％以下にすることが
よい。このような低Ｏ含有量の規制は、Ｓｉ含有昂に制
約かあるため、１１（ａ酸剤による脱酸には限界かある
ので、Ｊ′じ空１１（３ガスなどの精錬技術によって低
酸素を実現することもよい。
この発明による機械構造用部品は、−１−記した必≦口
成分に加えて、Ｎｉ：５％以下、Ｃｒ：２％以下、 Ｍ
ｏ ： ２％以下、Ｂ・０．０１％以下のうち） の１種または２種以上を含有することができ、それによ
って高周波焼入れの際の焼入性がさらに高まり、強１仇
のより一層の向」−がはかれる。
成分に加えて、Ｎｉ：５％以下、Ｃｒ：２％以下、 Ｍ
ｏ ： ２％以下、Ｂ・０．０１％以下のうち） の１種または２種以上を含有することができ、それによ
って高周波焼入れの際の焼入性がさらに高まり、強１仇
のより一層の向」−がはかれる。
また、結晶粒の微細化をはかることによって、靭性が一
層高くなるようにしたい場合には、さらにＡ文：ｏ、ｉ
％以下、Ｎ：０．０３％以下。
層高くなるようにしたい場合には、さらにＡ文：ｏ、ｉ
％以下、Ｎ：０．０３％以下。
Ｔｉ：０．５％以下、Ｖ：０．５％以下、Ｎｂ：０．５
％以下、’ｒａ：０．５％以下のうちの１種または２種
以上を添加することができる。これらの成分のうち、Ｎ
、Ｔｉ 、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａには、析出硬化により芯部の
強度を増強するはたらきをもたせることもできる。
％以下、’ｒａ：０．５％以下のうちの１種または２種
以上を添加することができる。これらの成分のうち、Ｎ
、Ｔｉ 、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａには、析出硬化により芯部の
強度を増強するはたらきをもたせることもできる。
機械構造用部品の製造に際して機械加工をより一層容易
にする必要がある場合には、さらに、Ｃａ：０．０１％
以下、Ｔｅ：０．５％以下。
にする必要がある場合には、さらに、Ｃａ：０．０１％
以下、Ｔｅ：０．５％以下。
Ｐｂ：０．５％以下のうちの１種または２種以上を快削
元素として添加することもできる。この場合、靭性、と
くにその異方性の点からは、被削性を高める主役である
硫化物系介在物の形態を１−記ＣａまたはＴｅの適量添
加により制御１することが好ましい。
元素として添加することもできる。この場合、靭性、と
くにその異方性の点からは、被削性を高める主役である
硫化物系介在物の形態を１−記ＣａまたはＴｅの適量添
加により制御１することが好ましい。
この発明は、高度の表面硬化を・要求される各種の機械
構造用部品に広く適用することができる。
構造用部品に広く適用することができる。
具体例をあげれば、ベアリング、ユニーヘーサルジョイ
ン１のような転動部品、自動車のステアリングに用いる
ラックおよびピニオン、自動車のトランスミンションギ
アヤテイファレンシアルキア、あるいはトランスミッシ
ョンのド・ングなどがある。
ン１のような転動部品、自動車のステアリングに用いる
ラックおよびピニオン、自動車のトランスミンションギ
アヤテイファレンシアルキア、あるいはトランスミッシ
ョンのド・ングなどがある。
この発明は、」−記例示した各種の機械構造用部品に適
用されるが、とくに歯車である場合には次のような高周
波焼入れを行うことがよい。すなわち、上記した成分か
らなる鋼を素材として歯車を成形し、この山車に対して
、下式 ％式％ ［式中、ｆは周波数（ＫＨｚ）、ｍは歯車のモジュール
、Ａは比例定数］においてＡ＝２〜１０の範囲となる周
波数の高周波を用いて焼入れを施すのがよい。
用されるが、とくに歯車である場合には次のような高周
波焼入れを行うことがよい。すなわち、上記した成分か
らなる鋼を素材として歯車を成形し、この山車に対して
、下式 ％式％ ［式中、ｆは周波数（ＫＨｚ）、ｍは歯車のモジュール
、Ａは比例定数］においてＡ＝２〜１０の範囲となる周
波数の高周波を用いて焼入れを施すのがよい。
ところで、歯車の疲れ強さは、歯元における曲げ疲れ強
さと、歯面における面疲れ強さとが問題であって、前者
は歯の折損の可能性を左右し、後渚は摩耗による寿命を
決定する。これらのうち、山元における曲げ疲れ強さを
高めるためには、歯元の隅肉部での表面硬化後の残留応
力が、引張りでなく圧縮であることがψましい。そこで
、上記した比例定数Ａ＝２〜１０の範囲は、こうした望
ましい表面硬化を起させる条件として力！めたものであ
る。また、従来にない高いＳｉ含有年は、高周波焼入れ
後の歯面の疲れ強さを向」―させる。そして、この発明
では、これらの効果が重畳した結果、高い疲れ強さを要
求される歯車の製造において高周波焼入れの採用が可能
となったものである。
さと、歯面における面疲れ強さとが問題であって、前者
は歯の折損の可能性を左右し、後渚は摩耗による寿命を
決定する。これらのうち、山元における曲げ疲れ強さを
高めるためには、歯元の隅肉部での表面硬化後の残留応
力が、引張りでなく圧縮であることがψましい。そこで
、上記した比例定数Ａ＝２〜１０の範囲は、こうした望
ましい表面硬化を起させる条件として力！めたものであ
る。また、従来にない高いＳｉ含有年は、高周波焼入れ
後の歯面の疲れ強さを向」―させる。そして、この発明
では、これらの効果が重畳した結果、高い疲れ強さを要
求される歯車の製造において高周波焼入れの採用が可能
となったものである。
（実施例）
第１表に示す化学成分の鋼を溶製したのち、各鋼を素材
として第２表に示す諸元の歯車を９ノ削により成形した
。
として第２表に示す諸元の歯車を９ノ削により成形した
。
ついで、各歯車に対し第３表に示す条件で高周波焼入れ
を行って、表面を硬化させた。
を行って、表面を硬化させた。
次に、高周波焼入れ後の歯車において焼割れ発生の有無
を調べたところ、同じく第１表に示す結果となった。ま
た、第４表に示す試験条件で歯車試験を行って疲れ限度
を測定したところ、同じく第１表に示す結果が得られた
。
を調べたところ、同じく第１表に示す結果となった。ま
た、第４表に示す試験条件で歯車試験を行って疲れ限度
を測定したところ、同じく第１表に示す結果が得られた
。
第２表
第 ３ 表
第 ４ 表
表に示す結果から明らかなように、本発明例Ｎｏ、１と
比較例Ｎｏ、１１とでは、疲れ限度に大きな差を生して
おり、Ｐ含有量を減少させたことによる効果が表われて
いる。また、本発明例Ｎｏ、１と比較例Ｎｏ、１３とに
おいても疲れ限度にかなりの差を生しており、Ｏ含イｑ
ｆ＆を減少させたことによる効果が明瞭に表われている
。さらに、本発明例Ｎｏ、ｌと比較例Ｎｏ、１４とにお
いても疲れ限度にかなり大きな差を生じており、Ｐ、Ｏ
含有量を低減させるだけでなく、Ｓ含有量を同時に低減
させたことにＪ：るぷしい効果が明瞭に表われている。
比較例Ｎｏ、１１とでは、疲れ限度に大きな差を生して
おり、Ｐ含有量を減少させたことによる効果が表われて
いる。また、本発明例Ｎｏ、１と比較例Ｎｏ、１３とに
おいても疲れ限度にかなりの差を生しており、Ｏ含イｑ
ｆ＆を減少させたことによる効果が明瞭に表われている
。さらに、本発明例Ｎｏ、ｌと比較例Ｎｏ、１４とにお
いても疲れ限度にかなり大きな差を生じており、Ｐ、Ｏ
含有量を低減させるだけでなく、Ｓ含有量を同時に低減
させたことにＪ：るぷしい効果が明瞭に表われている。
また、本発明例Ｎｏ、、ｌと比較例Ｎｏ、１１とにおい
て、比例定数Ａ＝２．５とした場合には、本発明例では
焼割れを生じなかったのに対して、比較例で１オ焼割れ
を生じており、本発明例においてＰ含有量を低減させた
ことによる焼割れ発生防１１−の効果が明瞭に表われて
いる。
て、比例定数Ａ＝２．５とした場合には、本発明例では
焼割れを生じなかったのに対して、比較例で１オ焼割れ
を生じており、本発明例においてＰ含有量を低減させた
ことによる焼割れ発生防１１−の効果が明瞭に表われて
いる。
さらに、未発明例ＮＯ６２と比較例Ｎｏ、１２とにおい
て、比例定数Ａ＝５としたときに本発明例では焼割れを
生じなかったのに対して、比較例では焼割れを生してお
り、本発明例においてＰ、Ｓ含有量を低減させた効果が
明瞭に表われている。
て、比例定数Ａ＝５としたときに本発明例では焼割れを
生じなかったのに対して、比較例では焼割れを生してお
り、本発明例においてＰ、Ｓ含有量を低減させた効果が
明瞭に表われている。
さらにまた、本発明例において、Ｎｉを添加したＮ００
３およびＭＯを添加したＮｏ、 ４では歯車の疲れ限度
をより一層高めており、Ａｎ、Ｎ、Ｎｂを添加したＮ０
９５では焼割れを生じさせることなくかつ良なｆな疲れ
限度が得られると共に、靭性を高めることが可能であっ
た。さらに、Ｃａ 、Ｔｅを添加したＮｏ、６では焼割
れおよび疲れ限度に悪影響を及ぼすことなく被削性を高
めること力ｉ目上であった・ （発明の効果） 以」−説明してきたように、この発明による高強度機械
構造用部品は、重量％で、Ｃ：０．３０〜０．８０％、
Ｓｉ：０．４０−２．０％、Ｍｎ：０．４０〜２０％、
Ｐ：Ｏ，０１０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｏ：０
．００３０％以下、必要に応して、Ｎｉ：５％以下、Ｃ
ｒ・２％以丁、Ｍｏ：２％以下、Ｂ：０．０１％以下の
うちのｌ挿または２種以上、Ａ交：Ｏ１％以下、Ｎ：０
．０３％以下、Ｔｉ：０．５％以下、■０５％以下、
Ｎｂ ： ０ 、５％以下、 Ｔａ ：０５％以下のう
ちの１種または２挿具」−１Ｃａ：０．０１％以下、Ｔ
ｅ：０．５％以下、Ｐｂ：０．５％以下のうちの１種ま
たは２挿具−１−を含み、残部Ｆｅおよび不純物からな
る鋼に高周波焼入れを施したものであるから、高強度で
あってとくに疲れ強さの著しく優れた機械構造用部品、
例えは、各種歯車、軸、軸受、ジヨイント等の自動屯、
産業用機械、農業用゛機械等々に使用される部品として
々ｒ適であり、機械構造用部品が歯車である場合には、
］−記成分からなる鋼を素材として歯巾な形成し、この
歯巾に対して次式 ％式％ ［式中、ｆは周波数（ＫＨｚ）、ｍは歯車のモジュール
、Ａは比例定数］においてＡ＝２〜ｌＯの範囲となる周
波数の高周波を用いて焼入れを施すことによって、疲れ
限度の著しく大きな高強度山中を１１＃ることができる
という著大なる効果を有している。
３およびＭＯを添加したＮｏ、 ４では歯車の疲れ限度
をより一層高めており、Ａｎ、Ｎ、Ｎｂを添加したＮ０
９５では焼割れを生じさせることなくかつ良なｆな疲れ
限度が得られると共に、靭性を高めることが可能であっ
た。さらに、Ｃａ 、Ｔｅを添加したＮｏ、６では焼割
れおよび疲れ限度に悪影響を及ぼすことなく被削性を高
めること力ｉ目上であった・ （発明の効果） 以」−説明してきたように、この発明による高強度機械
構造用部品は、重量％で、Ｃ：０．３０〜０．８０％、
Ｓｉ：０．４０−２．０％、Ｍｎ：０．４０〜２０％、
Ｐ：Ｏ，０１０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｏ：０
．００３０％以下、必要に応して、Ｎｉ：５％以下、Ｃ
ｒ・２％以丁、Ｍｏ：２％以下、Ｂ：０．０１％以下の
うちのｌ挿または２種以上、Ａ交：Ｏ１％以下、Ｎ：０
．０３％以下、Ｔｉ：０．５％以下、■０５％以下、
Ｎｂ ： ０ 、５％以下、 Ｔａ ：０５％以下のう
ちの１種または２挿具」−１Ｃａ：０．０１％以下、Ｔ
ｅ：０．５％以下、Ｐｂ：０．５％以下のうちの１種ま
たは２挿具−１−を含み、残部Ｆｅおよび不純物からな
る鋼に高周波焼入れを施したものであるから、高強度で
あってとくに疲れ強さの著しく優れた機械構造用部品、
例えは、各種歯車、軸、軸受、ジヨイント等の自動屯、
産業用機械、農業用゛機械等々に使用される部品として
々ｒ適であり、機械構造用部品が歯車である場合には、
］−記成分からなる鋼を素材として歯巾な形成し、この
歯巾に対して次式 ％式％ ［式中、ｆは周波数（ＫＨｚ）、ｍは歯車のモジュール
、Ａは比例定数］においてＡ＝２〜ｌＯの範囲となる周
波数の高周波を用いて焼入れを施すことによって、疲れ
限度の著しく大きな高強度山中を１１＃ることができる
という著大なる効果を有している。
！＋、’ｌ 、ｉ’ｌ出願人 大同特殊鋼株式会社代理
人弁理士 小 塩 哉
人弁理士 小 塩 哉
Claims (5)
- （１）重量％て、Ｃ：０．３０〜０．８０％、Ｓｉ：０
．４０〜２．０％、Ｍｎ：０．４０〜２．０％、Ｐ：０
．０１０％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｏ：０．００
３０％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる鋼に高周波
焼入れを施したことを特徴とする疲れ強さの著しく優れ
た高強度機械構造用部品。 - （２）鋼が、ざらにＮｉ：５％以下、Ｃｒ：２％以下、
Ｍｏ：２％以下、Ｂ：Ｏ，０１％以下のうちの１種また
は２種以」二を含有する特許請求の範囲第（１）項に記
載の疲れ強さの著しく優れた高強度機械構造用部品。 - （３）鋼が、さらにＡ文二０．１％以下、Ｎ：０ 、０
３％以下、 Ｔ ｉ ： ０ 、５％以下、Ｖ：０．５
％以下、Ｎｂ：０．５％以下、Ｔａ：０．５％以下のう
ちの１種または２種以」二を含有する４、１１ 請求（
７）＄１ｊ四５（１） ’Ｊｌマタハｆｆ１（２） ’
ｆ４（７）イずれかに記載の疲れ強さの著しく優れた高
強度機械構造用ｆＸｌｉ品。 - （４）鋼が、さらにＣａ：０．０１％以下、Ｔｅ・０，
５％以下、Ｐｂ：０．５％以下のうちのｌ挿または２種
以上を含有する特許請求の範囲第（１） ＃Ｉ 、 ’
ＵＳ （２） 項マタハ第（３） 項（’）’ｔ’ ｔ
レカ＋；： 記載の疲れ強さの著しく優れた高強度機械
構造用部品。 - （５）重ｊ７１％で、Ｃ：０．３０〜０．８０％、Ｓｉ
：０．４０〜２．０％、Ｍ ｎ ： ０ 、４０〜２．
０％、Ｐ：０．０１０％以下、Ｓ二〇、０３０％以下、
Ｏ：０．００３０％以下、必要に応して、Ｎｉ：５％以
下、Ｃｒ：２％以下。 ＭＯ：２％以下、Ｂ：Ｏ，０１％以下のうちの１種また
は２種以上、Ａ文：Ｏ，１％以下、Ｎ：０．０３％以下
、Ｔｉ：０．５％以下、ｖ：０．５％以下、Ｎｂ：０．
５％以下、Ｔａ：０．５％以下のうちの１種または２種
以上、Ｃａ：Ｏ，０１％以下、Ｔｅ：０．５％以下、Ｐ
ｂ：０．５％以下のうちの１種または２Ｊ１ト以」−を
含み、残部Ｆｅおよび不純物からなる鋼を素材として成
形した歯１１に対し、式 ％式％ ［式中、ｆは周波数（ＫＨｚ）、ｍは歯車のモジュール
、Ａは比例定数］においてＡ＝２〜１０の範囲となる周
波数の高周波を用いて焼入れを施すことを特徴とする疲
れ強さの著しく優れた歯１ｊからなる高強度機械構造用
部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2431684A JPS60169544A (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 高強度機械構造用部品およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2431684A JPS60169544A (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 高強度機械構造用部品およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60169544A true JPS60169544A (ja) | 1985-09-03 |
Family
ID=12134777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2431684A Pending JPS60169544A (ja) | 1984-02-14 | 1984-02-14 | 高強度機械構造用部品およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60169544A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61133364A (ja) * | 1984-12-01 | 1986-06-20 | Aichi Steel Works Ltd | 高靭性低合金鋼およびその製造方法 |
| JPS62170460A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-27 | Honda Motor Co Ltd | 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法 |
| JPS62177151A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼 |
| JPS6328921A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-06 | Nippon Spindle Mfg Co Ltd | 紡績用リング |
| JPH01301844A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-06 | Aichi Steel Works Ltd | 耐久比の優れた機械構造用鋼 |
| JPH04102753A (ja) * | 1990-08-20 | 1992-04-03 | Toko Kk | Ｗカムの製造方法 |
| CN104593667A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-05-06 | 武汉钢铁(集团)公司 | 钒微合金化BN系Rel≥1200MPa非调质易切削钢及生产方法 |
| CN105671442A (zh) * | 2016-01-26 | 2016-06-15 | 安徽同盛环件股份有限公司 | 一种轴承环合金钢及其热处理工艺 |
-
1984
- 1984-02-14 JP JP2431684A patent/JPS60169544A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61133364A (ja) * | 1984-12-01 | 1986-06-20 | Aichi Steel Works Ltd | 高靭性低合金鋼およびその製造方法 |
| JPS62170460A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-27 | Honda Motor Co Ltd | 高強度弁ばね用鋼及びその製造方法 |
| JPS62177151A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Daido Steel Co Ltd | 浸炭用鋼 |
| JPS6328921A (ja) * | 1986-07-18 | 1988-02-06 | Nippon Spindle Mfg Co Ltd | 紡績用リング |
| JPH0530901B2 (ja) * | 1986-07-18 | 1993-05-11 | Nippon Spindle Mfg Co Ltd | |
| JPH01301844A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-06 | Aichi Steel Works Ltd | 耐久比の優れた機械構造用鋼 |
| JPH04102753A (ja) * | 1990-08-20 | 1992-04-03 | Toko Kk | Ｗカムの製造方法 |
| CN104593667A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-05-06 | 武汉钢铁(集团)公司 | 钒微合金化BN系Rel≥1200MPa非调质易切削钢及生产方法 |
| CN105671442A (zh) * | 2016-01-26 | 2016-06-15 | 安徽同盛环件股份有限公司 | 一种轴承环合金钢及其热处理工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111575588B (zh) | 一种马氏体沉淀硬化不锈钢及其制备方法与应用 | |
| US4802918A (en) | Case hardened steel and method of manufacturing the same | |
| JPH05287455A (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPS60169544A (ja) | 高強度機械構造用部品およびその製造方法 | |
| JP4964001B2 (ja) | 低サイクル疲労強度に優れた歯車 | |
| JPH0421757A (ja) | 高面圧歯車 | |
| WO2015133470A1 (ja) | 時効硬化型ベイナイト非調質鋼 | |
| JPS60230960A (ja) | 機械構造用部品の製造方法 | |
| JPH06271975A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JP4507149B2 (ja) | 高疲労強度を有する動力伝達ベルト用マルエージング鋼ならびにそれを用いた動力伝達ベルト用マルエージング鋼帯 | |
| JP2003342635A (ja) | 結晶粒の異常粒成長を防止する肌焼ボロン鋼の製造方法 | |
| JPH0261032A (ja) | 疲労強度の優れた肌焼鋼 | |
| JP2000129401A (ja) | 高いばね特性を有する高靱性調質圧延マルテンサイト系ステンレス鋼板およびその製造法 | |
| JPS58171554A (ja) | 機械構造用部品 | |
| JPH0454736B2 (ja) | ||
| JPH08260039A (ja) | 浸炭肌焼鋼の製造方法 | |
| JPS5974262A (ja) | 歯車用鋼 | |
| JP3996386B2 (ja) | ねじり疲労特性に優れた浸炭用鋼 | |
| JP3037891B2 (ja) | 浸炭部の高周波焼きなましを容易にした高強度肌焼鋼及びその製造方法 | |
| JPH0860294A (ja) | 疲労強度に優れた機械構造部品の製造方法および該機械構造部品製造用肌焼鋼 | |
| JPH10310823A (ja) | 疲労特性に優れた機械構造用軸状部品の製造方法 | |
| CN114657469B (zh) | 一种CrMnTi系齿轮钢及其制备方法与应用 | |
| JPS6148557A (ja) | 機械構造用鋼 | |
| JPH0978127A (ja) | 高強度高靭性機械構造用軸状部品の製造方法 | |
| EP4249622A1 (en) | Ferritic stainless steel with improved strength, workability, and corrosion resistance |