JPS60169541A - 析出硬化型焼結合金の製造方法 - Google Patents
析出硬化型焼結合金の製造方法Info
- Publication number
- JPS60169541A JPS60169541A JP2416784A JP2416784A JPS60169541A JP S60169541 A JPS60169541 A JP S60169541A JP 2416784 A JP2416784 A JP 2416784A JP 2416784 A JP2416784 A JP 2416784A JP S60169541 A JPS60169541 A JP S60169541A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered
- powder
- suh
- sintering
- sintered alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、内燃機関の弁座に好適な析出硬化型焼結合
金に関するものである。
金に関するものである。
内燃機関の弁座には優れた熱間強度が必要で、耐熱Il
l tA S U l−1−4系(第1表参照。)の合
金が適合材料の一つに数えられている。ただ、この材料
は基地中に析出するクロム炭化物によって高い耐摩耗性
を現わす訳で、それには炭化物の粒径が大きいほど良い
とされているが、S U l−1−4+Aの粉末を単に
成形し、焼結しても微1llIな炭化物しか得られず、
所望の耐摩耗性を示す焼結材は得られなかった。
l tA S U l−1−4系(第1表参照。)の合
金が適合材料の一つに数えられている。ただ、この材料
は基地中に析出するクロム炭化物によって高い耐摩耗性
を現わす訳で、それには炭化物の粒径が大きいほど良い
とされているが、S U l−1−4+Aの粉末を単に
成形し、焼結しても微1llIな炭化物しか得られず、
所望の耐摩耗性を示す焼結材は得られなかった。
この発明は析出する炭化物が粗大で基地の硬さが高く、
従って耐摩耗性の高い焼結5UH−4の製造を目的とし
、溶製S U l−1−4の粉末に重量比で0.3〜0
.6%のPと1〜3%のCとを添加して所要の形状に成
形し、保護雰囲気中1140℃〜1200″Cの温度範
囲で焼結することをその要旨とするものである。
従って耐摩耗性の高い焼結5UH−4の製造を目的とし
、溶製S U l−1−4の粉末に重量比で0.3〜0
.6%のPと1〜3%のCとを添加して所要の形状に成
形し、保護雰囲気中1140℃〜1200″Cの温度範
囲で焼結することをその要旨とするものである。
第1表 5UI−1iのJIS規格
以下、この発明をその実施例について詳細に説明する。
先ず、第1表に示づ組成の80日−4合金粉末(粒a
100メツシユ以下)に重量比で1.6%の黒εt)粉
と、0.5%相当量のPをFe −P合金粉の形で添加
し、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛1%を配合して成形
圧力6t/c+aで所定の形状に成形し、分解アンモニ
アガス雰囲気炉中1180℃の温度で30分間焼結して
各種試験片を作成した。
100メツシユ以下)に重量比で1.6%の黒εt)粉
と、0.5%相当量のPをFe −P合金粉の形で添加
し、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛1%を配合して成形
圧力6t/c+aで所定の形状に成形し、分解アンモニ
アガス雰囲気炉中1180℃の温度で30分間焼結して
各種試験片を作成した。
またこれと同様にして、Ca3よびPの添加割合を変え
た試料、および焼結温度を変えて焼結した試料を作成し
た。
た試料、および焼結温度を変えて焼結した試料を作成し
た。
次に比較材として、上記のS U l−1、−/1合金
粉末単味に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛1%を配合し
て成形圧力6U/caで所定の形状に成形し、分解アン
モニアガス雰囲気炉中1200℃の温度で30分間焼結
して各種試験片を作成し/j 。
粉末単味に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛1%を配合し
て成形圧力6U/caで所定の形状に成形し、分解アン
モニアガス雰囲気炉中1200℃の温度で30分間焼結
して各種試験片を作成し/j 。
同じく比較材として、S U l−1−4の溶製材から
各種試験片を切り出して試料とした。
各種試験片を切り出して試料とした。
第2表
第2表はこれらの試料について機械的特性などを試験し
た結果を示したもので、5UN−4単味の従来焼結Hに
比べて、本発明材はその焼結温1宴が低いにも拘らず密
度比即ち焼結密度が、従って圧環強さが茗しく向上して
いることと、基地中に析出する炭化物が大きく成長し、
その結果焼結材の硬゛さが著しく高くなっていることが
解る。曲名はCおよびPの添加によって低温でも焼結が
進行する効果Cあり、後者は低温焼結の効果であるとぢ
えられる。
た結果を示したもので、5UN−4単味の従来焼結Hに
比べて、本発明材はその焼結温1宴が低いにも拘らず密
度比即ち焼結密度が、従って圧環強さが茗しく向上して
いることと、基地中に析出する炭化物が大きく成長し、
その結果焼結材の硬゛さが著しく高くなっていることが
解る。曲名はCおよびPの添加によって低温でも焼結が
進行する効果Cあり、後者は低温焼結の効果であるとぢ
えられる。
次に、第1図は焼結材の緒特性と焼結温度との関係を示
したもので・、先ず焼結密度は1120°Cから114
0°Cまでは上昇の勾配が急で、その後は1220’C
まで安定した高密度を保っている。
したもので・、先ず焼結密度は1120°Cから114
0°Cまでは上昇の勾配が急で、その後は1220’C
まで安定した高密度を保っている。
次に硬さにヌ・1しては、1120〜1220’Cの範
囲では焼ね1日ん1度の影響は特に認められない。
囲では焼ね1日ん1度の影響は特に認められない。
1[環強さは1120℃から1140℃までは急上昇し
、その後は高原状態を示すが、1200″Cを越えると
逆に低下している。
、その後は高原状態を示すが、1200″Cを越えると
逆に低下している。
以上の諸点を総合すると、本発明材の焼結温度は114
0〜1200’Cが適正範囲となる。
0〜1200’Cが適正範囲となる。
次に本発明材の添加成分について述べる。Cは一般には
天然黒鉛の形で1〜2%添加され、焼結密度および汁環
強さの向上に寄与する。添加量が1%未満では密度が上
がらず、一方2%を越えると配合時に偏析しやり(、溶
融による脆化を生じや1くなる。
天然黒鉛の形で1〜2%添加され、焼結密度および汁環
強さの向上に寄与する。添加量が1%未満では密度が上
がらず、一方2%を越えると配合時に偏析しやり(、溶
融による脆化を生じや1くなる。
Pも本発明においCはCど略同様の作用効果を示し、0
.3〜0.6%の添加で焼結材の機械的特性を向−しさ
ける。添加m 0.3%未満では密度が上がらず、一方
0.6%を越えると焼結材の加工性(被削性)が劣化し
、また溶融にJ:る脆化を生しゃり−くなる。
.3〜0.6%の添加で焼結材の機械的特性を向−しさ
ける。添加m 0.3%未満では密度が上がらず、一方
0.6%を越えると焼結材の加工性(被削性)が劣化し
、また溶融にJ:る脆化を生しゃり−くなる。
なお、CJ5 J:びPの添加量を減らηと析出する炭
化物の粒径は小さくなる傾向を示寸が、添加量がそれぞ
れ前記の下限値以上であれば、炭化物の粒径が5μ以下
になることはない。
化物の粒径は小さくなる傾向を示寸が、添加量がそれぞ
れ前記の下限値以上であれば、炭化物の粒径が5μ以下
になることはない。
以上)ボべたように、この発明によれば焼結密度および
強度が高く、組織中の炭化物の析出状態が改善された従
来より高硬度の焼結S U H−4鋼を容易に1qるこ
とかできる。
強度が高く、組織中の炭化物の析出状態が改善された従
来より高硬度の焼結S U H−4鋼を容易に1qるこ
とかできる。
第1図はこの発明に係る焼結合金の機械的特性と焼結温
度どの関係を示すグラフである。 代理人 増 渕 邦 彦
度どの関係を示すグラフである。 代理人 増 渕 邦 彦
Claims (1)
- 1 耐熱鋼材5UI−1−4の粉末に重量比で0.3〜
0、6%のPと1〜2%のCを配合して所要の形状に成
形し、1140〜1200℃の温度範囲内で焼結するこ
とを特徴とする、Cr炭化物の粒径が5μ以上の析出硬
化型焼結合金の製造方法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2416784A JPS60169541A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 析出硬化型焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2416784A JPS60169541A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 析出硬化型焼結合金の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60169541A true JPS60169541A (ja) | 1985-09-03 |
JPS6363615B2 JPS6363615B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=12130786
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2416784A Granted JPS60169541A (ja) | 1984-02-10 | 1984-02-10 | 析出硬化型焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60169541A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4909843A (en) * | 1986-10-04 | 1990-03-20 | Etablissement Supervis | Highly wear-resistant iron-nickel-copper-molybdenum sintered alloy with addition of phosphorous |
-
1984
- 1984-02-10 JP JP2416784A patent/JPS60169541A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4909843A (en) * | 1986-10-04 | 1990-03-20 | Etablissement Supervis | Highly wear-resistant iron-nickel-copper-molybdenum sintered alloy with addition of phosphorous |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6363615B2 (ja) | 1988-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5031878A (en) | Valve seat made of sintered iron base alloy having high wear resistance | |
JP2765811B2 (ja) | 硬質相分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 | |
US4021205A (en) | Sintered powdered ferrous alloy article and process for producing the alloy article | |
GB2248454A (en) | Sintered materials | |
US4123265A (en) | Method of producing ferrous sintered alloy of improved wear resistance | |
US4696696A (en) | Sintered alloy having improved wear resistance property | |
US5298052A (en) | High temperature bearing alloy and method of producing the same | |
US4332616A (en) | Hard-particle dispersion type sintered-alloy for valve seat use | |
JPS60169541A (ja) | 析出硬化型焼結合金の製造方法 | |
JPH0555593B2 (ja) | ||
US4198234A (en) | Sintered metal articles | |
JPS5828342B2 (ja) | 耐熱耐摩耗性および被削性にすぐれた内燃機関用弁座 | |
JP2842868B2 (ja) | バルブシート用鉄基焼結合金 | |
JP7143899B2 (ja) | 銅基焼結体の製造方法 | |
KR0118773B1 (ko) | 밸브시이트용 철계 소결합금 | |
JPH05222481A (ja) | 新規高クロムニッケルメカニカル合金およびその製造方法 | |
JP2000239809A (ja) | バルブシート等用Fe基焼結合金 | |
JP3331963B2 (ja) | 焼結バルブシートおよびその製造方法 | |
JP3105509B2 (ja) | バルブシート用鉄基焼結合金 | |
GB2210894A (en) | Sintered materials | |
JPH07116489B2 (ja) | 溶浸バルブシートリングの製造方法 | |
JPH07109023B2 (ja) | バルブシ−ト用鉄基焼結合金 | |
JPH01215944A (ja) | Ni−Al系焼結合金製バルブシート及びその製造方法 | |
JPH0431014B2 (ja) | ||
JPH059668A (ja) | 高強度高靭性を有するFe基焼結合金製バルブシート |